矩形板抗冲切验算
板冲切承载力计算
项目名称构件编号日期
设计校对审核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500
-----------------------------------------------------------------------
1. 已知条件:
混凝土: C30, f t=1.43N/mm2 箍筋: HRB335, f yv=300N/mm2
公路-Ⅰ级汽车荷载标准值550kN，计算剪力效应时乘以系数1.2，车道均布荷载标准值为10kN/m，轴向压力: N=550×1.2+10.5×4+25×0.86×4×4=1046.00kN
均布荷载: q=10.50kN/m
考虑地震作用组合的轴向压力: N e=2000.00kN
考虑地震作用组合的均布荷载: q e=21.00kN
圆形作用面: d c=1000mm 板厚: h=600mm 纵筋合力点到板近边距离: a s=30mm
柱位置影响系数: αs=40 (《混凝土规范》第6.5.1条)
2. 计算过程:
2.1. 计算参数的选取
1) 界面有效高度 h 0=h-a s =600-30=570mm
2) 板厚h=600mm < 800mm, 取βh =1.0 (《混凝土规范》第6.5.1条)
3) 圆形作用面取βs =2.0
4) 作用面积形状的影响系数 η1=0.4+1.2/βs =0.1+1.2/2.0=1.00
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 η2=0.5+αs h 0/(4u m )=0.5+40×570/(4.0×4932)=1.66
影响系数η=min{η1, η2}=1.00 (《混凝土规范》第6.5.1条)
2.2. 验算受冲切承载力
集中反力设计值 F l =N-q ×π×(d c /2+h 0)2=1046.0-10.5×3.14×0.250=1008.23kN
根据已知条件, 无需配置抗冲切钢筋就满足承载力要求, 其受冲切承载力为: 0)25.07.0(h u f m pcm t h ησβ+
=(0.7×1.00×1.43+0.25×0.00)×1.00×4932×570=2814.22kN > F l =1008.23kN 故受冲切截面满足
2.3. 验算考虑地震作用组合下的受冲切承载力
考虑地震作用组合的集中反力设计值 F le =N e -q e ×π×(d c /2+h 0)2=2000.0-21.0×3.14×
0.250=1924.47kN
根据已知条件, 无需配置抗冲切钢筋就满足承载力要求, 其受冲切承载力为:
=((0.7×1.00×1.43+0.25×0.00)×1.00×4932×570)/0.85=3310.85kN > F le =1924.47kN 故受冲切截面满足
大板柱帽抗冲切计算
一．人防区域（负二、三层）冲切验算（柱跨8.4×8.4） 1、设计方法及基本参数 1、设计方法： 受弯计算按等代框架多跨连续梁计算总弯矩，再按柱上板带和跨中板带弯矩分配系数分配弯矩，无梁楼盖与柱顶铰接连接。冲切计算当混凝土板厚不满足时，配置冲切钢筋。 2、柱帽构造详图： 3、材料参数： 混凝土强度等级为C35，2/57.1mm N f t =，2/7.16mm N f c =，混凝土的动力强度折减系数8.0=c r ，综合调整系数5.1=d r ；钢筋：采用HRB400级（）， 2/360mm N f y =，综合调整系数2.1=d r 。 柱截面尺寸：mm mm b h c c 800800?=?， 楼板参数：板厚h=350mm ，托板厚度1h =150mm ，柱帽高度为500mm 。计算跨度mm l x 8400=，mm l y 8400=。 2、荷载计算 1、平时荷载：（取350mm 板厚） 恒载标准值：0.35×25+0.1×20+0.02×20=11.152/m kN
板顶活载标准值：5.02/m kN 板顶人防荷载：602/m kN 平时荷载组合：1.2（1.35）×11.15+1.4（0.7×1.4）×5=20.38（19.95）2/m kN 战时荷载组合：1.2×11.15+60=73.382/m kN 荷载设计取值（平时）：2/21m kN q = 荷载设计取值（战时）：2/75m kN q = 3、冲切验算 1、柱对柱帽的冲切 （1）《混凝土规范》8.2.1取板的混凝土保护层厚度c=30mm 设纵向钢筋合力钢筋到近边距离mm a s 40= （2）柱轴压力设计值层间差值确定 由PKPM 计算结果查得（取上下柱差值较大值）查得柱轴压力： 1）负1层柱底轴压力设计值：N1=5791kN 2）负2层柱顶轴压力设计值：N2=7139 kN 柱轴压力设计值层间差值：N=N1-N2=7139-5791=1348 kN 顶板抗冲切验算（战时荷载） 根据《规范》C.2.3条：2 /5.82751.1m kN q =?= 板块m m l l y x 4.84.8?=? ①、托板边缘处 板厚h=350mm ，托板厚度1h =200mm ，s a h h -=0=350-40=310mm 取a=1500mm ，满足m l m a 94.24.835.035.00.35.122=?=≥=?= ()()m h a u m 24.1331.05.124240=+??=+= 采用35C 混凝土，2 235515705.1m kN f td =?= ()()kN h a q l ql F y x l 1.474031.020.35.824.84.85.82222 2 =?+?-??=+-=
楼mm厚板计算书增底板抗冲切计算
150mn 厚板模板支撑计算书 (2) 楼板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=350mm 计算跨数 W=bh 2 /6= 1000X 182/6=54000mm 3，I=bh 3/12= 1000X 18 3/12=486000mm 4。 1 )内力及挠度计算 a. ①+②+③+④荷载 支座弯矩系数 K=-0.105 , M=Kq 1L 2 =-0.105 X 8.38 X 350 2=-107788N ? mm 剪力系数 K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606X8.38X350=1777N b. ①+②+③荷载 支座弯矩系数 K=-0.105 , M 2=Kq 2L 2=-0.105 X 4.88 X 350 2=-62769N ? mm 跨中弯矩系数 如0.078 , M=Kq 2L 2=0.078 X 4.88 X 350 2=46628N ? mm 剪力系数 K V =0.606 ，V 2=K V q 2L=0.606 X4.88 X 350=1035N 挠度系数 K u =0.644, u 2=K u q ‘2L 4/(100EI)= 0.644 X (4.88/1.2) X 350 4/(100 X 6000X 486000)=0.13 mm c. 施工人员及施工设备荷载按 2.50kN (按作用在边跨跨中计算) 计算荷载 P=1.4 X 2.50=3.50 kN , 计算简图如下图所示。 跨中弯矩系数 如0.200 , M=K M X PL=0.200 X 3.50 X 1000X 350=245000 N ? mm 支座弯矩系数 K=-0.100 , M 5=K M X PL=-0.100 X 3.50 X 1000X 350= -122500N ? mm 剪力系数 K V =0.600 ，V 3=K V P=0.600X3.50=2.10 kN 挠度系数 K u =1.456 ，u 3=K u P ,L 3/(100EI)= 1.456X(3.50/1.4) X1000X350 3/(100 X6000X486000)=0.54 mm 2) 抗弯强度验算 M=-107788N ? mm M + M=-185269N ? mm M+ M 4=291628N ? mm 比较 M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4 取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。 M lax =291628N- mm=0.29kN n, ? =MU/W=291628/54000=5.40N/mm 22 楼板底模抗弯强度 ? =5.40N/mm v f m =13.00N/mm ,满足要求。 3) 抗剪强度验算 V 1=1777N V 2+ V 3=1035+2100=3135N 比较 V 1、V 2＋V 3 取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力 2 V max =3135N=3.14kN , T =3VW ( 2bh) =3X 3135/(2 X 1000X 18)=0.26 N/mm 楼板底模抗剪强度 T =0.26N/mm 2 < f 18mm 板材弹性模量 E=9000N/mm,抗弯强度 f m =13.00N/mm 2，顺纹抗剪强度 f v =1.40N/mm 2 ;支撑采用 ① 1000mm 纵向间距1000mm 支撑立杆的步距 h=1.50m ；立杆伸岀顶层水平杆中心线至 钢管直径 48mm,壁厚3.0mm,截面积 4.24cm 2,回转半径 i=1.59cm ;钢材弹性模量 E=206000N/mm 2 抗弯强度 f=205.00N/mm 2, 抗剪强度 2 f v =120.00N/mm 2。 2. 楼板底模验算 ( 1 )底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度 (m) 2 板厚 (m) 系数 ①底模自重 0.30 kN/m X 1.0 X 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m 3X 1.0 X 0.15 X 1.2 = 4.32 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m 3X 1.0 X 0.15 X 1.2 = 0.20 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m 2 X 1.0 X 1.4 = 3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合①+②+③+④ q 1 = 8.38 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合①+②+③ q 2 = 4.88 k N/m 5跨。底模厚度18mm 板模宽度=1000mm 设计值 1. 计算参数 结构板厚150mm 层高9.65m ，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度 E=6000N/mm 2, 枋材弹性模量 E=9000N/mm 2, 抗弯强度 f m =13.00N/mm 2, 顺纹抗剪强度 48X 3.0mm 钢管：横向间距 支撑点的长度 a=150mm ；
电梯机房顶板吊钩处抗冲切承载力验算(2.3mx3.9m_2t)_20150919
电梯机房顶板吊钩处抗冲切承载力验算 一、设计依据 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 二、计算信息 1. 几何参数 机房顶板尺寸： L x =2300m L y =2900mm h =200mm 顶板吊钩处预埋钢板尺寸：-20×300×180 2. 材料信息 混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm 2 ft=1.43N/mm 2 钢筋类别: HRB400 fy=360N/mm 2 3. 荷载信息 吊钩荷载：F l =20kN ，位于板正中。 三、吊钩处楼板的抗冲切验算 截面有效高度： h 0 = h-30 = 200-30 = 170mm 计算截面周长（冲切破坏锥按45度考虑）： μm = （300+170+180+170）×2 = 1640mm 局部荷载尺寸（按预埋钢板尺寸）： 300×180 截面高度影响系数： βn = 1.0 局部荷载长边与短边的比值： βs = 300/180 =1.67
局部荷载面积形状影响系数：η1 = 0.4+1.2/βs=0.4+1.2/1.67=1.19 计算截面周长与板截面有效高度之比的影响系数：η2 = 0.5+αs h0/4μm = 0.5+40×170/ (4×1640)=1.54 按混规6.5.1条，η取η1与中的较小值，故η取1.19 。 吊钩处楼板的抗冲切承载力为： 0.7×βh×f t×η×μm×h0=0.7×1.0×1.43×1640×170 = 279079N ≈ 279kN 考虑钢板变形的影响对以上计算所得的抗冲切承载力乘以0.6的折减系数得 0.6×279 = 167.4kN > F l =20kN，吊钩处顶板满足抗冲切要求。 若不考虑板厚影响，μm直接取为（300+180）×2 = 960mm，则吊钩处顶板的抗冲切承载力为 0.7×βh×f t×η×μm×h0 = 0.7×1.0×1.43×960×170 = 163363N ≈ 163kN 考虑钢板变形的影响对以上计算所得的抗冲切承载力乘以0.6的折减系数得 0.6×163 = 97.8kN>F l =20kN，吊钩处顶板依旧满足抗冲切要求。 由以上计算可知，吊钩处楼板的承载力满足设计要求。
3#楼150mm厚板计算手册(新增底板抗冲切计算)
精心整理 150mm厚板模板支撑计算书 1.计算参数 结构板厚150mm，层高9.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度 f v =1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距 h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度 f v =120.00N/mm2。 2.楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m) ①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m ②砼自重24.00kN/m3 ③钢筋荷载1.10kN/m3 ④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1 （2 第一层龙骨18mm,板模宽度=1000mm W=bh2/6=3/12=486000mm4。 1 a. 2=-107788N·mm 剪力系数K V b. 2=-62769N·mm 2=46628N·mm 剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×4.88×350=1035N 挠度系数K υ =0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.13mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。 跨中弯矩系数K M=0.200，M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm 支座弯矩系数K M=-0.100，M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm 剪力系数K V=0.600，V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN 挠度系数K υ =1.456，υ3=Kυ P,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.54mm
承台抗冲切和剪切计算
承台抗冲切和剪切计算 在进行混凝土构件设计，如板、基础、承台，经常会遇到是否要同时验算冲切和剪切的问题，规范针对不同的构件规定了必须验算的内容，但是对冲切和剪切概念上，仍有很多地方不甚清楚。出于稳妥考虑，我们对冲切和剪切的概念和具体验算的选择做进一步的说明。 一、常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款
下表总结了常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款： 表一常见规范对冲切和剪切承载力的验算要求 综合各现行规范，对验算冲切承载力的同时，是否要做抗剪验算，有如下结论： 1．对普通板类构件，各规范未明确规定需要验算剪切承载力； 2．对无筋扩展基础，各规范均要求对基地反力大于300Kpa的情况验算受剪； 3．对扩展基础，国家地基规范在条文说明8.2.7和附录S中提到了柱下独立基础的斜截面受剪折算宽度，可见是应该做抗剪验算的；广东省地基基础规范9.2.7，明确要求验算墙下条基的受剪承载力，要求附加条件验算柱下矩形基础受剪承载力； 4．对桩承台和梁板式筏板基础，各规范均明确要求同时验算剪切承载力。 5．由上可见，通常抗剪验算都是没法省略的。各规范对冲切和剪切承载力验算的荷载取值、计算截面略有差别，选用公式时宜慎重。
二、对常见混凝土构件关于剪切和冲切对比的内容收集 表二冲切和剪切的若干对比 三、广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的看法 广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的描述，参见条文说明9.2.7，摘录如下： “一般说来，柱下单独基础板双向受力，墙下条形基础板单向受力，冲切和剪切，其破坏机理类似，承载力均受混凝土的抗拉强度所控制。不同的是剪切破坏面可视为平面，而冲切破坏面则可视为空间曲面，如截圆锥、截角锥或棱台及其他不规则曲面等。故剪切又称单向剪切(one way sherar)；冲切有时候
抗冲切验算
1、承台底面积验算 轴心受压基础基底面积应满足 S=23.56≥(P k+G k)/f c=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。（满足要求） 2、承台抗冲切验算 由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下：
应满足如下要求 式中 P j ---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，P j=P/S=360.717/23.56=15.311kN/m2； βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取B hp=1； h0---基础冲切破坏锥体的有效高度，取 h0=300-35=265mm； A l---冲切验算时取用的部分基底面积，A l=3.8× 2.475=9.405m2； a m ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； a t---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； a b---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； a b=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18m
a m=(a t+a b)/2=(0.65+1.18)/2=0.915m F l＝P j×A l=15.311×9.405=143.996kN 0.7βhp f t a m h0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.717kN≥ 143.996kN，满足要求！ 3、承台底部配筋计算 属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： 式中 M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1------任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.775m； l,b-----基础底面的长和宽； p max,p min-----相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大 和最小地基反力设计值， p max=p min=(360.717+212.04)/23.56=24.311kN/m2； p-----相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=p max=24.311kN/m2； G-----考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35G k，G k为基础标准自重，G=1.35×176.7=238.545kN； M1=2.7752/12×[(2×6.2+0.65)×(24.311+24.311-2× 238.545/23.56)+(24.311-24.311)×6.2]=237.592kN·m;
抗冲切验算部分
承台抗冲切验算 所有承台厚度取 1.2m ，近似取钢筋混凝土保护层厚度 500mm ，则0h 1150mm =。 1.承台受柱冲切承载力验算 根据《建筑桩基技术规范》 (JGJ94-2008)，冲切破坏锥体应采用自柱（墙）边或承台变阶处至相应桩顶边缘连线所构成的锥体，锥体斜面与承台底面之夹角不应小于45° 对于柱下两桩承台，宜按深受弯构件（ lo/h<5.0， lo ＝ 1.15 ln ， ln 为两桩净距）计算受弯、受剪承载力，不需要进行受冲切承载力计算。为安全起见，以下仍然将两桩承台纳入冲切承载力验算。 对于柱下矩形独立承台受柱冲切的承载力可按下列公式计算（图5.9.7）： [] 0)()(2h f a h a b F t hp ox c oy oy c ox l βββ+++≤ ∑-=i l Q F F 式中l F ——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的 冲切力设计值； x 0β、y 0β—— —由公式2 .084 .00+= λβ求得，000/h a x x =λ，000/h a y y =λ； x 0λ、y 0λ均应满足0.25～1.0的要求； c h 、c b ——分别为x 、y 方向的柱截面的边长； hp β——承台受冲切承载力截面高度影响系数，当h ≤800mm 时，βhp 取1.0, h ≥2000mm 时，βhp 取0.9,其间按线性内插法取值； ox a 、oy a ——分别为x 、y 方向柱边离最近桩边的水平距离。 柱对承台冲切力： 对CT1，l k F 3510kN 1.35F == 对CT2，l k F 5130kN 1.35F == 对CT3，l k F 2430kN 1.35F == 经验算，承台均满足冲切承载力要求。计算过程见下表。
楼mm厚板计算书增底板抗冲切计算
150mm厚板模板支撑计算书 1.计算参数 结构板厚150mm，层高9.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度 f m =13.00N/mm2,顺纹抗剪强度f v =1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向 间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v =120.00N/mm2。 2.楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.15 × 1.2 = 4.32 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.15 × 1.2 = 0.20 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q 1 = 8.38 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q 2 = 4.88 kN/m （2）楼板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。 1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M =-0.105，M 1 =K M q 1 L2 =-0.105×8.38×3502=-107788N·mm 剪力系数K V =0.606 ，V 1 =K V q 1 L=0.606×8.38×350=1777N b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M =-0.105，M 2 =K M q 2 L2=-0.105×4.88×3502=-62769N·mm 跨中弯矩系数K M =0.078，M 3 =K M q 2 L2=0.078×4.88×3502=46628N·mm 剪力系数K V =0.606，V 2 =K V q 2 L=0.606×4.88×350=1035N 挠度系数K υ=0.644,υ 2 =K υ
承台冲切和抗剪验算
承台冲切及抗剪验算 1、 三桩承台： （1） 墙柱冲切验算：三桩承台上竖向荷载设计值为F=3369KN 承台抗冲切力为 N=2[()()]Ox c oy oy c ox hp t o b a h a f h βββ+++ =2[0.92(0.40.71)1(0.80.64)] 1.0214301??++?+???=7179KN F
底板抗冲切计算
底板柱帽抗冲切验算: （1）柱对底板抗冲切验算 E轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况： 恒荷载作用下内力标准值：5217KN 人防荷载作用下内力标准值：2888KN 人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×5217+2888-3*3*100）＝9073KN 柱帽厚度1100：抗冲切验算： 人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN 满足要求 （2）柱对底板抗冲切验算 K轴交2.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况： 恒荷载作用下内力标准值：2333KN 人防荷载作用下内力标准值：2811KN 人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×2333+2811-2.3*2.3*100）＝5589KN 柱帽厚度800：抗冲切验算： 人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.0*1.5*1.43*5800*750＝6531KN 满足要求 （3）柱对底板抗冲切验算 U轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况： 恒荷载作用下内力标准值：4325KN 人防荷载作用下内力标准值：4055KN 人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4325+4055-3*3*100）＝8228KN 柱帽厚度1100：抗冲切验算： 人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN 满足要求
（4）柱对底板抗冲切验算 21轴交Q.轴处柱恒荷载作用下内力标准值：4032KN 人防荷载作用下内力标准值：4453KN 人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4032+4453-2.6*2.6*100）＝9477KN 平时冲切荷载设计值：F l＝1.1×（6256-2.6*2.6*100）=6138 KN 柱帽厚度1000：抗冲切验算： 人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.983*1.5*1.43*7000*950＝9815KN 平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*0.983*1.43*7000*950＝6543KN 满足要求 底板对柱，柱帽抗冲切验算： 水浮力及底板自重标准值：67KN/m2 人防荷载标准值：50KN/m2 a）底板对柱受荷面积：8.4*8.8-2.6*2.6=67.2m2 底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x67.2＝9639KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x67.2=6078KN 满足要求 b）底板对柱帽受荷面积：8.4*8.8-3*3=64.9m2 底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x64.9＝9309KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x64.9=5870KN 底板厚度600：抗冲切验算： 人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.5*1.43*14200*550＝11726KN 平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*1.43*14200*550＝7818KN 满足要求
冲切
板冲切承载力计算(CQ-2) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1. 已知条件: 混凝土: C30, f t=1.43N/mm2 箍筋: HRB335, f yv=300N/mm2 局部荷载: F l=56.00kN 圆形作用面: d c=48mm 板厚: h=100mm 纵筋合力点到板近边距离: a s=10mm 柱位置影响系数: αs=20 (《混凝土规范》第6.5.1条) 2. 计算过程: 2.1. 计算参数的选取 1) 界面有效高度 h0=h-a s=100-10=90mm 2) 板厚h=100mm < 800mm, 取βh=1.0 (《混凝土规范》第6.5.1条) 3) 圆形作用面取βs=2.0 4) 作用面积形状的影响系数η1=0.4+1.2/βs=0.1+1.2/2.0=1.00 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数η2=0.5+αs h0/(4u m)=0.5+20×90/(4.0×434)=1.54
影响系数η=min{η1, η2}=1.00 (《混凝土规范》第6.5.1条) 2.2. 验算受冲切承载力 局部荷载设计值 F l=56.0kN 1) 根据《混凝土规范》式6.5.3-1, 受冲切截面验算: 1.2f t u m h0 =1.2×1.43×1.00×434×90=66.96kN > F l=56.00kN 故受冲切截面满足 2) 根据《混凝土规范》式6.5.3-2, 与呈45°冲切破坏椎体斜截面相交的全部箍筋截面面积: ) 0.25pc,m u =(56000-(0.5×1.43+0.25×0.00)×1.00×434×90)/(0.8×360)=98mm2每侧箍筋的计算面积为A svu/4=24mm2 2.3. 配筋结果 每侧实配箍筋(两肢)为: 5D8@30(503mm2), 共计2011mm2
截面抗冲切计算
5.2.5.2.1 无抗冲切钢筋时，板受冲切承载力验算 在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下列规定（见图 5.2.5.2-1）： （a）局部荷载作用下；（b）集中反力作用下 1-冲切破坏锥体的斜截面；2-临界截面； 3-临界截面的周长；4-冲切破坏锥体底面线 图5.2.5.2-1 板受冲切承载力计算 (5.2.5-4) 以上公式中的系数η，应按下列公式计算，并取其中较小值：
(5.2.5-5) (5.2.5-6) 式中： F l——局部荷载设计值或集中反力设计值；对板柱结构的节点，取柱所承受的轴 向压力设计值的层间差值减去冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值；当有不平衡 弯矩时，取等效集中反力设计值Fl，eq； βh——截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh =0.9； 其间按线性内插法取用； f t——混凝土轴心抗拉强度设计值； σpc、m——临界截面的周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜 控制在1.0~3.5N/mm2范围内； u m——临界截面的周长，距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截 面的最不利周长； h0——截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； η1 ——局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； η2——临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数； βs——局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜大于4；当βs<2时，取βs=2；当面积为圆形时，取βs=2； αs——板柱结构中柱类型的影响系数：对中柱，取αs=40；对边柱，取αs=30；对角柱，αs=20。 当板开有孔洞且孔洞至局部荷载或集中反力作用面积边缘的距离不大于6h0时，受冲切承载力计算中取用的临界截面周长um，应扣除局部荷载或集中反力作用面积中心至开孔外边画出两条切线之间所包含的长度（见图5.2.5.2-2）
矩形板抗冲切验算
板冲切承载力计算 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1. 已知条件: 混凝土: C30, f t=1.43N/mm2 箍筋: HRB335, f yv=300N/mm2 公路-Ⅰ级汽车荷载标准值550kN，计算剪力效应时乘以系数1.2，车道均布荷载标准值为10kN/m，轴向压力: N=550×1.2+10.5×4+25×0.86×4×4=1046.00kN 均布荷载: q=10.50kN/m 考虑地震作用组合的轴向压力: N e=2000.00kN 考虑地震作用组合的均布荷载: q e=21.00kN 圆形作用面: d c=1000mm 板厚: h=600mm 纵筋合力点到板近边距离: a s=30mm 柱位置影响系数: αs=40 (《混凝土规范》第6.5.1条) 2. 计算过程:
2.1. 计算参数的选取 1) 界面有效高度 h 0=h-a s =600-30=570mm 2) 板厚h=600mm < 800mm, 取βh =1.0 (《混凝土规范》第6.5.1条) 3) 圆形作用面取βs =2.0 4) 作用面积形状的影响系数 η1=0.4+1.2/βs =0.1+1.2/2.0=1.00 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 η2=0.5+αs h 0/(4u m )=0.5+40×570/(4.0×4932)=1.66 影响系数η=min{η1, η2}=1.00 (《混凝土规范》第6.5.1条) 2.2. 验算受冲切承载力 集中反力设计值 F l =N-q ×π×(d c /2+h 0)2=1046.0-10.5×3.14×0.250=1008.23kN 根据已知条件, 无需配置抗冲切钢筋就满足承载力要求, 其受冲切承载力为: 0)25.07.0(h u f m pcm t h ησβ+ =(0.7×1.00×1.43+0.25×0.00)×1.00×4932×570=2814.22kN > F l =1008.23kN 故受冲切截面满足 2.3. 验算考虑地震作用组合下的受冲切承载力 考虑地震作用组合的集中反力设计值 F le =N e -q e ×π×(d c /2+h 0)2=2000.0-21.0×3.14× 0.250=1924.47kN 根据已知条件, 无需配置抗冲切钢筋就满足承载力要求, 其受冲切承载力为: =((0.7×1.00×1.43+0.25×0.00)×1.00×4932×570)/0.85=3310.85kN > F le =1924.47kN 故受冲切截面满足
抗冲切
一、常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款 下表总结了常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款： 表一常见规范对冲切和剪切承载力的验算要求 综合各现行规范，对验算冲切承载力的同时，是否要做抗剪验算，有如下结论： 1．对普通板类构件，各规范未明确规定需要验算剪切承载力； 2．对无筋扩展基础，各规范均要求对基地反力大于300Kpa的情况验算受剪； 3．对扩展基础，国家地基规范在条文说明8.2.7和附录S中提到了柱下独立基础的斜截面受剪折算宽度，可见是应该做抗剪验算的；广东省地基基础规范9.2.7，明确要求验算墙下条基的受剪承载力，要求附加条 件验算柱下矩形基础受剪承载力； 4．对桩承台和梁板式筏板基础，各规范均明确要求同时验算剪切承载力。
5．由上可见，通常抗剪验算都是没法省略的。各规范对冲切和剪切承载力验算的荷载取值、计算截面略有 差别，选用公式时宜慎重。 二、对常见混凝土构件关于剪切和冲切对比的内容收集 表二冲切和剪切的若干对比 三、广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的看法
广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的描述，参见条文说明9.2.7，摘录如下： “一般说来，柱下单独基础板双向受力，墙下条形基础板单向受力，冲切和剪切，其破坏机理类似，承载力均受混凝土的抗拉强度所控制。不同的是剪切破坏面可视为平面，而冲切破坏面则可视为空间曲面，如截圆锥、截角锥或棱台及其他不规则曲面等。故剪切又称单向剪切(one way sherar)；冲切有时候也称冲剪，又称双向剪切(punching, two way shear)。对于双向受力的柱下单独基础应验算控制截面的受冲切承载力，必要时应验算抗剪承载力；对于单向受力的墙下条形基础只需验算控制截面的受剪承载力…… “实际工程中有这种情况，由于场地或者柱网布置所限，柱下独立基础长边与短边之比大于2，基础底板近乎单向受力，应验算基础的受剪切承载力。对于验算控制截面，有不同的做法……” 综上所述，冲切和剪切是斜截面破坏的两种形式，相对而言，剪切破坏更为复杂。本文建议，应该分别验算结构构件的冲切和剪切承载力，对于规范明确不做验算的情况可以例外。 参考文献： 1.GB50007-2002 国家标准《建筑地基基础设计规范》 2.DBJ15-31-2003广东省标准《建筑地基基础设计规范》 3.JGJ94-94国家标准《建筑桩基技术规范》 4.GB50010-2002 国家标准《混凝土结构设计规范》
2筏板抗冲切计算过程和计算结果
2 筏板抗冲切计算过程和计算结果 2.1 柱下受冲切筏板厚度验算 柱截面长边与短边的比值βs 计算 βs = max(h, w)/min(h, w) = max(1500, 1000)/min(1500, 1000) = 1.500 因为βs < 2.0, 取βs = 2.0 查混凝土规范表4.1.4，所选C30轴心抗拉强度设计值f t 为 f t = 1430.00kPa 受冲切承载力截面高度影响系数计算 根据地基规范8.2.7确定βhp 如下 h = 2400mm 因为h ≥ 2000mm, 故βhp = 0.9 受冲切混凝土冲切抗力 = 0.7×(0.4 + 1.2/2.000)×0.900×1430.00 = 900.90kPa 1) X 方向受冲切承载力验算 h 0 = d + d 1 － αs = 2400 － 50 = 2.350m a) 计算冲切临界截面周长及极惯性矩 与X 方向弯矩作用方向一致的柱截面的边长h c = 1.000m 垂直于h c 的柱截面边长b c = 1.500m 根据基础规范附录P ，采用以下公式计算 对于中柱，有： c 1 = h c + h 0 = 3.350m c 2 = b c + h 0 = 3.850m c AB = c 1/2 = 1.675m u m = 2c 1 + 2c 2 = 2×3350.000 + 2×3850.000 = 14.400m = 3.350×2.3503/6 + 3.3503×2.350/6 + 3.850× 2.350×3.3502/2 = 72.7386m 4 根据基础规范公式8.4.7-3，不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数αs 为： = 0.383 )s hp =s
3#楼150mm厚板计算手册(新增底板抗冲切计算)
150m m厚板模板支撑计算书 1.计算参数 结构板厚150mm，层高，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=mm2,顺纹抗剪强度f v=mm2；支撑采用Φ48×钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚,截面积,回转半径i=；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=mm2,抗剪强度f v=mm2。 2.楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值 ①底模自重m2××=m ②砼自重m3×××=m ③钢筋荷载m3×××=m ④施工人员及施工设备荷载m2××=m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=m 底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=m （2）楼板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。 1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M=，M1=K M q1L2=××3502=-107788N·mm 剪力系数K V=，V1=K V q1L=××350=1777N b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M=，M2=K M q2L2=××3502=-62769N·mm 跨中弯矩系数K M=，M3=K M q2L2=××3502=46628N·mm 剪力系数K V=，V2=K V q2L=××350=1035N 挠度系数Kυ=,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=××3504/(100×6000×486000)= c.施工人员及施工设备荷载按（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=×=,计算简图如下图所示。 跨中弯矩系数K M=，M4=K M×PL=××1000×350=245000N·mm 支座弯矩系数K M=，M5=K M×PL=××1000×350=-122500N·mm
底板抗冲切计算[整理版]
底板抗冲切计算[整理版] 底板柱帽抗冲切验算: (1) 柱对底板抗冲切验算 E轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况: 恒荷载作用下内力标准值:5217KN 人防荷载作用下内力标准值:2888KN 人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×5217+2888-3*3*100),9073KNl 柱帽厚度1100:抗冲切验算: 人 防:0.7βfuh,0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050,11375KNhtdm0 满足要求 (2) 柱对底板抗冲切验算 K轴交2.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况: 恒荷载作用下内力标准值:2333KN 人防荷载作用下内力标准值:2811KN 人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×2333+2811-2.3*2.3*100),5589KNl 柱帽厚度800:抗冲切验算: 人 防:0.7βfuh,0.7*1.0*1.5*1.43*5800*750,6531KN htdm0 满足要求 (3) 柱对底板抗冲切验算 U轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况: 恒荷载作用下内力标准值:4325KN 人防荷载作用下内力标准值:4055KN 人防冲切荷载设计 值:F,1.1×(1.2×4325+4055-3*3*100),8228KNl 柱帽厚度1100:抗冲切验算: 人防:0.7βfuh,0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050,11375KNhtdm0
满足要求 (4)柱对底板抗冲切验算 21轴交Q.轴处柱恒荷载作用下内力标准值:4032KN 人防荷载作用下内力标准值:4453KN 人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×4032+4453-2.6*2.6*100),9477KNl 平时冲切荷载设计值:F,1.1×(6256-2.6*2.6*100)=6138 KNl 柱帽厚度1000:抗冲切验算: 人防:0.7βfuh,0.7*0.983*1.5*1.43*7000*950,9815KNhtdm0 平时:0.7βfuh,0.7*0.983*1.43*7000*950,6543KNhtm0 满足要求 底板对柱，柱帽抗冲切验算: 2 水浮力及底板自重标准值:67KN/m 2 人防荷载标准值:50KN/m 2a)底板对柱受荷面积:8.4*8.8-2.6*2.6=67.2m 底板人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×67 +50)x67.2,9639KNl 底板平时冲切荷载设计值:F,1.35x67x67.2=6078KN l 满足要求 2b)底板对柱帽受荷面积:8.4*8.8-3*3=64.9m 底板人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×67 +50)x64.9,9309KNl 底板平时冲切荷载设计值:F,1.35x67x64.9=5870KN l 底板厚度600:抗冲切验算: 人防:0.7βfuh,0.7*1.5*1.43*14200*550,11726KNhtdm0 平时:0.7βfuh,0.7*1.43*14200*550,7818KNhtm0 满足要求