涂层表面形状对环氧树脂涂层钢筋与混凝土粘结锚固性能的影响分析

钢筋规范

32 寸应符合表6.2.3 的箍筋弯钩的弯曲直径应大于被箍主钢筋的直径，且 HPB235 钢筋不得小于 钢筋直径的2.5 倍，HRB335 不得小于箍筋直径的4 倍；弯钩平直部分的长度，一般结构不宜小于箍筋直径的5 倍，有抗震要求的结构不得小于箍筋直径的10 倍。 6.2.5 钢筋宜在常温状态下弯制，不宜加热。钢筋宜从中部开始逐步向两 端弯制，弯钩应一次弯成。 6.2.6 钢筋加工过程中，应采取防止油溃、泥浆等物污染和防止受损伤的 措施。weeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeee eeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeee eeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeee 6.3 钢筋连接 6.3.1 热轧钢筋接头应符合设计要求。当设计无规定时，应符合下列规定： 1 钢筋接头宜采用焊接接头或机械连接接头。 2 焊接接头应优先选择闪光对焊。焊接接头应符合国家现行标准《钢筋焊 接及验收规程》JGJ 18 的有关规定。 3 机械连接接头适用于HRB335 和HRB400 带肋钢筋的连接。机械连接接头 碰符合国家现行标准《钢筋机械连接通用技术规程》JCJ 107 的有关规定。 4 当普通混凝土中钢筋直径等于或小于22mm 时，在无焊接条件时，可采 用绑扎连接，但受拉构件中的主钢筋不得采用绑扎连接。 5 钢筋骨架和钢筋网片的交叉点焊接宜采用电阻点焊。

6 钢筋与钢板的T 形连接，宜采用埋弧压力焊或电弧焊。 6.3.2 钢筋接头设置应附合下列规定； 1 在同一根钢筋上宜少设接头。 2 钢筋接头应设在受力较小区段，不宜位于构件的最大弯短处。 3 在任一焊接或绑扎接头长度区段内，同一根钢筋不得有两个接头，在该 34 区段内的受力钢筋，其接头的截面面积占总截面面积的百分率应符合表6.3.2 规定。 表6.3.2 接头长度区段内受力钢筋接头面积的最大百分率 接头面积最大百分率(%) 接头类型 受拉区受压区 主筋钢筋绑扎接头 25 50 主筋焊接接头 50 不限制 注：1 焊接接头长度区段内是指35d(d 为钢筋直径)长度范围内，但不得小于500mm，绑扎接头长度 区段是指1.3 倍搭接长度。 2.装配时构件连接处的受力钢筋焊接接头可不受此限制； 3.环氧树脂涂层钢筋搭接长度，对受拉钢筋应至少为钢筋锚固长度的1.5 倍且不小于375mm； 对受压钢筋为为无涂层钢筋锚固长度的1.0 倍且不小于250mm。 4 接头末端至钢筋弯起点的距离不得小于钢筋直径的10 倍。 5 施工中钢筋受力分不清受拉、压的，接受拉办理。 6 钢筋接头部位横向净距不得小于钢筋直径，且不得小于25mm。 6.3.3 从事钢筋焊接的焊工必须经考试合格后持证上岗。钢筋焊接前，必 须根据施工条件进行试焊。 6.3.4 钢筋闪光对焊应符合下列规定： 1 每批钢筋焊接前，应先选定焊接工艺和参数，进行试焊，在试焊质量合 格后，方可正是焊接。 2 闪光对焊接头的外观质质量应符合下列要求；

钢筋理论重量表

螺纹钢及圆钢筋的重量表 螺纹钢 Φ9-0.499kg/m Φ10-0.617kg/m Φ12-0.888kg/m Φ14-1.21kg/m Φ16-1.58kg/m Φ18-2.00kg/m Φ20-2.47kg/m Φ22-2.98kg/m Φ25-3.85kg/m Φ28-4.83kg/m Φ32-6.31kg/m Φ40-9.87kg/m 同圆钢具体算法可以采用直径除以10然后平方再乘以0.617kg/m 也就是10mm直径钢筋的每米重量这样就可以算出任何直径的钢筋重量直径相同的螺纹钢圆钢带肋钢每米重量都相等所以只需要考虑直径就行 了比如6mm钢每米重量就是0.6*0.6*0.617=0.222 这就是6mm钢筋每米的重量了 直径乘以直径乘0.006165(国家标准) 商家默认标准:直径乘以直径乘0.00617 其他: 方钢 W=0.00785乘边长的平方 扁钢：W＝0．00785×宽×厚 钢板 W＝7．85×宽×厚 钢管：W＝（外径-壁厚）×壁厚×0．02466 渡锌类：W＝原理论重量×1．06 钢筋规格重量表 圆钢规格重量表 规格截面面积重量（kg/m） Ф3.59.62 0.075 Ф412.57 0.098 Ф519.63 0.154

Ф5.523.76 0.187 Ф5.624.63 0.193 Ф628.27 0.222 Ф6.331.17 0.245 Ф6.533.18 0.260 Ф738.48 0.302 Ф7.544.18 0.347 Ф850.27 0.395 Ф963.63 0.499 Ф1078.54 0.617 Ф1195.03 0.746 Ф12113.10 0.888 Ф13132.70 1.04 Ф14153.90 1.21 Ф15176.70 1.39 Ф16201.10 1.58 Ф17227.00 1.78 Ф18254.50 2.00 Ф19283.50 2.23 Ф20314.20 2.47 Ф21346.40 2.72 Ф22380.10 2.98 Ф24452.40 3.55 Ф25490.90 3.85 Ф26530.90 4.17 Ф28615.80 4.83 Ф30706.90 5.55 Ф32804.20 6.31 Ф34907.90 7.13 工字钢规格重量表 工字钢型号尺寸（mm）截面面积 （cm2）重量 （kg/m） 高腿宽腹厚 10 100 68 4.5 14.3 11.2 12 120 74 5.0 17.8 14.0 14 140 80 5.5 21.5 16.9

HRBF500钢筋粘结锚固性能的试验研究_胡玲

HRBF500钢筋粘结锚固性能的试验研究 * 胡 玲1 杨勇新 1,2 王全凤1 徐玉野1 汪健根 1 (11华侨大学土木工程学院,福建泉州 362021;21中冶建筑研究总院有限公司,北京 100088) 摘 要:通过对42个HRB F500钢筋与混凝土粘结锚固试件的拔出试验,分析HRBF500钢筋粘结锚固的特点和影响粘结锚固强度的主要因素。研究表明:与普通热轧带肋钢筋(月牙纹)类似,HRBF500钢筋与混凝土的粘结强度随锚固长度和钢筋直径的减小、配箍率的提高、保护层的增大、锚筋屈服强度及混凝土强度的提高而增大,其设计锚固长度仍可按GB 50010)20025混凝土结构设计规范6规定的公式计算且建议锚固长度设计中混凝土强度等级的上限可以提高到C60。 关键词:HRBF500钢筋;粘结锚固;粘结强度;锚固长度 EXPERIMENTAL STUDY ON BOND ANC HOR AGE PROPERTIES OF HRBF 500 STEEL BARS IN C ONCR ETE Hu Ling 1 Yang Yongxin 1,2 Wang Quanfeng 1 Xu Yuye 1 Wan g Jian gen 1(11College of Civil Engineering ,Huaqiao Universi ty,Quanzhou 362021,China; 21Central Research Insti tute of Building and Construction of MCC Group,Beijing 100088,China) Abstract :Based on 42HRBF500steel bar speci mens pul-l out tests,it is inves tigated that the bond -anchorage properties of HRBF500steel bars and the main factors influencing the bond capacity between HRB F500steel bars and concrete.T he test resul ts revealed that its bond strength increases by decreasing anchorage length and bar diameter,increasing stirrup ratio,thickness of concrete cover,yield strength of reinforcing bar and concrete strength,which is si milar to that of ordinary crescent ribbed bar,the anchoring length can be designed with the formula in Code for Design of Concrete Structures (GB 50010)2002),besides,it is proposed that the upper limit of class of concrete strength in formula should be up -dated to C60. Keywords :HRBF500steel bar;bond anchorage;bond strength;anchoring length *国家863计划资助项目(2007AA03Z550)。第一作者:胡玲,女,1986年5月出生,硕士研究生。 E-mail:huling@https://www.wendangku.net/doc/aa9113548.html, 收稿日期:2009-07-15 0 前 言 HRB F500钢筋是一种通过晶粒的超细化同时实现强韧化,不加或稍加合金元素,主要靠改善生产工艺就能生产出新型细晶高强钢筋。由于该钢筋属于新研制材料,故在工程应用上缺乏依据,因此为了促进细晶高强钢筋的推广应用并为正在修订的GB 50010)20025混凝土结构设计规范6提供依据,需对HRBF500级钢筋进行全面的试验研究与分析。本试验针对其粘结锚固性能进行研究。1 试验设计111 材性试验 试验所用细晶高强钢筋为江苏永钢和云南昆钢集团生产的HRB F500级钢筋,其材性试验结果如表1所示。 通过材料的验证性试验表明,HRBF500级细晶 高强钢筋均有明显的屈服台阶,其实测屈服强度都 达到了500MPa 级的要求,强屈比R b P R s =1123~1132,伸长率D 5均在20%以上,强度和延性均较好,弹性模量E s =210@105 ~211@105 MPa,与普通热轧钢筋基本相同。 表1 HRBF500钢筋力学性能试验结果 Table 1 Test results for mechanical behaviors o f HRBF500 直径d P mm 弹性模量E s P MPa 屈服强度R s P MPa 极限强度R b P MPa 伸长率D 5P %12 2100@105560 7202718162107@105522688271125 2100@105 537 661 3616 注:表中所列数据均为实测结果的平均值。

钢筋理论重量表

钢筋理论重量表

螺纹钢及圆钢筋的重量表 螺纹钢 Φ9-0.499kg/m Φ10-0.617kg/m Φ12-0.888kg/m Φ14-1.21kg/m Φ16-1.58kg/m Φ18-2.00kg/m Φ20-2.47kg/m Φ22-2.98kg/m Φ25-3.85kg/m Φ28-4.83kg/m Φ32-6.31kg/m Φ40-9.87kg/m 同圆钢具体算法可以采用直径除以10然后平方再乘以0.617kg/m 也就是10mm直径钢筋的每米重量这样就可以算出任何直径的钢筋重量直径相同的螺纹钢圆钢带肋钢每米重量都相等所以只需要考虑直径就行 了比如6mm钢每米重量就是0.6*0.6*0.617=0.222 这就是6mm钢筋每米的重量了 直径乘以直径乘0.006165(国家标准) 商家默认标准:直径乘以直径乘0.00617 其他: 方钢 W=0.00785乘边长的平方 扁钢：W＝0．00785×宽×厚 钢板 W＝7．85×宽×厚 钢管：W＝（外径-壁厚）×壁厚×0．02466 渡锌类：W＝原理论重量×1．06

圆钢规格重量表 规格截面面积重量（kg/m）Ф3.5 9.62 0.075 Ф4 12.57 0.098 Ф5 19.63 0.154 Ф5.5 23.76 0.187 Ф5.6 24.63 0.193 Ф6 28.27 0.222 Ф6.3 31.17 0.245 Ф6.5 33.18 0.260 Ф7 38.48 0.302 Ф7.5 44.18 0.347 Ф8 50.27 0.395 Ф9 63.63 0.499 Ф10 78.54 0.617 Ф11 95.03 0.746 Ф12 113.10 0.888 Ф13 132.70 1.04 Ф14 153.90 1.21 Ф15 176.70 1.39 Ф16 201.10 1.58 Ф17 227.00 1.78 Ф18 254.50 2.00 Ф19 283.50 2.23 Ф20 314.20 2.47 Ф21 346.40 2.72 Ф22 380.10 2.98 Ф24 452.40 3.55 Ф25 490.90 3.85 Ф26 530.90 4.17 Ф28 615.80 4.83 Ф30 706.90 5.55 Ф32 804.20 6.31 Ф34 907.90 7.13

浅谈锚具静载锚固试验方法和影响因素

浅谈锚具静载锚固试验方法和影响因素 摘要：阐述锚具静载锚固性能试验方法，根据试验过程中的观察、测量，提出 影响锚具静载锚固性能试验结果的因素，并对影响因素进行分析。 关键词：锚具；静载锚固；试验方法；影响因素 随着交通行业的飞速发展，公路工程预应力结构广泛使用预应力锚具等施工 器件。锚具是指预应力混凝土中所用的永久性锚固装置，是在后张法结构或构件中，为保持预应力筋的拉力并将其传递到混凝土内部的锚固工具，也称之为预应 力锚具；在预应力筋张拉完毕后将预应力筋永远锚固在构件端部，防止预应力筋 回缩（造成应力损失），与构件共同受力，提高了结构刚度、抗剪能力、承载能力、抗裂性能和桥梁的安全性能。 由此可见，对锚具组装件的静载锚固性能试验检测成为控制预应力混凝土质 量的关键因素之一。结合静载锚固试验原理，根据试验过程中的观察、测量，分 析影响试验结果的因素。 1.静载锚固性能试验原理 试验依据GB/T 14370-2015《预应力筋用锚具、夹具和连接器》标准，设备测 力系统准确度不低于1级，预应力筋总伸长率测量装置在测量范围内，示值相对 误差不超过±1%。 试验可获得：①锚具锚固效率系数ηa 根据下述公式计算： 图1 锚具组装件静载试验装 2.锚具静载锚固试验方法 2.1准备工作 清理锚夹具表面的油污；打开电脑检查设备程序是否正常、打开静载锚固试 验软件并对力值、位移清零；检查锚固试验机油压泵左右阀所处状态。 2.2安装 2.2.1将环形承载垫板置于承力台座，之后将锚具安装在垫板上，穿上钢绞线 并检查各孔位是否处于同一方向同一位置，套上夹片，用千斤顶抵住夹片； 2.2.2旋紧油压泵左阀，松开右阀，打开中间阀门，预拉至左表10MPa左右，关闭阀门； 2.2.3松开左阀，旋紧右阀，打开中间阀门，右表20MPa左右关闭阀门，退 出千斤顶； 2.2.4依次按对称孔安装其他锚孔钢绞线。 2.2.5任意选取3根有代表性预应力筋，锚固和张拉端分别在距锚具一定位置 标识，并测量预应力筋从10%Fptk增长至FTu时，预应力筋和锚具之间的相对位 移△a ′。 2.3开始试验 2.3.1组装件安装工作之后，点击程序中试样：设置钢绞线根数，面积，静载 用母材钢绞线极限力值，钢绞线夹持长度L1； 2.3.2点击－测试（左表阀门旋紧状态，右表阀门松开状态），调节左表下阀门控制拉力速度：加载速度控制在100MPa/min左右，分4等级等速加载（20%、40%、60%、80%）Fptk，每一级持荷5min，直至力值达到80% Fptk －持荷1h；

环氧树脂涂层钢筋规范

中华人民共和国建筑工业行业标准环氧树脂涂层钢筋 JG 3042-1997 2009-7-8 前言 为推广应用钢筋防腐先进技术，保证钢筋环氧树脂涂层的制作质量，特制定本标准 本标准是在参考了美国ASTM A775M-95a、ASTM A934M-95、英国BS7295：1992及国际标准化组织ISO-14654（1995工作草案）等标准有关内容的基础上，结合我国国情编制的。 本标准的附录A和附录B为标准的附录，附录C和附录D为提示的附录。 本标准由建设部标准定额研究所提出。 本标准由建设部建筑工程处标准技术归口单位中国建筑科学研究院归口管理。 本标准由中国建筑科学研究院负责起草，天津市轧二制钢有限公司、广东省海丰宏利环氧涂层钢材加工厂、北京市市政工程设计研究总院和中国市政工程华北设计研究院参加起草。 本标准主要起草人：陶学康、史志华、徐言忠、杨万里、徐有邻、李东、何德湛。 本标准由中国建筑科学研究院负责解释。 中华人民共和国建筑工业行业标准 环氧树脂涂层钢筋 JG 3042-1997 Epoxy resin coateel bars 1 范围 1．1 本标准规定了环氧树脂涂层钢筋的产品型号、技术要求、试验方法、检验规则、涂层修补以及包装、标志、搬运和堆放。 1．2 本标准适用于在工厂生产条件下，用普通带肋钢筋和普通光圆钢筋采用环氧树脂粉末以静电喷涂方法生产的环氧树脂涂层钢筋。 2引用标准 下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。在本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 GB8923-88 涂装前钢材表面锈蚀等级和除夕锈等级 GB/T1768-79（89）漆膜耐磨性测定法 GB50152-92 混凝土结构试验方法标准 SYJ37-89 管道防腐层阴极剥离试验方法 SYJ39-89 管道防腐层化学稳定性试验方法 SYJ40-89 管道防腐层抗冲击性试验方法（落锤试验法） SYJ0063-92 管道防腐层检漏试验方法标准 SYJ0066-92 管道防腐层厚度的无损测量方法标准（磁性法）

钢筋与混凝土粘结性能的分析

钢筋与混凝土粘结性能的分析 摘要：从钢筋与混凝土之间粘结性能的粘结机理、影响因素和粘结应力-滑移本构关系等三个方面进行了分析和探讨。 关键词：钢筋混凝土粘结机理影响因素粘结强度 1、引言 混凝土结构是目前应用最为广泛的工程结构形式之一。钢筋与混凝土结构之间的粘结是保证两种材料形成整体、共同工作的基础，对于混凝土结构构件的受力性能、破坏形态、计算假定、承载能力、裂缝和变形等有着重要的影响。一直以来，粘结问题是结构工程技术人员关注的热点问题之一。本文主要从粘结机理、影响因素和粘结应力-滑移本构关系等三个方面进行分析和研究，以期深入理解、把握钢筋与混凝土之间的粘结性能，提出提高粘结能力的建议。2、粘结机理 钢筋和混凝土是两种性能不同的材料组成的组合结构材料，其能够共同工作的基本要素是两者之间的粘结锚固作用。所谓钢筋和混凝土之间的粘结应力指的是两者接触面上的剪应力，由钢筋与混凝土之间的粘着力、摩阻力和咬合力三部分组成[1][2]。 (1)粘着力。混凝土中的水泥凝胶体在钢筋表面产生的化学粘着力或吸附力，其抗剪极限值取决于水泥的性质和钢筋表面的粗糙程度和清洁度。当钢筋受力后有较大变形、发生局部滑移后，粘着力就丧失了[1]。 (2)摩阻力。周围混凝土对钢筋的摩阻力，当混凝土的粘着力破坏

后发挥作用[1]。如果垂直于钢筋作用有压力，则在产生极小的移动时，就会在钢筋和混凝土之间引起摩擦力，这种横向压力取决于混凝土发生收缩或者荷载和反力等对钢筋的径向压应力，以及二者间的摩擦系数等。由于钢筋表面的粗糙度，摩擦系数μ可高达0.3～0.6，生锈的圆钢与新扎的圆钢以及冷拔钢丝的表面粗糙度相差可达36倍[3]。挤压力越大，接触面越粗糙，则摩擦力越大。 (3)咬合力。钢筋表面粗糙不平，或变形钢筋凸肋和混凝土之间的机械咬合作用，即混凝土对钢筋表面斜向压力的纵向分力产生的剪切粘结，是最有效和最可靠的粘结方式。为了充分利用这种粘结，通常在钢筋表面轧制肋条来实现[4]。依靠钢筋与混凝土间的粘结应力，也即两者接触面上的剪应力，使得钢筋和混凝土两种性质完全不同的材料，在钢筋混凝土结构中共同工作。这种关系使得两种材料间相互传递力，实现弥补各自的缺点，发挥各自的优点。 3、主要影响因素 钢筋和混凝土的粘结性能及其各项特征值，受到许多因素的影响而变化。 3.1 混凝土强度 随着混凝土强度提高，钢筋与混凝土的粘结力提高，且粘结力的提高与混凝土劈裂强度成正比。变形钢筋的粘结强度fb主要取决于混凝土的抗拉强度ft；混凝土振捣越密实，粘结强度也越高[4]；此外，养护条件的好坏亦对对粘结强度有很大的关系，养护条件好，粘结强度能够得到更大的提高。同时，混凝土的组分也影响粘结强

浅谈环氧涂层钢筋施工

1.环氧涂层钢筋简介 环氧涂层钢筋采用静电喷涂方法，将环氧树脂涂料喷涂在通常带助钢筋和光圆钢筋的外表，形成一层环氧树脂涂层薄膜，隔绝钢筋与外界环境的接触，以达到防治钢筋腐蚀，延长混凝土结构使用寿命的目的，涂层厚度通常在0.18mm-0.30mm。这样更有利于钢筋的耐腐蚀性。 固化后的涂层厚度的记录值应至少有95%以上的概率在180μm～300μm，单个记录值不得小于140μm。涂层厚度的上限不适用与受损涂层修补的部位。对耐腐蚀等要求较高的环境下，固化后的涂层厚度的记录值应至少有95%以上概率在200μm～400μm，单个记录值不得低于180μm。 2.环氧涂层钢筋相关规范 《钢筋混凝土用环氧涂层钢筋》GBT 25826-2010 3.环氧涂层钢筋加工 按设计图纸对涂层钢筋进行弯曲、剪切加工，环境温度宜不宜低于5℃；钢筋弯曲机的芯轴应套专用套管，平板表面铺布毡垫层，避免涂层与金属物直接接触挤压。涂层钢筋的弯曲直径，对直径d≤20mm钢筋，不得小于4d；对直径d>20mm钢筋，不得小于6d，且弯曲速率不宜高于8r/min。 4.环氧涂层钢筋机械连接和搭接要求 （1）涂层钢筋搭接 直径≦20mm的涂层钢筋，采用绑扎方法连接、定位。钢筋绑扎所用的扎丝全部采用涂层钢筋生产厂家提供的专用扎丝以免损坏涂层。对十字交叉分布方式的涂层钢筋，采用“X”绑扎方式进行绑扎。 涂层钢筋的锚固长度应取为不小于有关设计规范规定的相同等级和规格的无涂层钢筋锚固长度的1.25倍。涂层钢筋的绑扎搭接长度，对受拉钢筋，应取为不小于有关设计规范规定的相同等级和规格的无涂层钢筋锚固长度的1.5倍且不小于375mm；对受压的钢筋，不得小于有关设计规范规定的相同等级和规格的无涂层钢筋锚固长度的1倍及不小于250mm。 （2）涂层钢筋的机械连接 直径>20mm的环氧钢筋采用镦粗直螺纹接头连接。套筒采用普通套筒，其具体做

钢筋锚固及搭接长度规范要求

根据《钢筋混凝土设计规范》11.1.7规定: 受拉钢筋抗震锚固长度LaE，计算公式：LaE＝ζaE La。 式中：LaE——受拉钢筋抗震锚固长度； ζaE——为抗震锚固长度修正系数，对一、二级抗震等级取 1.15，对三级抗震等级取1.05，对四级抗震等级取1.00。 La——受拉钢筋锚固长度（非抗震）。 一、受拉钢筋最小锚固长度（la、laE） 非抗震受拉钢筋最小锚固长度la 注： 1. HPB235级钢筋（光面钢筋）的末端应做180度弯钩，弯后平直段长度应≥3d。 2.当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动（如滑模施工）时，其锚固长度应将表值乘以修正系数1.1。 3. HRB335、HRB400和RRB400级的环氧树脂涂层钢筋（用于三类环境的钢筋混凝土构件中），其锚固长度应将表值乘以修正系数1.25。 4. 当HRB335、HRB400和RRB400级钢筋，在锚固区的混凝土保护层厚度＞3d且配有箍筋时，其锚固长度可将表值乘以修正系数0.8。 5.任何情况下锚固长度应≥250mm。 6.当钢筋末端采用机械锚固时，其锚固长度可将表值乘以修正系数0.7。 7.当计算中充分利用纵向钢筋的抗压强度时，受压钢筋的锚固长度不应小于受拉锚固长度la的0.7倍。机械锚固措施不得用于受压钢筋的锚固。

二、受拉钢筋最小抗震锚固长度laE 1.当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动（如滑模施工）时，其锚固长度应将表值乘以修正系数1.1。 2. HRB335、HRB400和RRB400级的环氧树脂涂层钢筋（用于三类环境的钢筋混凝土构件中），其锚固长度应将表值乘以修正系数1.25。 3. 当HRB335、HRB400和RRB400级钢筋，在锚固区的混凝土保护层厚度＞3d且配有箍筋时，其锚固长度可将表值乘以修正系数0.8。 4. 当钢筋末端采用机械锚固时，其锚固长度可将表值乘以修正系数0.7。 5. 四级抗震的锚固长度laE按非抗震的锚固长度la采用，即laE=la。 Lab和LaE 的区别： Lab=a*ft/fy，Lab为基本锚固长度，a为钢筋的外型系数，光圆钢筋取0.16，带肋钢筋取0.14，ft、fy分别为混凝土、钢筋抗拉强度设计值。 LaE=ζaE*Lab，ζaE抗震锚固长度修正系数，一二级抗震取1.15，三级抗震取1.05，四级1.0. 另外补充LabE，这个是基本抗震锚固长度，比如框架梁柱中钢筋锚到混凝土中的投影长度分别要求不小于0.4LabE、0.5LabE，

关于环氧树脂钢筋

CR申请表(CR Form) CLARIFICATION REQUEST Peference CR 编号：版次：A版澄清要求CR S C T S 0 S E C 0 0 0 0 1 Subject： 题目：关于SEC纳潮取水工程取水构筑物不采用环氧树脂钢筋的事宜Documents Concerned 相关文件Contract Ref.合同号 TSN2012046-A Comments： 内容 台山核电站SEC纳潮取水建构筑物工程设计图纸（第一册、第二册、第三册）要求，取水构筑物钢筋采用环氧树脂涂层钢筋，该工艺施工复杂，从以往施工环氧树脂涂层钢筋的情况来看，在冷弯、焊接、直螺纹加工及钢筋吊（搬）运过程中，均会受到不同程度的损伤，只能采取适当的修补措施，很难达到设计效果，施工质量不可控，工程质量难以得到保障。是否可以采用其它防腐措施？请设计答复！ 谢谢！ IMPLEMMNTEO 已施工NOT IMPLEMENTEO 尚未施工 DATE 出版日期2012 /10/ 10 CHANNEL 渠道号SCTS GTST / 400001 起草者签字：Prepared by： 检查者签字： Checked by： 批准者签字： Approved by：REPLY回答 CONSTRUCTION MANAGEMENT TPS DESIGNER/TPE 设计单位（DLT）/TPE ENCLOSURE 附件（编写COOD版次REV.）发出日期（DATE）/ / ANSWER：答复： 起草者签字：Answer：检查者签字： Checked by： 批准者签字： Apporoved by： TNPJVC 答复Answer 送至承包商 Send to Control 通道号/ / Channel 发出日期 Date：2012 / 05 /29 意见（Comments）抄送（Copy to） DLT TPS （） TPE （） 起草者签字：Answered by：检查者签字： Checked by： 批准： Approved by：

钢材理论重量 常用表

钢材理论重量表管类：公斤/米板类：公斤/平方米

钢材理论重量计算公式

角钢：每米重量（公斤）=*（边宽+边宽-边厚）*边厚 圆钢：每米重量（公斤）=*直径*直径 (注：螺纹钢和圆钢相同）扁钢：每米重量（公斤）=*厚度*边宽 管材：每米重量（公斤）=*壁厚*（外径-壁厚）

板材：每米重量（公斤）=*厚度 有色金属的板材的计算公式为：每平方米重量（公斤）=比重*厚度 各种有色金属的比重如下：紫铜板黄铜板锌板铅板铝板 铝花纹板：每平方米重量（公斤）=*厚度 紫铜管：每米重量（公斤）=*壁厚*（外径-壁厚） 黄铜管：每米重量（公斤）=*壁厚*（外径-壁厚） 镀层重量计算方法单面公称镀层重量 40 50 60 90 100 110 125 135 175 225 锌层计算重量kg/m2 相当锌层厚度mm 如何在外观上辩别假冒伪劣钢材 1．伪劣钢材易出现折叠。折叠是钢材表面形成的各种折线，这种缺陷往往贯穿整个产品的纵向。产生折叠的原因是由于伪劣厂家追求高效率，压下量偏大，产生耳子，下一道轧制时就产生折叠，折叠的产品折弯后就会开裂，钢材的强度大下降。 2．伪劣钢材外表经常有麻面现象。麻面是由于轧槽磨损严重引起钢材表面不规则的凹凸不平的缺陷。由于伪劣钢材厂家要追求利润，经常出现轧槽轧制最超标。 3．伪劣钢材表面易产生结疤。原因有两点：1．伪劣钢材材质不均匀，杂质多。2。伪劣材厂家导卫设备简陋，容易粘钢，这些杂质咬人轧辊后易产生结疤。

4．伪劣材表面易产生裂纹，原因是它的坯料是土坯，土坯气孔多，土坯在冷却的过程中由于受到热应力的作用，产生裂痕，经过轧制后就有裂纹。 5．伪劣钢材容易刮伤，原因是伪劣材厂家设备简陋，易产生毛刺，刮伤钢材表面。深度刮伤降低钢材的强度。 6．伪劣钢材无金属光泽，呈淡红色或类似生铁的颜色，原因有两点二、它的坯料是土坯。2、伪劣材轧制的温度不标准，他们的钢温是通过目测的，这样无法按规定的奥氏体区域进行轧制，钢材的性能自然就无法达标。 7．伪劣钢材的横筋细而低，经常出现充不满的现象，原因是厂家为达到大的负公差，成品前几道的压下量偏大，铁型偏小，孔型充不满。 8．伪劣钢材的横截面呈椭圆形，原因是厂家为了节约材料，成品辊前二道的压下量偏大，这种螺纹钢的强度大大地下降，而且也不符合螺纹钢外形尺寸的标准。 9．优质钢材的成分均匀，冷剪机的吨位高，切头端面平滑而整齐，而伪劣材由于材质差，切头端面常常会有掉肉的现象，即凹凸不平，并且无金属光泽。而且由于伪劣材厂家产品切头少，头尾会出现大耳子。 10．伪劣钢材材质含杂质多，钢的密度偏小，而且尺寸超差严重，所以在没有游标卡尺的情况下，可以对它进行称量核对。比如对于螺纹钢 20，国家标准中规定最大负公差为 5％，定尺9M时它的单根理论重量为 120公斤，它的最小的重量应该是：120 X（l－5％）＝114公斤，称量出来单根的实际重量比114公斤小，则是伪劣钢材，原因是它负公差超过了5％。一般来说整相称量效果会更好，主要考虑到累积误差和概率论这个问题。

周期性能试验

预应力筋用锚具、夹具和连接器周期荷载性能试验 1、适用范围 有抗震要求的结构中使用的锚具、预应力筋—锚具组装件。 2、试验一般规定 2.1试验用的预应力—锚具、夹具或连接器组装件由产品零件和预应力筋组装而成。试验用的零件应是经过外观检查和硬度检验合格的产品。组装时应将锚固零件上的油污擦拭干净，不得在锚固零件上添加影响锚固性能的介质。组装件中组成预应力筋的各根钢材应等长平行、初应力均匀，其受力长度不应小于3m。 2.2单根钢绞线的组装件试件及钢绞线母材力学性能试验用的试件，不包括夹持部分的受力长度不应小于0.8m；其他单根预应力钢材的组装件及母材试件最小长度可按试验设备及相关标准确定。 2.3对于预应力钢材在锚具夹持部位不弯折的组装件，各根预应力钢材平行受拉，侧面不应设置有碍受拉或产生摩擦的接触点；如预应力钢材的夹持部位与试件轴线有转向角度时，应在设计转角处加装转向约束钢环，试件受拉力时。该约束环不应与预应力钢材产生滑动摩擦。 2.4试验用预应力钢材应有良好的均质性，可由锚具生产厂或检验单位提供，同时还应提供该批钢材的质量合格证。所选的预应力钢材，其直径公差应在受检锚具、夹具或连接器设计的匹配范围内。试验用预应力钢材应根据抽样标注，先在有代表性的部位取至少6根试件进行母材力学性能试验，试验结果应符合国家现行标准的规定。并且，其实测抗拉强度平均值在相关钢材标准中的等级应与受检锚具、夹具或连接器的设计等级相同，超过该强度等级时不应采用。在某一中间强度等级的预应力钢材试验合格的锚具，在实际工程中，可用于不高于该强度等级的预应力筋。已受损伤的预应力钢材不应用于组装件试验。 3、试验仪器 静载锚固试验机或承力台座（带测力系统）：测力系统不确定度不应大于2%；测量总应变的量具，其标距的不确定度不应大于标距的0.2%，指示应变的不确定度不应大于0.1%。 4、试验方法 3.1当锚固的预应力筋为钢丝、钢绞线或热处理钢筋时，试验应力上限应为预应力筋抗拉强度标准值得80%,下限应为预应力钢材抗拉强度标准值的40%。当锚固的预应力筋为由明显屈服台阶的预应力钢材时，试验应力上限应为预应力钢材抗拉强度标准值的90%，下限应为预应力钢材抗拉强度标准值的40%。 3.2将预应力筋—锚具或连接器组装件按规定装置在试验机上，开动仪器，以100KP a/min~200MPa/min的速度加荷至试验应力的上限值，在卸荷至试验应力的下限值为第一个周期，然后荷载自下限值经上限值在回复到下限值为第2个周期，记录每个周期后组装件中预应力筋在锚具夹持区域的破坏情况，重复50个周期。 5、结果判定 试件经50次循环荷载后预应力筋在锚具夹持区域内不发生破断为合格。

锚固长度la

受拉钢筋最小锚固长度（l a、l aE） 【资料来源】《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》（第二版） 非抗震受拉钢筋最小锚固长度l a 受拉钢筋最小抗震锚固长度l aE

注：1.当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动（如滑模施工）时，其锚固长度应将表值乘 以修正系数1.1。 2. HRB335、HRB400和RRB400级的环氧树脂涂层钢筋（用于三类环境的钢筋混凝土构件中），其锚固长度应将表值乘以修正系数1.25。 3. 当HRB335、HRB400和RRB400级钢筋，在锚固区的混凝土保护层厚度＞3d 且配有箍筋时，其锚固长度可将表值乘以修正系数0.8。 4.当钢筋末端采用机械锚固时，其锚固长度可将表值乘以修正系数0.7。 5.四级抗震的锚固长度l aE 按非抗震的锚固长度l a 采用，即l aE =l a 。 纵向受拉钢筋最小搭接长度(l l 、l lE ) 【资料来源】 《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》（第二版） 非抗震纵向受拉钢筋最小搭接长度l l

注：1. HPB235级钢筋（光面钢筋）的末端应做1800弯钩，弯后平直段长度应≥3d 。 2.当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动（如滑模施工）时，其锚固长度应将表值乘以修正系数1.1。 3. HRB335、HRB400和RRB400级的环氧树脂涂层钢筋（用于三类环境的钢筋混凝土构件中），其锚固长度应将表值乘以修正系数1.25。 4. 表中最小搭接长度适用于纵向钢筋搭接接头面积百分率≤25%的情况。当接头面积百分率为50%时，应将表值搭接长度乘以增大系数1.17；当接头面积百分率为100%时，应将表值搭接长度乘以增大系数1.34；接头面积百分率为中间值时，搭接长度增大系数可用插入法确定。 5. 任何情况下，纵向受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度均应≥300mm 。 6. 受压钢筋，当搭接连接时，其受压搭接长度不应小于纵向受拉搭接长度l l 的0.7倍，且在任何情况下不应小于200mm 。 纵向受拉钢筋最小抗震搭接长度l lE

浅谈环氧涂层钢筋的施工要点

浅谈环氧涂层钢筋施工要点 xxxxx xxxxx 摘要: 本文论述张唐铁路右线唐海三排干大桥在严重腐蚀环境下,桩基、承台和墩身结构中环氧涂层钢筋的运输、堆放、吊装、弯曲、切断、修补等工艺的施工要点和质量控制。 关键词: 环氧涂层钢筋修补 前言 桥梁施工中由于地下水的恶劣腐蚀环境，经常导致钢筋锈蚀而造成结构物被破坏。由于固化的环氧树脂体系中含有稳定的苯环、醚键以及脂肪族羟基，具有极高的化学稳定性和延展性，干缩小不与酸、碱等反应，与金属表面具有极佳的粘着性，并且能在钢筋表面形成阻隔其与水分、氧、氯化物或侵蚀性介质接触的物理屏障，故常被用在钢筋防腐保护层。涂层厚度一般在0.18mm～0.30mm。 工程中常采用环氧涂层钢筋施工工艺来延长钢筋混凝土结构使用寿命的技术措施，目前在国内工程施工中应用日趋广泛。为保证防腐效果，在保证环氧涂层钢筋的自身质量同时，在运输、装卸过程中，特别是加工过程中，更应最大限度地保证不碰伤、刮伤钢筋表面的环氧树脂涂层。 1 工程概况 新建张家口至唐山铁路，右线唐海三排干大桥起止里程为YDK112+586.51～YDK112+770.76，全长184.25m，共6跨，桥跨布置为2-16m+3-32m单线简支T 梁+1-（12+16+12）m单线连续刚构。全桥承台、墩台身各7个。本桥地表水对混凝土结构具硫酸盐及氯盐侵蚀性，其环境作用等级分别为H3、L3；地下水对混凝土结构具硫酸盐及氯盐侵蚀性，其环境作用等级分别为H1、L2。本桥处于严重侵蚀环境，桩基、承台和墩身内的钢筋均进行环氧处理，墩身、承台表面进行防腐涂层。 2 环氧涂层钢筋的特点 环氧涂层钢筋采用静电喷涂法在洁净的钢筋表面喷涂一层环氧树脂涂层薄膜，隔绝钢筋与外界环境的接触，以达到防止钢筋腐蚀，延长混凝土结构使用寿命的目的。 由于涂层的存在，环氧涂层钢筋在运输、堆放、吊装、切断、弯制、焊接过程中易破损，在施工中必须使用柔性吊带、缓冲垫片和软性非金属材料与环氧树脂涂层钢筋接触，采用特殊的施工工艺，以达到保护环氧涂层的目的。 3 施工工艺 3.1环氧涂层钢筋的搬运 （1）环氧涂层钢筋在搬运过程中应小心谨慎，在施工中应尽量减少吊装次

环氧树脂检测标准

环氧树脂检测标准 CB*/Z321-1981尾轴管及尾轴承环氧树脂定位 DB44/T1607-2015渗透型环氧树脂防水防腐涂料 DL/T5193-2004环氧树脂砂浆技术规程 GB11677-2012食品安全国家标准易拉罐内壁水基改性环氧树脂涂料 GB/T12007.2-1989环氧树脂钠离子测定方法 GB/T12007.3-1989环氧树脂总氯含量测定方法 GB/T12007.6-1989环氧树脂软化点测定方法环球法 GB12007.7-1989环氧树脂凝胶时间测定方法 GB/T1303.4-2009电气用热固性树脂工业硬质层压板第4部分：环氧树脂硬质层压板GB/T13657-2011双酚A型环氧树脂 GB/T15022.3-2011电气绝缘用树脂基活性复合物第3部分：无填料环氧树脂复合物GB/T15022.5-2011电气绝缘用树脂基活性复合物第5部分：石英填料环氧树脂复合物GB/T1630.1-2008塑料环氧树脂第1部分：命名 GB/T22314-2008塑料环氧树脂黏度测定方法 GB/T27809-2011热固性粉末涂料用双酚A型环氧树脂 GB/T31293-2014风电叶片用真空导入环氧树脂 GB/T4618.1-2008塑料环氧树脂氯含量的测定第1部分：无机氯 GB/T4618.2-2008塑料环氧树脂氯含量的测定第2部分：易皂化氯 GB/T5009.70-2003食品容器内壁聚酰胺环氧树脂涂料卫生标准的分析方法 GB/T5019.6-2007以云母为基的绝缘材料第6部分:聚酯薄膜补强B阶环氧树脂粘合云母带 GB/T5019.7-2009以云母为基的绝缘材料第7部分：真空压力浸渍（VPI）用玻璃布及薄膜补强环氧树脂粘合云母带 GB/T5019.8-2009以云母为基的绝缘材料第8部分：玻璃布补强B阶环氧树脂粘合云母带GB/T5019.9-2009以云母为基的绝缘材料第9部分：单根导线包绕用环氧树脂粘合聚酯薄膜云母带 GB/T50589-2010环氧树脂自流平地面工程技术规范 HG/T3875-2006酚醛胺（PAA）环氧树脂固化剂

铁路墩常用钢筋与砼粘结锚固性能试验研究

4址丨THEORIES AND RESEARCH 邀）禅反年|理论与研究 铁路墩常用钢筋与殓粘结锚固性能试验研究 周贤伟 （重庆交通大学，重庆400074） 摘要：通过试验研究了掺入粉煤灰和矿粉的铁路桥墩中常用的HRB400级C22、C25、C28三种钢筋握裹强度与混凝土强度关系以及恒温恒湿养护制度、抗压强度之间的关系。结果表明，恒温恒湿养护对混凝土的钢筋握裹力的，恒温恒湿养护7d凝土强度接近标准抗压强度（温度20±2?,相对湿度98%上）；凝土中钢筋握粘结锚度和混凝土的抗压强度呈线性系，随抗压强度提升而增加；钢筋直径，平均粘结锚固应力减小。 关键词： 中图分类号：TU375文献标志码：A文章编号：1671-1602（2019）14-0036-01 1试验设计 1.1试验参照规范及试验方法 试验参照SL352-2006《水工混凝土试验规程》规范进行，使 用HRB400级月牙纹钢筋，直径C22mm，C25mm，C28mm%试 件为150mmx150mmx150mm，在试件水， 安装量表固定架和数显百，百端直向下自由端 触，清零百的初始读数，以0.2KN/s的加荷速度拉拔钢 ，显每变动0.01mm，记录荷载力值。以位移为，荷 载为纵荷载-滑动变形关系曲线图，取滑动变形0.01、 0.05、0.10mm荷载力值。力算公式如下： T=（F1+F2+F3）/3As① As=n（dla② 其中：F1、F2、F3分别为滑动0.01、0.05、0.10mm各自 荷载力值，单位N；'为强度，单位MPa；As为埋入 混凝土的钢筋表面积，单位mm2；n为钢筋根数；d为钢筋的直径， 单位mm；la为入土的有长度，单位mm% 1.2试验 试验用水泥为P.O42.5普通硅酸盐水泥，混凝立方体抗压强 度值根据《普通土力学性能试验方+中的抗压强度试验 测得，根据关公算心抗拉强度值 强度等级抗压强度值/Mpa轴心抗拉强度ft/Mpa C5052.2Mpa 2.78 C4043.3Mpa 2.51 1.3试件加载 取恒温恒湿（温度20±2?，湿度98%上）养护7天的 试件，擦立刻送万能试验机室，采用微机 伺服万能试验机进行加载。设置为缓慢加荷载：位移加载：试验的加载方式采用缓慢连续加荷方式；以0. 2KN/S的加荷速度拉拔钢筋，数显表每变动0.01mm，同时记录相的荷载力值% 微机服万能试验机，最大试验力控制在200KN；单试验的载方采用缓慢荷方% 2试验结果及分析 试验加载前期，力值增大，在10KN以内数显有位移，自由端没有出现滑移。随着力值的持续增加，大在力值为30KN自由端出现0.01mm滑移，持载，土底部加载端位置出现裂，裂缝延钢筋自由端发展，滑移大0.1mm后，位移增速加快，土终发生劈裂破坏。土生劈裂破坏，裂为3-4块，载端有纹堆积。以下是实测荷载-滑移曲线图以力-滑移曲线关% 3结 1.土强度强度的影响 土强度提高，抗强度ft相应增大，土咬强，土的劈裂的容易。试验，随着强度提升，土抗拉强度ft的增大，荷载越大，粘结应力大% 2.直径强度的响 试验看，C22强度更大，C28强度最低。外观力机理上看，％,入长度的钢减少，且面积，高度降低，固强度降低。在生时密肋间由此的咬力，但是其强度依旧减小。 3?恒温恒湿（温度20±2?，湿度98%上）混凝土强度，快，土的力的增长非常重要，一般恒温恒湿7天强度抗压强度。 参考文献： （1）霖.钢筋与混凝土粘结性能的若干问题研究（D），华科技，2005. （2）和国行业标准.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（（JTG3362-2018））. 作者简介：周贤伟（1993-）,男，硕士研究生，重庆交通大学，研究方向：建筑与土木工程（桥梁工程）。 36