溢流堰设计说明书
第4章 溢流坝段表孔设计
溢流坝段既是挡水建筑物，又是重力坝枢纽中最重要的泄水建筑物。设计时，
除了应满足稳定和强度要求外，还要满足因泄水带来的一系列要求，包括：
（1）具有足够的孔口体形尺寸和较高的流量系数，，以使之具有足够的溢流
能力。
（2）应具有良好的孔口体形，以使水流平顺地过坝，不产生有害的负压、
震动和空蚀等。
（3）保证下游河床不产生危及坝体安全的局部冲刷。
（4）溢流坝段在枢纽中的位置，应使下游水流流态平顺，不产生折冲水流，
不影响枢纽中的其他建筑物的正常运行。
（1） 又灵活可靠的下泄水流控制设备，如闸门启闭机等
4.1 确定溢流断面长度
4.1.1 设计单宽流量
溢流重力坝的单宽流量q 需综合考虑地质条件、枢纽布置、下游河道水深和
消能工设计等因素，通过技术经济比较后选定。单宽流量愈大，所需的溢流前缘
愈短，对枢纽布置有利，但下泄水流动能大，对下游消能防冲不利，。近年来随
着消能工技术的进步，选定的单宽流量也不断增大。
本设计中，三峡坝之下游段地质条件优良，故可假定单宽流量q=200m 3/s ，
据此可假定溢流坝段长度。
（1）设计洪水位工况下：Q = 23540 m 3/s
则可假定 m q Q L 7.117200
23540=== （2）校核洪水位工况下：Q = 35260 m 3/s
则可假定 m q Q L 3.176200
35260=== 选取二者中的最大值，确定溢流段长度为176.3m
本设计选用平面钢闸门形式，因其结构简单，而且闸墩受力条件良好。取孔
口净宽为b = 8 米。
a 、计算孔口数：
（1） 设计洪水位工况下：71.148
7.117==n （2）校核洪水位工况下：94.218
3.176==n 由此可确定孔口数为22孔。
据此计算Q 溢 = 22×8×200 = 35300 m 3/s ，满足设计洪水位和校核洪水位工
况下所需的下泄流量。
b 、闸门布置：
溢流坝段表孔采用平面钢闸门，常用的布置有跨缝布置和跨墩布置，其中跨
缝布置可以减少闸墩长度，但对地基要求较严格，若产生地基不均匀沉降则对闸
门启闭运行极为不利，而跨墩布置可以适当放松对地基的要求，然而却增加了闸
门的长度，使整个溢流坝段长度增大，对其经济性产生影响。综合各方面因素，
鉴于三峡工程所在地地基条件优良，故选用跨缝布置。经考虑论证后选取闸墩厚
度为13m ，则每段坝长为13+8=21m 。
c 、溢流坝段前缘总长：
溢流坝顶装设闸门时，用坝墩将溢流坝段分割成若干个等宽的孔口。设孔口
宽度为b,则孔口数n = L/b 。，令闸墩厚度为d 。
闸门段长L = 22×8+(22－1)×13 = 449m
因为采用跨缝布置，考虑深孔的交错布置(深孔为23孔，由下章可知)，故
其溢流坝段前缘总长为：
L 0 = L + 2d + b = 483 m.。
4.1.2 堰顶总水头的确定
由调洪演算求出的设计洪水位及相应的溢流坝下泄流量Q 溢，可求的堰顶设
计总水头H 0。利用堰流公式计算H 0：
3/20s Q nb εσ溢＝ （4·1）
式中：Q 溢 — 表孔下泄洪水的流量，有设计资料Q 溢＝23540m 3/s ；
n — 孔口数，22；
b — 表孔净宽，8m ；
ε — 闸墩侧收缩系数，与墩头形式有关，初拟时可取0.9-0.95， 本
计设计取0.92；
s σ — 淹没系数，因其为自由出流，故取1.0；
m — 流量系数，以三峡工程为高坝，初拟时根据水工建筑物经验可
预定P 1/H d ≥ 3.0，可以不计行近流速，取m = 0.502。
H 0－堰顶设计总水头。
将各参数代入上式，得堰顶设计水头：
H 0=16.23m
则：
堰顶高程＝设计水位－堰顶水头
＝175－16.47
=158.53 m
本设计取158 m 。
检验： 结合本设计结果，0.31≥d
H P 。故可以不计行近流速，满足假设条件。 综上所述：本设计溢流表孔坝段分成23个坝段，分缝布置故有22个孔口；
选用平面钢闸门，闸门宽8米，堰顶高程为158米。
4.2 溢流面曲线设计
溢流重力坝的溢流面由顶部曲线段，中间直线段和下游反弧段三部分组成。
设计要求为：①有较高的流量系数；②水流平顺，不产生有害的负压和空蚀破坏；
③体形简单，造价低，施工方便。
4.2.1 定型设计水头的确定
Hs定型设计水头即坝剖面设计时采用的堰顶水头，一般取校核水位时堰顶水头Hzmax的75%-95%，并满足下列要求：①遇校核水位闸门全开时，
堰顶附近出现的负压不得超过3－6m水柱；②遇常遇洪水位(等于或低于20
年一遇的洪水)闸门全开时，坝顶附近不得出现负压。
Hzmax＝校核洪水位－堰顶高程＝180.4-158 = 22.4m
当实际来水的堰顶水头H Z高出H S时，堰顶附近将出现负压，H Z超出H S愈大，负压值愈大，显然，遇到校核洪水位，即H Z=H Zmax时，堰顶附近将出现最大负压值。
选用不同定型设计水头时堰顶附近可能出现的最大负压值见下表：
S
使其流量系数减少，减少溢流段下泄量，所以要考虑有一定的负压值，但负压值不宜过大，不能超过规范规定的3~6米水柱，本设计取用H S=0.9H Zmax,即最大负压值为
Hs＝90%Hzmax=90%×22.4=20.16m
4.2.2 堰面曲线的设计
重力坝溢流面曲线由顶部曲线段AB、中间段BC和下部反弧段CD三
部分组成。设计要求是：①有较高的流速系数；②水流平顺，不产生有害的
负压和空蚀破坏；③体形简单，造价低，施工方便。如图４—１
图４—１
A 、顶部曲线段
开敞式坝顶溢流的顶部曲线，其合理形式应与薄壁堰的水合下缘曲线相 吻合。本设计采用WES 型曲线，此曲线又以堰顶O 为界分为上游段AO 和下游段OB 。
图4·２
a 、上游段AO 应有利于改善堰面压力和流速分布，提高流量系数，宜用1/4 椭圆曲线，其方程为
22
22
()1()()x bHs y aHs bHs -+= （4·2） 式中：aHs 、bHs －椭圆的长、短半轴，因上游坝面铅直，可取a=0.28-0.30,a/b=0.87+3a,
本设计取a=0.29、b=0.17，即：
aHs=0.29×20.16 = 5.85m
bHs=0.17×20.16 = 3.43m
方程简化为： ()()143.385.52222
=+y x
以堰顶为原点，各点坐标见下表：
b 、下游段曲线OB 采用WES 曲线，方程为
x n =KHs n-1 (4·3)
式中：K、n－与上游坝面坡率（△y/△x）有关的系数，按《水工建筑物》表2－10采用。由上游面铅直即（△y/△x）=3：0，查得
K=2.000,n=1.850。
按WES曲线与中间直线段相切，中间直线段坡率取为与挡水坝段相同为1：0.7，令dy/dx=1:0.7得切点B的坐标为（33.617，25.959）
同样以堰顶为原点，坐标轴y轴向下为正向对方程列表计算，故OB段各点坐标见下表：
B、中间直线段
其上部与坝顶曲线相切，下部与反弧段曲线相切，坡率与挡水坝段的下游坝面坡率相同，取为1：0.7。
C、下部反弧段
为使下泄水流平顺地与下游水面衔接，常采用反弧曲线。
a、效能方式的选择
溢流坝消能防冲设计的任务是在尽可能短的距离内使下泻水流的动能消耗在水流内部的紊动和水流与空气的摩擦中，并与下泻水流平顺地连接起来，不产生危机大坝安全的河床或河岸的局部冲刷。
常用的消能方式有：底流消能，挑流消能，面流消能和戽流消能。各种消能方式适用的条件不同。
底流消能适用与坝体下游基岩软弱没有排冰或过漂浮物要求的中低水头坝，多用于中小型工程。挑流消能适用于基岩教完整，抗冲能力较强的高中水头溢流坝。面流消能适用于尾水较深而水位流量变幅不大，河床与两岸抗冲能力较强的中低水头坝，而戽流消能适用于尾水较深，无航运或排漂要求，下游河床及两岸抗冲能力较强情况。
考虑到三峡坝基基岩完整坚硬，水头较高且有排冰排漂要求，经过比较选用挑流消能。
挑流消能的设计要求是：尽量使水股在空中扩散和掺气的程度大，挑射距离远，水舌入水角β小。
b、鼻坎型式的选择
常用的鼻坎型式有连续式和差动式两种。连续式鼻坎构造简单，坎上水流平顺，不易空蚀，水流挑距远；差动式鼻坎消能效果较连续式好，但挑距较小，坎壁易空蚀，施工复杂，故选用连续式鼻坎。
c、鼻坎高程的确定
假设鼻坎高程为H，由《水工设计手册》可查得以下一组公式：
5.1135
.01055.012Z g q
k k gS
V =-
==φφ
Vb
Q h = （4·4） 本设计选用校核洪水位工况作为计算工况
式中：q — 校核洪水位时的单宽流量，s m q /34.20082235260
3=?=；
；鼻坎处的平均流速，—2/s m V
流速系数；
—φ ；上下游水位差，本设计—m Z Z 4.97834.180=-=
；坎顶水深，—m h
；溢流坝段净宽，本设计—m b b 176822=?=
。上游水位到鼻坎高程，—H s s -=4.180
代入可得鼻坎处的平均流速为：
()H g Z g q V -????
?
??-=4.1802055
.0135.
05.1
H -??=4.180437.4923.0
H -=4.180086.4
d 、反弧半径和挑角的确定
图4·2
211[sin cos cos L v v g θθ=+
（4·5）
式中：L —水舌距离，m ；
1v —坎顶水面流速，约为鼻坎处平均流速，m ；
θ—鼻坎挑角；
1h —坎顶平均水深h 在铅直方向的投影，m ；
2h —坎顶至下游河床面的高差，m ；
g —重力加速度，9.8m/s 2
反弧半径R 可按(4-10)h 选用，h 为校核水位闸门全开时反弧段
最低点处的水深。本设计取用R=6h 。
将鼻坎处的平均水深代入得：
H V v -==4.180495.41.11
θθθc o s 4.180570
.44cos cos 1H V Q
h h -===
选取坝基高程为5m ，则：52-=H h
溢流坝段的简化图如（图4·3）
由上图根据几何知识得：
根据三角形基本剖面知：7.0tan =α，得992.34=αo
则得：θsin R BD =，θcos R OB =
R R OB OA AB R R OA R
R AC 573.0cos 537.0sin 819.0cos -=-=====θαα
C 点高程为：R R H AB H H C 573.0cos -+=+=θ
()θ
c o s 573.04.1087.0R H R EC --+= 鼻坎到上游的距离为：
BD AC EC L ++=1
()θθ
s i n c o s 7.022.17.028.126+-+-=R H 反弧段半径：
H
H b v Q h R -=??-?=?==4.18042.2678224.180495.4352606661 则：()θθsin cos 7.022.14.18042
.2677.028.1261+--+-=H H L
综上所述：用Excel 进行试算，过程见（附表4·1）。
本设计综合考虑，表孔和深孔的泄流不发生冲突，同时也不与深孔的冲坑相复合，以及工程量的实际施工关系
故而取m H 90=，10=θo。
从而得：
图４. ４
126
.286/738.424.180495.4688.44.18057
.4412===-==-=h v s m H V m
H h
为使水流转向平顺，本设计取30=R 。
C 点高程为：
m H 354.10230573.010cos 30900'=?-+=
e 、计算最大冲坑深度
冲坑深度取决于水流的冲刷能力和河流的抗冲能力。开始泄流时，前者大于后者。河床被冲刷形成冲刷坑。随着冲刷加深，水垫高度加大，入射水流得以缓冲，动能和冲刷能力减小，直至二者平衡时，冲坑深度趋于稳定。本设计按溢流坝段右端进行计算。
规范（SDJ22-78）推荐采用以下经验公式估算最大冲坑水垫厚度：
25.05.0H q t k α= （4·6）
式中：t k — 水垫厚度，自水面算至坑底，m ；
q — 单宽流量，校核洪水位工况下q ＝()335260200.34/228
m s m =??， 设计洪水位工况下75.1338
2223540=?=q H —上下游水位差，校核洪水工况下：H=180.4-83=97.4m ；
设计洪水工况下：H = 175－62 = 113m ；
α — 冲坑系数，对坚硬完整的岩石，α＝0.9～1.2，取α＝1.1。 将各参数代入式中，得：
校核洪水工况下：()()m t k 92.484.97341.2001.125.05.0=??=
下游水深： 79483=-=t h >k t
故河床不形成冲刷坑，满足条件。
设计洪水工况下：()()m t k 472.4111375.1331.125.05.0=??=
下游水深：58462=-=t h >k t
故河床不形成冲刷坑，满足条件。
4.3 导墙设计
4.3.1 不掺气水面线的确定
a 、 W ES 型溢流坝面的与下游直线段的切点坐标（X t ，Y t ）可按下是求得
d t d
t H Y H X 177.2177.1592.0096.1--==αα （4·7）
式中：m H H d d 16.20=定型设计水头，—
坝坡系数—α
有前设计得，切点坐标为（33.617，25.959）
b 、曲线段长度L C
根据《水工设计手册卷六》，对于WES 曲线L C 由X/H d 查算，其中X 从堰顶开始向下游计算。
668.116
.20617.33===d t d H X H X 查表得： m L H L C d
C 80.4916.205.247.2=?==
则：上游堰面长度为m H L d 35.616.20315.0315.01=?==
下游堰面长度为m L L L C 45.4335.68.4912=-=-=
c 、直线段长度S L
从切点到直线上任意一点（X i ，Y i ）的距离
α
s i n t si y Y L -= （4·8） 式中：α— 直线段坝面与水平方向的夹角，本设计为55.0080
m L S 248.36008
.55sin 959.25646.550=-=
d 、从堰面顶曲线起点到（X i ，Y i ）的坝面距离
si st L L L += （4·9）
到反弧段起点的距离：
m L 048.86248.368.49=-=
e 、边界层厚度
1.00
2.0-??? ??=K L L δ （4·10）
式中：K — 坝面粗糙系数，对于混凝土坝面，一般取（0.427～0.61）㎜,
本设计取0.5㎜.
则反弧段起点的边界层厚度为 515.0048.86105.074.10202.01.03=???? ????=--δ
f 、计算单宽流量 2
32H g m q = （4·11）
式中：H — 堰上水头，本设计取校核洪水时的水头H = 22.4m ；
m — 水头H 时的流量系数，本设计考虑到施工放样时误差和堰面
平整，按水工建筑规范取m = 0.49 ；
g — 重力加速度。
校核洪水位时的单宽流量： ()s m q /973.2294.228.9249.0323=??=
g 、试算法推求势流水深h p
选用公式为： 22
2cos p p i gh q h Y H +=+α （4·12）
用Excel 试算，过程见附表（4—1）
采用校核水深H=22.4，α=55.0050
h 、正交与坝面的坝面水深
δ18.0+=p h h （4·13）
4.3.2 掺气水面线确定
a 、 自然掺气开始发生点的位置L k
选用经验公式：
718.02.12q L K = （4·14）
式中：q — 单宽流量，本设计取校核洪水位工况下s m q /937.2293=校
()
42.605983.2292.12718.0=?=K L
b 、掺气水深
选用公式： h v h b ??
? ??+=1001ζ （4·15）
式中：h —不计入波动及掺气的水深m；
h b—计入波动及掺气的水深m；
v —不计入波动及掺气的计算断面上平均流速m/s；
ζ—修正系数，一般取1.0～1.4，是流速和断面收缩情况而定，本设计取为1.2
结合势流水深的试算，本设计h的计算也进行试算，过程见附表（4—1）
4.3.4导墙的确定
综上所述，WES曲线的导墙的顶高程于坝顶同高程为185m。直线段的导墙比其掺气水面高2m，坡率与坝体坡率相同位1：0.7，反弧段导墙为直线段与反弧段的切点水平连接到鼻坎处，其高程为110m。
溢流堰方案
许昌市建安区西水东引备用水源工程（小洪河至高铁北站） 溢流堰施工方案 编制： 审核： 许昌市建安区西水东引备用水源工程项目部 2020 年 3 月 18
溢流堰施工方案 一、工程概况本项目为石梁河、老潩水水系连通（西水东引项目）项目，引水线路为：自石梁河末端引水至汉风路，再向北沿汉风路至农大路，然后沿规划农大路向东至高铁北站，全长约16.5 ㎞。在石梁河石寨桥西侧建设一座蓄水60 万方的蓄水坝，为西水东引、进驻高铁北站提供水源支持，在老潩河新元大道至许鄢快速通道段清淤疏浚17 公里，提升沿河两岸景观，新建蓄水坝、湿地等工程。本次施工范围自许昌京港澳高速北站附近的小洪河至高铁北站，管线总长4.867km, 其中桩号K0+600-K3+285长2.685km 为顶管，K0+000- 0+600、K3+285-4+867 长2.182km 为埋管。跨许开路、西航路顶管施工；管材选用钢筋混凝土管，管子采用橡胶圈接口，管径为DN1200。K4+867 至启航路为明渠开挖段，长度1486m。本方案任务为两个溢流堰，位于明渠段。 二、施工方案 溢流堰主要施工内容为：土方开挖→基底平整打夯→模板工程→混凝土工程→拆模→土方开挖→基底土方平整分层打夯→格宾石笼网箱拼装→土工布铺设→浆砌石护坡护脚铺设→土方回填 1、土方开挖 1.1 测量放线 测量人员做好技术准备，外围控制线施工放样到实地，并随时跟踪挖土标高加强标高控制，严禁超挖。 1.2 土方开挖本工程土方采取挖掘机挖土，挖出的土方堆置在指定的空场地内。 2、施工降水基坑四周地下水汇集到基坑中，我方现使用如下设备用于基坑抽水：
溢流堰施工方案
平泉县瀑河溢流堰置石工程 溢 流 堰 施 工 专 项 方 案 编制： 审批：
日期： 陕西新鸿业生态景观设计工程有限公 司 目录 一、工程概况 二、施工方案 1、土方开挖 2、施工降水 3、基底土方平整打夯 4、模板工程 5、混凝土工程
6、景石堆砌 7、混凝土砂浆勾缝 8、生态袋灌木及铺设 三、施工材料运输 四、文明施工保障措施 五、安全生产保障措施 溢流堰施工专项方案一、工程概况 本标段设计溢流堰共分5种形式： 1、斜坡流坝2座 2、叠石流坝2座 3、混合流坝2座
4、台阶流坝2座 5、直流坝2座 二、施工方案 主要施工内容为：土方开挖→基底平整打夯→模板工程→混凝土工程→拆模→景石堆砌→混凝土勾缝→预埋线管→生态袋灌木及铺设 1、土方开挖 1.1测量放线 测量人员做好技术准备，外围控制线施工放样到实地，并随时跟踪标高控制，严禁超挖。 1.2土方开挖 本工程土方为淤泥流沙采取人工开挖，挖出的淤泥流沙土方运至在指定的空场地内，运距5KM以内，用反铲挖掘机装车。 2、施工降水 河水渗出汇集到基坑中，我方使用如下设备用于基坑抽水。
现场抽水由专人记录好抽水设备的类型及数量、工作起始和终止时间、施工降水的区域，计量以机械连续工作8个小时为一个台班计算，降水结束做好计量单并交由监理方核对签字。 3.基地土方平整打夯 打夯采用汽油立式打夯机由最靠近基础边由里向外来回分层夯实。 4、模板工程 溢流坝的施工涉及到模板的安装，采用竹胶板，规格为2440*1220*14，用于侧模板以及顶模板，松木方料规格为80*60用于模板连接排挡，钢管Φ48*3.5，围楞和搭支
溢流堰施工专项方案二
Ⅰ#溢流堰施工专项方案 一、编制说明 1.1 编制原则 1、安全第一的原则施工组织设计的编制始终按照技术可靠、措施得力、确保安全的原则确定施工方案。在安全措施落实到位，确保万无一失的前提下组织施工。 2、以优质、高效、经济、合理的原则，以业主提供的招标文件和设计图纸为依据，严格执行有关规范。 3、以确保工期为原则，安排施工进度计划。 4、以确保质量目标为原则，安排专业化施工队伍，配备先进的机械设备，采用先进的施工方法。 5、以确保安全生产为原则，制定各项安全措施，严格执行安全操作规程。 6、以节约土地、保护生态环境为目标布置施工总平面。 7、以加强管理，优化工艺，提高效率为原则，降低施工成本。 8、严格遵守国家、行业及当地在施工安全、工地工人健康、保护环境方面的要求及规定标准。 1.2 编制依据 1、《水工混凝土施工规范》SL677-2014； 2、《水工混凝土外加剂技术规程》DL/T5100-2014； 3、《水工混凝土试验规程》SL352-2006； 4、《水工混凝土钢筋施工规范》DL/T 5169-2013； 5、《混凝土强度检验评定标准》GB50107-2010；
6、有关法律、法规、规章和技术标准。 7、青铜峡市黄河金岸旅游带项目东部水系连通工程（罗家河整治工程）施工招标文件、有关协议、纪要、公文及补充文件； 8、工程所在地区和河流的自然条件、施工电源、水源及水质、 9、工程所在地区有关基本建设的法规或条例，地方政府、业主对本工程建设的要求。 10、本公司的施工设备、管理水平和技术特点。 11、工程所在地区和河流的自然条件、施工电源、水源及水质、交通、环保、防洪、灌溉等现状和近期发展规划。 12、当地城镇现有修配、加工能力，生活、生产物资和劳动力供应条件。 13、工程有关工艺试验或生产性试验结果。 14、设计、施工合同中与施工组织设计编制有关的条款。 1.3 编制内容 青铜峡市黄河金岸旅游带项目东部水系连通工程（罗家河整治工程）施工组织设计包括下列主要内容： 1、工程任务情况及施工条件分析； 2、施工方案、主要施工方法、工程施工进度计划和施工力量、机具及部署； 3、施工组织技术措施，包括工程质量、施工进度、安全防护、文明施工以及环境污染防治等措施； 4、施工平面布置图等。 二、工程概况 2.1工程地质条件
溢流堰设计说明书
溢流坝段既是挡水建筑物，又是重力坝枢纽中最重要的泄水建筑物。设计时，除了应满足稳定和强度要求外，还要满足因泄水带来的一系列要求，包括：（1）具有足够的孔口体形尺寸和较高的流量系数，，以使之具有足够的溢流能力。 （2）应具有良好的孔口体形，以使水流平顺地过坝，不产生有害的负压、震动和空蚀等。 （3）保证下游河床不产生危及坝体安全的局部冲刷。 （4）溢流坝段在枢纽中的位置，应使下游水流流态平顺，不产生折冲水流，不影响枢纽中的其他建筑物的正常运行。 （1）又灵活可靠的下泄水流控制设备，如闸门启闭机等 确定溢流断面长度 4.1.1 设计单宽流量 溢流重力坝的单宽流量q需综合考虑地质条件、枢纽布置、下游河道水深和消能工设计等因素，通过技术经济比较后选定。单宽流量愈大，所需的溢流前缘愈短，对枢纽布置有利，但下泄水流动能大，对下游消能防冲不利，。近年来随着消能工技术的进步，选定的单宽流量也不断增大。 本设计中，三峡坝之下游段地质条件优良，故可假定单宽流量q=200m3/s，据此可假定溢流坝段长度。 （1）设计洪水位工况下：Q = 23540 m3/s 则可假定 （2）校核洪水位工况下：Q = 35260 m3/s 则可假定 选取二者中的最大值，确定溢流段长度为176.3m 本设计选用平面钢闸门形式，因其结构简单，而且闸墩受力条件良好。取孔口净宽为b = 8 米。 a、计算孔口数： （1）设计洪水位工况下： （2）校核洪水位工况下： 由此可确定孔口数为22孔。 据此计算Q溢= 22×8×200 = 35300 m3/s，满足设计洪水位和校核洪水位工况下所需的下泄流量。 b、闸门布置： 溢流坝段表孔采用平面钢闸门，常用的布置有跨缝布置和跨墩布置，其中跨缝布置可以减少闸墩长度，但对地基要求较严格，若产生地基不均匀沉降则对闸门启闭运行极为不利，而跨墩布置可以适当放松对地基的要求，然而却增加了闸门的长度，使整个溢流坝段长度增大，对其经济性产生影响。综合各方面因素，鉴于三峡工程所在地地基条件优良，故选用跨缝布置。经考虑论证后选取闸墩厚度为13m，则每段坝长为13+8=21m。 c、溢流坝段前缘总长： 溢流坝顶装设闸门时，用坝墩将溢流坝段分割成若干个等宽的孔口。设孔口宽度为b,则孔口数n = L/b。，令闸墩厚度为d。 闸门段长L = 22×8+(22－1)×13 = 449m
溢流堰设计说明书
第4章 溢流坝段表孔设计 溢流坝段既是挡水建筑物，又是重力坝枢纽中最重要的泄水建筑物。设计时， 除了应满足稳定和强度要求外，还要满足因泄水带来的一系列要求，包括： （1）具有足够的孔口体形尺寸和较高的流量系数，，以使之具有足够的溢流 能力。 （2）应具有良好的孔口体形，以使水流平顺地过坝，不产生有害的负压、 震动和空蚀等。 （3）保证下游河床不产生危及坝体安全的局部冲刷。 （4）溢流坝段在枢纽中的位置，应使下游水流流态平顺，不产生折冲水流， 不影响枢纽中的其他建筑物的正常运行。 （1） 又灵活可靠的下泄水流控制设备，如闸门启闭机等 4.1 确定溢流断面长度 4.1.1 设计单宽流量 溢流重力坝的单宽流量q 需综合考虑地质条件、枢纽布置、下游河道水深和 消能工设计等因素，通过技术经济比较后选定。单宽流量愈大，所需的溢流前缘 愈短，对枢纽布置有利，但下泄水流动能大，对下游消能防冲不利，。近年来随 着消能工技术的进步，选定的单宽流量也不断增大。 本设计中，三峡坝之下游段地质条件优良，故可假定单宽流量q=200m 3/s ， 据此可假定溢流坝段长度。 （1）设计洪水位工况下：Q = 23540 m 3/s 则可假定 m q Q L 7.117200 23540=== （2）校核洪水位工况下：Q = 35260 m 3/s 则可假定 m q Q L 3.176200 35260=== 选取二者中的最大值，确定溢流段长度为176.3m 本设计选用平面钢闸门形式，因其结构简单，而且闸墩受力条件良好。取孔 口净宽为b = 8 米。 a 、计算孔口数： （1） 设计洪水位工况下：71.148 7.117==n （2）校核洪水位工况下：94.218 3.176==n 由此可确定孔口数为22孔。 据此计算Q 溢 = 22×8×200 = 35300 m 3/s ，满足设计洪水位和校核洪水位工 况下所需的下泄流量。 b 、闸门布置： 溢流坝段表孔采用平面钢闸门，常用的布置有跨缝布置和跨墩布置，其中跨 缝布置可以减少闸墩长度，但对地基要求较严格，若产生地基不均匀沉降则对闸
堰坝计算
1、堰坝堰上水头计算 该堰为折线型实用堰，通过公式： 堰坝堰上水头根据排洪渠渠顶高程H 和水位高程h 得： T 0=H-h=13.39-13.05=0.34m 2、下游消力池计算 1、判别下游水流衔接形式： 堰坝过流量s m H g BM /9.234.08.925.065.62Q 32323=????== 单宽流量m s m B Q q ?===/44.065.6/9.2/3 总水头E=P+T 0=0.8+0.34=1.14m 临界水深m g q h k 27.032== 用试算法计算收缩水深h c 由公式： 溢流堰流速系数：93.044 .014.11.011.01312131 21=-=-=q P φ 14.193.08.9244.02222222 =???+=+=c c c c h h h g q h E φ 通过试算得：h c =0.094m 跃后水深：（下游水深）15.0604.0181232">=??? ? ??-+=c c c gh q h h 故会发生远离式水跃，需要修建消力池。 2、消力池长度的计算 ()() 53.034.095.01121120=?--?=?--?=T m G 消力池斜坡段水平投影长度Ls ： ()()()()m 609.053.05.08.053.05.034.095.025.05.020=?+??-??=+?-??=G P G T Ls ? 式中：α——流速系数，取0.95； m ——过堰流量系数，取0.95；
P ——堰高(m); 水跃长度L ：()()m 553.3094.0604.09.6"9.6=-?=-?=hc hc L 消力池长L sj ：m L Ls Lsj 273.3553.375.0609.0=?+=+=β 取长度为3.3m 。 3、消力池深度计算 消力池尾部出口水面跌落△Z ： 式中：α——水流动能矫正系数1.0~1.05，取1.0； φ——消力池出口段流速系数，取0.95； 消力池深度： m Z h h d t c 026.0462.0-15.0-604.005.1"=?=?--??= 取深度为0.1m 。 m gh q h g q Z c t 462.0604.08.9244.0115.095.08.9244.01"22222 2222222=???-????=-=?αφα
实用堰水力计算公式
1、 游水位较低，水流在流出堰顶时将产生第二次跌落。 2、 4、 100 >H δ时，用明渠流理论解决不能用堰流理论。f h 不可忽略。 同一堰，当堰上水头H 较大时，视为实用堰；当堰上水头较小时，视为宽顶堰。 §8-2 堰流的基本方程 以宽顶堰为例来推求堰流的基本方程 取渐变流断面1-1 C-C （近似假设渐变流） 以堰顶为基准面， 列两断面能量方程： g v g v h g v H c c c 2222 2 000? α α++=+ 02H g v H =+ α作用水头 c h 与H 有关，引入一修正系数k 。则 00 H h k c = 机0kH h co =。修正系数k 取决于堰口的 形状和过流断面的变化。 代入上式，整理得： 21211 gH k gH k v c -=++= ?? α 2 3 0021H g b k k b RH v b h v Q c c c -===? 2 3 02H g mb = 式中：b ——堰宽 ?——流速系数 ?α?+= 1 m ——流量系数，k k m -=1? 适用：堰流无侧向收缩 注：堰流存在侧向收缩或堰下游水位对堰流的出水能力产生影响时，可对此公式进行修正。 §8-3 薄壁堰 一、一、分类： 矩形薄壁堰→较大流量 按堰口形状： 三角形薄壁堰→较小流量 梯形薄壁堰→较大流量 1、 1、 矩形薄壁堰 ① ① 矩形薄壁堰的自由出流；在无侧向收缩的影响时，其流量公式为： 2 3 02H g mb Q = 上式为关于流速的隐式方程，了；两边均含有流速，一 般计算法进行计算，较复杂，于是，为计算简便，将上式改写成： 2 3 02H g b m Q =
溢流面混凝土施工方案
溢流面混凝土施工方案 1.概述 溢流坝段共有5孔，高度为60m，堰顶高程为124.0m。闸墩为宽尾墩，宽尾墩设置桩号从0+19.0m-0+45.0m，高程从EL86.0-EL117.551，该部位溢流面最窄处为3m，最宽处为11.0m；有闸墩部位的溢流面除宽尾墩以外上下游宽度又不同，下游为8.0m，上游为11.0m；8＃-11＃坝段闸墩以下溢流面宽度为20.5m；7＃、12＃坝段闸墩以下溢流面由于受边墙影响为不规则面。溢流面因如此多的结构尺寸，同时堰面插筋布置密集，给施工带来很大困难，为保证溢流面质量将投入大量的人力，物力及财力。 2.溢流堰面混凝土浇筑分区 8＃-11＃坝段闸墩下游面0+52m以下至0+64.5m为五区，7＃、12＃坝段闸墩下游0+52.0m以下至0+64.5m为三区，五区和三区由圆弧段和直线段组成。8＃-11＃坝段宽尾墩下游面0+45.0m至墩闸下游面0+52.0m为四区，属于直线段区，宽尾墩部位0+19.0m-0+45.0m之间为二区，由直线段和抛物线组成，0+19.0m以上溢流面为一区，由椭圆和抛物线组成。 溢流面混凝土施工分两期浇筑，第一期为0+45.0桩号以下在落闸畜水前全部完成，施工区域为三、四、五区。第二期为0+45.0桩号以上在过流前完成，施工区域为一、二区。 溢流堰面混凝土浇筑分区情况见附图一。 3.方案比较 3.1.方案一：支模 全部采用支模，模板为钢模板，分层浇筑，在模板上钻孔排气，拆模后将排气孔及模板连接处不平滑部位用砂轮打平。
3.1.1.施工准备 （1）进行裂缝调查并处理。 （2）混凝土浇筑前，必需将堰面台阶凿毛并彻底冲洗干净，不得存在有任何杂物，保持新老混凝土接触面湿润。 （3）测量人员依据设计图纸要求，分别对闸门底坎、铜止水及堰面曲线等。表孔检修门、弧形门、底坎在溢流面砼施工后再施工，堰面浇筑时预留二期砼。 3.1.2.模板 木工支立堰面分缝板，分缝板采用沥青木板制作，分缝板安装一定要加固结实，防止跑模，上游椭圆及下游堵头模板为木模板支立。 各区模板用量见表-1 表一模板用量明细表
溢流堰施工设计
洋县卡房水利枢纽工程溢流堰 施工组织设计 1.概况及工程量 1.1概况 溢流堰是卡房水库工程的主要泄洪建筑物，分布在大坝7#、8#、9#坝段，开敞式表孔溢流结构，共6孔，每坝段2孔，各孔堰首宽度均为10m，各坝段右表孔堰尾宽度分别为11.23m，11.7m和10.94m，左表孔堰尾宽度均为 2.5m。堰顶高程▽886.2m，各坝段右表孔堰尾高程为▽866.2m，左表孔堰尾高程为▽859.52m；堰面长度均为25.38m，其中桩号0+12.8m上游侧为C30普通混凝土浇筑，下游侧为C30高强耐磨粉煤灰混凝土浇筑。各坝段右表孔堰面0-1.0 m至0+0.41m、0+14.62m至0+24.38m和各坝段左表孔堰面0-1.0m至0+0.41m、0+17.3m至0+24.38m均为圆弧线段，各表孔0+0.41m至0+12.8m是函数关系式为y=0.1273x1.85的曲线段，其余部位均为坡比1：0.5的斜直线段。各表孔堰顶部位设平板闸门，闸顶设交通桥，桥面宽度5m。 1.2工程量 ——1——
卡房水库溢流堰的主要工程量为混凝土浇筑11243m3，其中普通混凝土5686m3，高强耐磨粉煤灰混凝土5557m3，钢筋制安305 T，模板制安9500 m2，铜止水制安230m。 2.0施工程序及方法： 溢流堰总的施工程序是：沿堰面长度方向，以桩号0+12.8为界，按先下游、后上游，先堰面、后墩墙的顺序进行施工。 2.1堰面施工程序及方法： 0+12.8m桩号下游部分堰面：先对各坝段右表孔进行施工，混凝土浇筑分四期完成，一、二期混凝土浇筑高度分别为3m、3.73m，高程分别为▽858—▽861，▽861—▽864.73，三、四期混凝土为堰面部分分两次浇筑完成，每期浇筑长度为5—6m。再对各坝段左表孔进行施工，堰面混凝土浇筑自下而上分两期完成。按堰面长度方向每期浇筑长度为5—6m。 0+12.8m桩号上游部分堰面：堰面混凝土施工以孔为施工单元，由右向左逐孔进行施工，每孔混凝土分五期进行施工，一、二、三期混凝土为堰首底部▽883以下部位的混凝土，浇筑高度分别为1.5m、1.47m、3.13m，高程段分别为▽876.7—▽878.20，▽878.20—▽879.87，▽879.87—▽883，四、五期混凝土为堰面 ——2——
溢流堰设计说明书
溢流堰设计说明书Last revision on 21 December 2020
第4章 溢流坝段表孔设计 溢流坝段既是挡水建筑物，又是重力坝枢纽中最重要的泄水建筑物。设计时，除了应满足稳定和强度要求外，还要满足因泄水带来的一系列要求，包括： （1）具有足够的孔口体形尺寸和较高的流量系数，，以使之具有足够的溢流能力。 （2）应具有良好的孔口体形，以使水流平顺地过坝，不产生有害的负压、震动和空蚀等。 （3）保证下游河床不产生危及坝体安全的局部冲刷。 （4）溢流坝段在枢纽中的位置，应使下游水流流态平顺，不产生折冲水流，不影响枢纽中的其他建筑物的正常运行。 （1） 又灵活可靠的下泄水流控制设备，如闸门启闭机等 确定溢流断面长度 4.1.1 设计单宽流量 溢流重力坝的单宽流量q 需综合考虑地质条件、枢纽布置、下游河道水深和消能工设计等因素，通过技术经济比较后选定。单宽流量愈大，所需的溢流前缘愈短，对枢纽布置有利，但下泄水流动能大，对下游消能防冲不利，。近年来随着消能工技术的进步，选定的单宽流量也不断增大。 本设计中，三峡坝之下游段地质条件优良，故可假定单宽流量q=200m 3/s ，据此可假定溢流坝段长度。 （1）设计洪水位工况下：Q = 23540 m 3/s 则可假定 m q Q L 7.117200 23540=== （2）校核洪水位工况下：Q = 35260 m 3/s
则可假定 m q Q L 3.176200 35260=== 选取二者中的最大值，确定溢流段长度为176.3m 本设计选用平面钢闸门形式，因其结构简单，而且闸墩受力条件良好。取孔口净宽为b = 8 米。 a 、计算孔口数： （1） 设计洪水位工况下：71.1487 .117== n （2）校核洪水位工况下：94.218 3 .176==n 由此可确定孔口数为22孔。 据此计算Q 溢 = 22×8×200 = 35300 m 3/s ，满足设计洪水位和校核洪水位工况下所需的下泄流量。 b 、闸门布置： 溢流坝段表孔采用平面钢闸门，常用的布置有跨缝布置和跨墩布置，其中跨缝布置可以减少闸墩长度，但对地基要求较严格，若产生地基不均匀沉降则对闸门启闭运行极为不利，而跨墩布置可以适当放松对地基的要求，然而却增加了闸门的长度，使整个溢流坝段长度增大，对其经济性产生影响。综合各方面因素，鉴于三峡工程所在地地基条件优良，故选用跨缝布置。经考虑论证后选取闸墩厚度为13m ，则每段坝长为13+8=21m 。 c 、溢流坝段前缘总长： 溢流坝顶装设闸门时，用坝墩将溢流坝段分割成若干个等宽的孔口。设孔口宽度为b,则孔口数n = L/b 。，令闸墩厚度为d 。 闸门段长L = 22×8+(22－1)×13 = 449m
溢流堰施工专项方案
溢流堰专项施工方案 1、工程概况 溢洪闸位于大坝设计桩号0+570.50处，溢洪闸为开敞式，共3孔，每孔净宽5.0m，中墩厚1.4m，总宽度17.8m，闸底板高程111.50m，设WES堰，堰顶高程114.00m，墩顶高程118.9m。堰面曲线控制坐标点图见后附图。 为保证溢洪闸溢流面混凝土体形尺寸及表面质量的要求，通过对滑模浇筑和翻模浇筑两种施工。 2、施工方案 2．1总体布置 堰体分3次浇筑，第一次浇筑A区域，浇筑至设计高程108.9m，第二次浇筑B区域，浇筑至设计高程111.50m，第三次浇筑C区域，浇筑至设计高程113.5m，堰体表面混凝土以闸室中墩为界分为3个工作面，先对左堰进行施工，后对右堰进行施工，最后施工中间堰体。 2.2施工方法 2.2.1施工放线 在安装钢筋和支模前将溢流堰纵断面轮廓线放样到已成型闸墩上，再在两侧对应点上拉线绳，以此来确定钢筋及模板位置。具体是在背水侧堰面曲面部位每隔1m标志放样点。 2.2.2模板工程 迎水侧堰面两侧为平面，采用钢模支立，钢管加固，保证堰体两
侧平整，偏差在允许范围内，堰面采用滑模施工技术，滑模是由拉力拉动滑轨滑动的模板控制混凝土浇筑后成形，能使混凝土连续浇筑的一种模板技术，主要由滑行模板、滑模滑轨、和牵引系统组成。（1）滑行模板 由平面钢板作为底模，顶部由工字钢固定，模板断面为梯形断面。溢洪闸堰面每孔宽度为5m，组装完成后滑模总长4.9m。模板上的2个牵引点分别距模板两端1m处。距模板底面为20cm。滑升模板面板为5mm厚钢板，主梁采用2根工字10槽钢，腹板采用10mm钢板，间距50cm。每节模体两端堵头板为15mm厚钢板，根据有关钢结构设计规范要求进行校核验算，滑模的刚度满足规范的有关要求。滑模模体断面见下图： （2）滑模轨道 滑模轨道布置在分缝模板外侧，紧贴分缝模板，模板轨道采用10mm 钢板，根据WES堰面纵断面轮廓线焊制加工完成。轨道与滑升模板之间滑动受力。轨道用直径25mm 钢筋做锚筋，支撑钢筋与堰体设计钢筋连接牢固。钢筋轨道支撑间隔每2m左右增加一道斜撑，保证滑模在轨道不发生下沉和侧斜。 （3）滑模牵引系统 溢流堰进行3次分层浇筑，在浇筑到设计高程111.50m处在仓内设置锚桩，每孔闸室左右各两个锚桩，直径为0.5m，锚桩内预埋25mm 拉筋，拉筋延伸到滑模开始滑动处，随着滑模的不断提升，拆除多余
溢流坝段设计
溢流坝段设计 一、孔口设计 1、孔口形式 本设计溢流坝段采用开敞式溢流坝，孔口形式采用坝顶溢流式，堰顶不设闸门，所以溢流堰堰顶高程即为正常蓄水位605m。 2、孔口尺寸 本设计溢流堰净宽51m，每孔净宽17m。 二、溢流坝剖面设计 溢流坝曲线由顶部曲线段、中间直线段和下部反弧段三部分组成，溢流面曲线采用WES曲线。 1、设计依据 《溢洪道设计规范》（SL 253-2002） 2、基本资料 有上述资料可得出H max=5.97m。 3、溢流曲线设计 溢流曲线具体尺寸要求如下图一所示，其中H d为堰面曲线定型设计水头设计水头，规范要求按最大作用水头H max的75%到95%计算，本设计采用80%倍的H max，所以H d=4.78m。上游堰高P1=42m>1.33H d=6.35m，所以本设计为高堰流量系数m d=0.502。 1) 曲线参数计算表
2)、下游曲线段 下游曲线段计算公式为： 1 n n d x kH y -= 式中：H d 为堰面曲线定型设计水头； x ，y 为原点下游堰面曲线横纵坐标； n 与上游堰坡有关； k 当P 1/H d >1.0时，k 值由规范查取，当P 1/H d ≦1.0时，k 取2.0到2.2。 上游堰坡垂直，所以由规范查的n=1.85；P 1/H d =8.8>1.0，所以由规范查的k=2.0。综上所述，本设计溢流堰堰面曲线段公式为： () () 1.85 0.5 d d y x H H = 经excel 计算可得堰面曲线计算表如下表所示： 3）、中间直线段 直线段与曲线段的切点计算如下所示： 0.850.851.85120.7y x d d x d H =-=- 代入数据计算可得： 7.97t x m = 6.154t y m = 4）、下游反弧段 本设计采用挑流消能，由规范查的反弧段半径R=(4~10)h 0，式中h 0为校核水位闸门全开时挑流鼻坎反弧段最低点处的水深。挑流鼻坎高程取579.00m （下游最高水位577.54m ）。 反弧段最低点流速： v = 式中：φ为堰面流速系数，由长江流域规划办公室提供的公式初步确定为： 0.51/31/3(10.055/)(10.055/0.2778)0.93 E k ?=-=-= 23.29/v m s ===则
溢流堰专项施工方案分析
溢流堰专项施工方案 1、工程慨况 溢洪闸位于大坝设计桩号0+570.50处，溢洪闸为开敞式，共3孔，每孔净宽5.0m，中墩厚1.4m，总宽度17.8m，闸底板高程111.50m，溢流堰采用WES曲线堰面，堰面混凝土强度等级为C30，堰顶高程114.00m，墩顶高程118.9m。工作闸门为平面钢闸门，检修闸门设计采用1套叠梁式平面钢闸门。堰面曲线控制坐标点图见后附图1。 溢流面混凝土施工工程量表 2、施工布置 2.1施工道路布置 溢洪道闸室段溢流堰堰面混凝土施工道路为现有的桩号0+600附近南北方向施工便道，保证车辆运行。 2.2拌和系统布置 混凝土由已投入使用的1#拌和系统集中拌制。 2.3施工机械布置 溢洪道闸室段溢流堰堰面混凝土采用泵车输送入仓。 2.4加工场布置 加工场布置在溢洪道上游进口模板工加工场地，混凝土施工所须钢筋、模板和止水等均在加工场内提前制作和保存。 2.5风、水、电布置 施工用风采用移动式空压机集中供风。 施工用水由布置在围堰上游导流渠供给，用橡胶水管引至各个施工仓面。 施工用电从布置在溢洪道进口平台的配电箱直接接线引至各个施工仓面，电线采用绝缘良好的铝塑线，全部架空布置。 3 施工方法
3.1施工工艺流程 3.2插筋施工 溢洪道闸室段溢流堰C30混凝土分界线呈台阶状，为使混凝土结合密实，在每一台阶水平面和垂直面设有Φ20@500×500插筋，插筋长1200mm，伸入混凝土各600mm。 预埋插筋首先对插筋位置进行测量布孔，然后钻孔，制备水泥浆液灌注后安插预埋筋。 3、混凝土施工 3.1浇筑分块 溢洪道控制段分三孔，堰体分4次浇筑，第一次浇筑A区域，浇筑至设计高程106.8m，第二次浇筑B区域，浇筑至设计高程108.90m，第三次浇筑C区域，浇筑设计高程111.50m，第四次溢流堰体面浇筑成型。每次浇筑过程中堰面预留0,5 m的台阶。堰体表面混凝土以闸室中墩为界分为3个工作面，3个工作面同时进行滑模施工。浇筑过程详见附图2。 3.2施工方法
紫外线消毒溢流堰控制系统计算
紫外线消毒溢流堰控制系统计算 一、浙江练市污水处理厂 ?污水处理处理量：3.0万方/天，k=1.45，即峰值流量为0.5035 m3/s ?紫外灯管设置：10个消毒模块，每个模块10灯管，水平灯心距为100mm，垂直灯心距为80mm。则总有效渠宽为1.0m，有效水深为0.8m。 ?消毒模块断： 有效过水面积S1=B*H-S套管*灯管数=1.0*0.8-0.0006*100=0.74m2 流速u1=0.5035 m3/s/0.74 m2=0.787m/s 取堰上水头损失0.03m，则溢流堰总长度L=0.74 m2/0.03m=24.67m 实际设置时取6条堰，每条堰的尺寸为：L*B*H=1.75m*0.4m*0.45m ?校核： 堰上水位高度=0.74 m2/（1.75m*12）=0.0352m 溢流堰内流速=0.5035 m3/s /6条/*（0.4m*0.45m*0.8）=0.58m/s ?结论：经校核后，溢流堰设置满足设计要求。 二、陕西武功污水处理厂 ?污水处理处理量：2.0万方/天，k=1.0，即峰值流量为0.2315 m3/s ?紫外灯管设置：4个消毒模块，每个模块8灯管，水平灯心距为100mm，垂直灯心距为100mm。则总有效渠宽为0.4m，有效水深为0.8m。 ?消毒模块断： 有效过水面积S1=B*H-S套管*灯管数=0.4*0.8-0.0006*32=0.3008m2 流速u1=0.2315 m3/s/0.3008 m2=0.770m/s 取堰上水头损失0.03m，则溢流堰总长度L=0.3008 m2/0.03m=10.03m 实际设置时取2条堰，每条堰的尺寸为：L*B*H=2.0m*0.45m*0.4m
溢流堰施工专项方案设计最终
黄河金岸·华夏河图首开区四标段景观绿化工程 溢 流 堰 施 工 专 项 方 案 编制：杨文俊 审批：仲生根 日期： 2014年5月20日
江西省城市园林建设有限公司项目
目录 一、工程概况 二、施工方案 1、土方开挖 2、施工降水 3、格宾石笼网箱拼装 4、基底土方平整打夯 5、模板工程 6、混凝土工程 7、反滤层填筑 8、土工布铺设 9、格宾石笼网护脚、护坡铺设 10、生态袋灌土及铺设 11、土方回填 12、景石堆砌 三、施工材料运输
溢流堰施工专项方案 一、工程概况 本标段设计溢流堰共分3种形式：1、景石溢流坝共6座 2、渗水堤坝6座 3、生态袋护岸进水口9座 二、施工方案 景石溢流坝主要施工内容为：土方开挖→基底平整打夯→模板工程→混凝土工程→拆模→土方开挖→基底土方平整分层打夯→格宾石笼网箱拼装→土工布铺设→格宾石笼网护坡护脚铺设→土方回填→景石堆砌 渗水堤坝主要施工内容为：土方开挖→基坑降水→基底土方平整分层打夯→格宾石笼网箱拼装→土工布铺设→格宾石笼网护脚铺设→反滤层填筑→土工布铺设→格宾石笼网护坡铺设→土方回填。 生态护岸进水口主要施工内容为：土方开挖→基坑降水→基底土方平整分层打夯→格宾石笼网箱拼装→土工布铺设→格宾石笼网护脚铺设→生态袋灌土及铺设→土方回填。 鱼埂上二级木栈道土方回填：采用挖掘机回填并人工配合分层夯实，每层30cm-50cm，厚度为2m。 1、土方开挖 1.1 测量放线 测量人员做好技术准备，外围控制线施工放样到实地，并随时跟踪挖土标高加强标高控制，严禁超挖。 1.2 土方开挖 本工程土方采取挖掘机挖土，挖出的土方堆置在指定的空场地内。 2、施工降水 本工程图纸设计标高为鱼塘池底下-1米，地下水渗出；四周地下水汇集到基坑中，我方现使用如下设备用于基坑抽水：
溢流堰
溢流堰 溢流堰为塔板上液体溢出的结构，具有维持板上液层及使液体均匀溢出的作用，又可分为出口堰及入口堰。 1 基本情况 除个别情况外，溢流堰大多设置弓形堰，一般堰长可取为塔径的 0.6～0.8倍。出口堰一般用平堰，当流量很小时可采用齿形堰，堰 的高度根据不同的板型以及液体负荷而定。入口堰主要是为了减少液体在入口处冲出而影响塔板液体的流动。 为使气液两相充分混合，板上要借 溢流堰维持一定的清液层（假设液层中 不含气相时），清液层增高，形成的两 相混合体也增高，接触时间与接触面积 也均相应增大，传质愈为充分；但气体 通过液层的压降也相应增加，漏液概率也会增加。清液层高度等于堰高与堰上清液层高度之和，而后职责取决于堰长和液体流量。下降液流全部在堰的上方通过，对一定堰长，液流增大，堰上清液层高度增高；对一定液流量，堰长愈大则堰上清液层高度愈小，故堰长又称为溢流周边。如液量很小，可选齿形堰，齿形堰的实际溢流周边可随液量在一定范围内变化。 2工程设计编辑
一般以堰负荷考虑，150~250CMD/m.d，扰动大选负荷小，反之亦同。 水沟的堰约60cm深，约15~40cm 宽，请以流速较核之。 堰体的高约40cm，高出水沟约17.5cm，堰的波谷与谷之距约30cm。 堰体与水沟间一有橡胶垫防水，以30~50cm距固定.因堰的目的之一为均匀堰的辐射方向出水，故堰体打孔为长椭圆形，以利将来水平校正。 3 水力计算编辑 Bentley Haestad海思德提供当今最先进的海思德供水与排水系统应用软件,主要用于管网设计计算和分析建模.可申请V8i最新版 免费中文试用软件. 该方案, 完全集成的给排水解决方案提供了一 系列端到端功能，可以满足从事给排水基础设施相关工作的业主/运 营商和工程师的需要。Bentley 解决方案可用于管网制图和数据管理、信息共享和协作、水力学模拟和分析、设计和施工文档制作、现场工程和检查以及运营和维护。 饮用水配给和处理：针对给排水公用事业单位的运营和管理、规划设计和分析、地理信息测绘。 雨水收集和管理：雨水输排系统的运行管理、规划设计和分析。 污水收集和排放：污水排放管道系统的运营和管理、规划设计和分析、地理信息测绘。 给水系统 · WaterGEMS：集成了 GIS 的给水管网建模
溢流堰施工专项方案(最终)
溢流堰施工专项方案(最终)
黄河金岸·华夏河图首开区四标段景观绿化工程 溢 流 堰 施 工 专 项 方 案 编制：杨文俊 审批：仲生根 日期： 2014年5月20日 江西省城市园林建设有限公司项目
目录 一、工程概况 二、施工方案 1、土方开挖 2、施工降水 3、格宾石笼网箱拼装 4、基底土方平整打夯 5、模板工程 6、混凝土工程 7、反滤层填筑 8、土工布铺设 9、格宾石笼网护脚、护坡铺设 10、生态袋灌土及铺设 11、土方回填 12、景石堆砌 三、施工材料运输
溢流堰施工专项方案 一、工程概况 本标段设计溢流堰共分3种形式：1、景石溢流坝共6座 2、渗水堤坝6座 3、生态袋护岸进水口9座 二、施工方案 景石溢流坝主要施工内容为：土方开挖→基底平整打夯→模板工程→混凝土工程→拆模→土方开挖→基底土方平整分层打夯→格宾石笼网箱拼装→土工布铺设→格宾石笼网护坡护脚铺设→土方回填→景石堆砌 渗水堤坝主要施工内容为：土方开挖→基坑降水→基底土方平整分层打夯→格宾石笼网箱拼装→土工布铺设→格宾石笼网护脚铺设→反滤层填筑→土工布铺设→格宾石笼网护坡铺设→土方回填。 生态护岸进水口主要施工内容为：土方开挖→基坑降水→基底土方平整分层打夯→格宾石笼网箱拼装→土工布铺设→格宾石笼网护脚铺设→生态袋灌土及铺设→土方回填。 鱼埂上二级木栈道土方回填：采用挖掘机回填并人工配合分层夯实，每层30cm-50cm，厚度为2m。 1、土方开挖 1.1 测量放线 测量人员做好技术准备，外围控制线施工放样到实地，并随时跟踪挖土标高加强标高控制，严禁超挖。 1.2 土方开挖 本工程土方采取挖掘机挖土，挖出的土方堆置在指定的空场地内。 2、施工降水 本工程图纸设计标高为鱼塘池底下-1米，地下水渗出；四周地下水汇集到基坑中，我方现使用如下设备用于基坑抽水：
溢流堰设计说明书
溢流堰设计说明书 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】
第4章 溢流坝段表孔设计 溢流坝段既是挡水建筑物，又是重力坝枢纽中最重要的泄水建筑物。设计时，除了应满足稳定和强度要求外，还要满足因泄水带来的一系列要求，包括： （1）具有足够的孔口体形尺寸和较高的流量系数，，以使之具有足够的溢流能力。 （2）应具有良好的孔口体形，以使水流平顺地过坝，不产生有害的负压、震动和空蚀等。 （3）保证下游河床不产生危及坝体安全的局部冲刷。 （4）溢流坝段在枢纽中的位置，应使下游水流流态平顺，不产生折冲水流，不影响枢纽中的其他建筑物的正常运行。 （1） 又灵活可靠的下泄水流控制设备，如闸门启闭机等 确定溢流断面长度 4.1.1 设计单宽流量 溢流重力坝的单宽流量q 需综合考虑地质条件、枢纽布置、下游河道水深和消能工设计等因素，通过技术经济比较后选定。单宽流量愈大，所需的溢流前缘愈短，对枢纽布置有利，但下泄水流动能大，对下游消能防冲不利，。近年来随着消能工技术的进步，选定的单宽流量也不断增大。 本设计中，三峡坝之下游段地质条件优良，故可假定单宽流量q=200m 3/s ，据此可假定溢流坝段长度。 （1）设计洪水位工况下：Q = 23540 m 3/s 则可假定 m q Q L 7.117200 23540=== （2）校核洪水位工况下：Q = 35260 m 3/s
则可假定 m q Q L 3.176200 35260=== 选取二者中的最大值，确定溢流段长度为176.3m 本设计选用平面钢闸门形式，因其结构简单，而且闸墩受力条件良好。取孔口净宽为b = 8 米。 a 、计算孔口数： （1） 设计洪水位工况下：71.1487 .117== n （2）校核洪水位工况下：94.218 3 .176==n 由此可确定孔口数为22孔。 据此计算Q 溢 = 22×8×200 = 35300 m 3/s ，满足设计洪水位和校核洪水位工况下所需的下泄流量。 b 、闸门布置： 溢流坝段表孔采用平面钢闸门，常用的布置有跨缝布置和跨墩布置，其中跨缝布置可以减少闸墩长度，但对地基要求较严格，若产生地基不均匀沉降则对闸门启闭运行极为不利，而跨墩布置可以适当放松对地基的要求，然而却增加了闸门的长度，使整个溢流坝段长度增大，对其经济性产生影响。综合各方面因素，鉴于三峡工程所在地地基条件优良，故选用跨缝布置。经考虑论证后选取闸墩厚度为13m ，则每段坝长为13+8=21m 。 c 、溢流坝段前缘总长： 溢流坝顶装设闸门时，用坝墩将溢流坝段分割成若干个等宽的孔口。设孔口宽度为b,则孔口数n = L/b 。，令闸墩厚度为d 。 闸门段长L = 22×8+(22－1)×13 = 449m
WES实用堰计算
6.2.3坝体剖面曲线计算 WES剖面堰面曲线由下列几段组成：堰顶上游曲线PO，为3段相接的圆弧曲线，堰顶曲线OA段，直线AB段，反弧BC段。刀山峪3#塘坝为曲线形实用堰，WES剖面，堰顶曲线方程为 y=0.677x1.85,直线段坡比为1：0.7，反弧段半径为R=3m，下游堰高4.5m。如下图。 1．堰顶上游曲线PO段 PO段由三段相接的圆弧曲线组成，圆弧的半径及长度如下图所示。
2．堰顶曲线OA 方程 选xoy 直角坐标系，刀山峪3#砌石堰上游面垂直，WES 堰顶曲线方程为 y /H d =0.5(x /H d )1.85 式中：H d 为设计水头。本实用堰H d =0.7m ，WES 堰顶曲线方程为 y=0.677x 1.85 （1） 3．直线AB 的方程 堰顶曲线OA 与直线AB 的切点为A ，由（1）式得 y’=1.253x 0.85 直线AB 的坡比为1：0.7，令y’=1/0.7，从上式解的切点A 的坐标为（1.17,0.90）。 直线AB 的点斜式方程为 0.9011.170.7 y x -=- 即
y =1.429x -1.127 （2） 4．反弧圆心O’的坐标 令（2）式y =0，得直线AB 的横截距x D =0.536m （直线AB 与x 轴交点为D 点）。 （1）直线EO’方程 O’为反弧圆心，EO’//AB ，EO’与AB 的距离为3m 。E 点为EO’与x 轴的交点，EO’的横截距为 0.5364198.E x +==m 直线EO’的方程（点斜式）为 014.1980.7 y x -=- 即 y =1.429x -5.997 （3） （2）直线GO’方程 直线GO’平行于x 轴，则直线GO’的方程为 y =4.5-3=1.5 （4） （3）反弧BC 圆心O’的坐标 由（3）（4）式联立求解得，反弧BC 圆心O’的坐标为（5.25,1.5）。 5 反弧BC 的方程 反弧BC 与直线AB 的切点为B ，与水平线CF 的切点为C ，反弧
2017年水利工程施工课程设计任务书(导流设计)
《水利工程施工》课程设计任务书 （水利水电工程专业） 1 前言 根据水利水电工程专业培养计划和《水利工程施工》教学大纲的规定，本专业的学生有一周半时间的《水利工程施工》课程设计。本课程设计的主要目的是巩固和掌握课堂所学理论知识，培养学生运用本课程的知识解决相应实际问题的能力，并使学生在水力计算、CAD绘图、设计说明书编写等方面能得到初步训练，为毕业设计和今后的工作、学习打下坚实基础。本次课程设计的主要内容是水利水电工程施工导流设计和截流设计，以下为导流设计的相应资料。 2 基本资料 2.1工程概况 本水电站位于XC市某村境内，系YJ干流水电建设规划的梯级电站之一，距XC市公路里程约80km。 本工程主要任务是发电，水库正常蓄水位1330.00m，死水位1328.00m，总库容7.6亿m3，属日调节水库。 本工程等级为一等工程，主要水工建筑物为1级，次要建筑物为3级。电站枢纽建筑物主要由左右岸挡水坝、中孔坝段和溢流坝段（为碾压混凝土重力坝）、消力池、右岸引水发电系统组成，右岸地下厂房装机4台600MW机组，总装机容量2400MW。工程枢纽处地形及工程布置见附图。 大坝为碾压混凝土重力坝，坝顶高程1334.00m，最低建基面高程1166m，最大坝高168.0m，最大坝底宽153.2m，坝顶轴线长516m；整个坝体共24个
坝段，从左至右由左岸挡水坝1#～9#坝段、左中孔10#坝段、溢流坝11#～14#坝段、右中孔15#坝段和右岸挡水坝16#～24#坝段组成；溢流坝段布置5孔溢流表孔，每孔净宽15m，溢流堰顶高程1311.00m；放空中孔孔口底高程1240.00m，孔口尺寸5×8m；溢流坝段下游接消力池，消力池边墙为混凝土斜边墙，消力池边墙顶高程1224.0m，建基高程分别为1166.0m、1180.0m，底板高程为1188.0m，消力池长145m。 2.2气象条件 YJ流域属高原气候区，主要受高空西风环流和西南季风影响，干、湿季分明。每年11月至次年4月为干季，日照多、湿度小、日温差大，降水很少，只占全年的5～10％；5月至10月为雨季，气候湿润，日照少，湿度较大，日温差较小，降雨集中，雨量约占全年雨量的90～95％。 在该电站附近设立了DL气象站，观测有1996年5月至今的气象资料。据气象站实测资料统计，多年平均降水量为1077.4mm，雨季（5～10月）降水量为1022.5mm，占全年的94.9%；多年平均降水日数为116.5天。多年平均蒸发量为1548.7mm（20cm口径蒸发皿）。多年平均相对湿度为74%，最小值为8.0%。多年平均气温为18.6℃，极端最高气温为39.4℃，极端最低气温为0.5℃。 2.3水文条件 （1）径流 本流域径流主要来源于降水，径流的年内变化及地区分布与降水的变化趋势基本一致。据DL水文站1953年6月～2002年5月共49年（水文年）资料统计，多年平均流量为1416m3/s，折合年径流量451亿m3，径流深410mm。6～10月为丰水期，占全年的76.1%，11～5月为枯水期，仅占年水量的23.9%，径流年内分配不均。年最小流量一般发生在1～3月，实测最小流量为304m3/s。