矿井供电系统整定计算
矿井主变压器整定保护计算
1、柳西110kV变电站主变保护整定值表（选取高压侧为基本侧）
2、双柳35kV变电所主变保护整定值表（选取高压侧为基本侧）
3、郭家山35kV变电所主变保护整定值表（选取高压侧为基本侧）
（一）差动保护
1）计算变压器各侧数据
柳西110kV变电站1#、2#主变额定容量40000kV A：
双柳35kV
双柳35kV
郭家山35kV
2）计算差动启动电流 （差动最小动作电流）
0DZ I 为差动保护最小动作电流值，应按躲过正常变压器额定负载时的最大
不平衡电流整定，即：
0()DZ rel er e I K K U m I =+?+?
式中：e I 为变压器（基本侧即高压侧）二次额定电流；rel K 为可靠系数（一般取1.3~1.5）；er K 为电流互感器的比误差，取0.10；U ?为变压器调压引起的误差，取调压范围中偏离额定值的最大值（百分值）；m ?为由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差，可取为0.05。
在工程实用整定计算中可选取0(0.3~0.8)DZ e I I =，并应实测最大负载时差回路中的不平衡电流。( 有的参考书上是 0.2～0.5 )
本计算中取，
柳西110kV 变电站1#、2#主变：
00.50.5 3.49911.7500A
DZ e I I ==?=
双柳35kV 变电所1#主变：
00.40.4 4.39891.7596A
DZ e I I ==?=
双柳35kV 变电所2#主变：
00.40.4 2.74931.0997A
DZ e I I ==?=
郭家山35kV 变电所1#、2#主变：
00.40.4 3.29911.3196A
DZ e I I ==?=
3）计算起始制动电流
对折线型的比率制动差动保护，拐点电流即开始起制动作用时的电流，一般按照额定电流的0.8~1倍考虑。另外，为躲过区外故障被切除后的暂态过程对变压器差动保护的影响，可使保护的制动作用提早产生，也可取为0.6~0.8倍的额定电流。
本计算中，0ZD e I I =，即 柳西110kV 变电站1#、2#主变：
01 3.4991A
ZD e I I =?=
双柳35kV 变电所1#主变：
01 4.3989A
ZD e I I =?=
双柳35kV 变电所2#主变：
01 2.7493A
ZD e I I =?=
郭家山35kV 变电所1#、2#主变：
01 3.2991A
ZD e I I =?=
4）比率制动系数（制动曲线斜率）
比率制动系数的整定应根据各个厂家说明进行整定，有些取固定斜率，不需要整定；有些其他特性采用变斜率，也不用整定。对于比率制动的系数的取值的原则是，应当能可靠躲过外部短路引起的最大不平衡电流。
长期运行的实践表明：比率制动系数取0.4~0.5是合理的。有的参考书上（0.3-0.5）
本计算取，柳西110kV 变电站、双柳35kV 变电所和郭家山35kV 变电所1#、2#主变：
0.5Z K =
5）计算差动速断电流
按躲励磁涌流整定：
变压器容量：10000kV A 和16000kV A ，取(4.5～7.0)Ie ；40000kV A ，取(3.0~6.0)Ie
本计算取，
柳西110kV 变电站1#、2#主变：
66 3.499120.9946A
DZ e I I ==?=
双柳35kV 变电所1#主变：
66 4.398926.3934A
DZ e I I ==?=
双柳35kV 变电所2#主变：
77 2.749319.2451A
DZ e I I ==?=
郭家山35kV 变电所1#、2#主变：
66 3.299119.7946A
DZ e I I ==?=
6）二次谐波制动比
在利用二次谐波制动来防止励磁涌流误动的差动保护中，二次谐波制动比表示差电流中的二次谐波分量与基波分量的比值。一般二次谐波制动比可整定
为0.1~0.2。（有的参考书上0.15～0.2 ）
本计算取，柳西110kV变电站、双柳35kV变电所和郭家山35kV变电所1#、2#主变：0.15。
7）整定结果
柳西110kV变电站1#、2#主变：
差动启动电流定值：1.7500A
起始制动电流定值：3.4991A
差动速断电流定值：20.9946A
比率制动系数：0.5000
二次谐波制动系数：0.1500
CT断线报警门槛定值：0.2Ie
双柳35kV变电所1#主变：
差动启动电流定值：1.7596A
起始制动电流定值：4.3989A
差动速断电流定值：26.3934A
比率制动系数：0.5000
二次谐波制动系数：0.1500
CT断线报警门槛定值：0.2Ie
双柳35kV变电所2#主变：
差动启动电流定值：1.0997A
起始制动电流定值：2.7493A
差动速断电流定值：19.2451A
比率制动系数：0.5000
二次谐波制动系数：0.1500
CT断线报警门槛定值：0.2Ie
郭家山35kV变电所1#、2#主变：
差动启动电流定值：1.3196A
起始制动电流定值：3.2991A
差动速断电流定值：19.7946A
比率制动系数：0.5000
二次谐波制动系数：0.1500 CT 断线报警门槛定值：0.2Ie
（二）复压闭锁过流保护 1）复压元件：
低电压元件应当能躲过电动机启动电压及最低运行电压，可按如下公式计算：
min
1.ZD k f
U U K K =
躲过电动机负荷自启动时的低电压：
电压取自变压器低压侧电压互感器时， 1.(0.5~0.7)ZD N U U = 电压取自变压器高压侧电压互感器时， 1.(0.7~0.8)ZD N U U = 负序电压应按躲过正常运行时的不平衡电压整定：
2.(0.04~0.08)ZD N U U =
式中： 1.ZD U 为正序低电压定值； 2.ZD U 为负序电压定值；min U 为正常运行时可能出现的低电压，一般取min (0.9~0.95)N U U =；N U 为额定电压；k K 为可靠系数，取1.1~1.2；f K 为返回系数，电磁型取1.15~1.2，微机型取1.05。
本次整定，取柳西110kV 变电站、双柳35kV 变电所和郭家山35kV 变电所1#、2#主变：
1.60ZD U V =，
2.7ZD U V =。
2）过流元件
a) 低压侧过流I 段整定
低压侧过流I 段的作用是作为低压侧母线附近故障的后备保护。
I 段的电流定值整定按照与母线上所有线路速断保护或限时速断保护配合进行整定，同时应确保其能躲过最大负荷电流。需指出的是，此原则需和相邻线路速断保护配合，应确保所有相邻线路的速断保护均投入运行，如仅投入过电流保护应压缩其动作时间使满足时限配合关系，必要时牺牲局部，保证主系统稳定。
灵敏度校验要求：考虑在系统最小运行方式下中低压侧母线上发生两相金
属性短路时流过保护装置的最小短路电流，以进行保护灵敏系数的校验，并应满足灵敏度要求，一般考虑1.5。
本次整定，按低压侧母线两相相间短路时有灵敏度整定： 柳西110kV 变电站1#、2#主变：
,min .2682
8.941.5*200
d DZI lm TA
I I A K n =
=
=过流
双柳35kV 变电所1#主变：
,min .5896
19.651.5*200
d DZI lm TA
I I A K n =
=
=过流
双柳35kV 变电所2#主变：
,min .4559
15.201.5*200
d DZI lm TA
I I A K n =
=
=过流
郭家山35kV 变电所1#、2#主变：
,min .5785
7.711.5*500
d DZI lm TA
I I A K n =
=
=过流
b) 最末一段过电流元件整定
各侧的过电流元件均应按照可靠躲过实际运行中变压器可能流过的最大负荷电流整定，最大负荷电流应考虑如并列运行的多台变压器转负荷、电动机自启动、备自投等情况。过电流元件的整定可采用如下公式：
.max k
DZ FH f
K I I K =
式中：k K 为可靠系数，取1.2~1.3；f K 为返回系数，电磁型取0.85，微机型取0.95；.max FH I 为最大负荷电流，复合电压闭锁的过电流保护，只考虑本变压器的额定电流，无复合电压闭锁的过电流保护，最大负荷电流应适当考虑电动机的自启动系数。
灵敏度要求：对电源侧，一般要求对无电源侧母线的灵敏度为1.5。中、低压侧的过电流元件作为母线及相邻线路的远后备，应在系统最小运行方式下校验对母线和相邻线路的后备灵敏度情况，并满足灵敏度要求。
本次整定，
柳西110kV 变电站1#、2#主变： 高压侧：
.max 1.2 3.4991 4.420.95
k DZ FH f K I I A K =
=?= 低压侧：
.max 1.2 3.1208 3.940.95
k DZ FH f K I I A K =
=?= 双柳35kV 变电所1#主变： 高压侧：
.max 1.2 4.3989 5.560.95
k DZ FH f K I I A K =
=?= 低压侧：
.max 1.27.33149.260.95
k DZ FH f K I I A K =
=?= 双柳35kV 变电所2#主变： 高压侧：
.max 1.2
2.7493
3.470.95
k DZ FH f K I I A K =
=?= 低压侧：
.max 1.2
4.5821
5.790.95
k DZ FH f K I I A K =
=?= 郭家山35kV 变电所1#、2#主变： 高压侧：
.max 1.2 3.2991 4.170.95
k DZ FH f K I I A K =
=?= 低压侧：
.max 1.2 2.9326 3.700.95
k DZ FH f K I I A K =
=?=
3）动作时限 a) I 段动作时间
I 段时间定值应与出线保护速动段配合，动作时间按照上下级配合关系进行，一般最长时间以不超过0.6s 为宜（按照配合时限级差0.3s ，考虑两个时限
级差）。
动作逻辑：I 段动作后，跳本侧断路器；在变压器并列运行时。也可先跳本侧母联断路器，再跳本侧断路器。
本次整定，柳西110kV 变电站、双柳35kV 变电所和郭家山35kV 变电所1#、2#主变：0.3s 跳分段，0.6s 跳本侧。 b) II 段动作时间
动作时间：时间定值应与出线保护最长动作时间配合，对主电源侧还应与中低压过电流保护配合。
动作逻辑：最末一段动作，跳各侧断路器。 本次整定，柳西110kV 变电站1#、2#主变： 低压侧：1.8s 跳分段，2.1s 跳本侧，2.4s 跳两侧。 高压侧：2.7s 跳两侧。
双柳35kV 变电所和郭家山35kV 变电所1#、2#主变： 低压侧：0.6s 跳分段，0.9s 跳两侧。 高压侧：1.2s 跳两侧。 （三）过负荷保护
变压器长期过负荷运行时，绕组会因发热而受到损伤。因此，变压器应装设过负荷保护。计算公式如下：
高压侧过负荷：..rel
gfh dz e h f K I I K = 低压侧过负荷：..rel
gfh dz e l f
K I I K =
式中，rel K -可靠系数，取1.0~1.1；
f K -返回系数，取0.85~0.95，保护为微机保护时，取0.95；
..e h e l I I -、变压器高压侧、低压侧额定电流（二次值）。
动作时限：取8~10s 。 本次整定，
柳西110kV 变电站1#、2#主变： 高压侧：
.. 1.05
3.4991 3.870.95
rel
gfh dz e h f
K I I A K =
=
?= 低压侧：
.. 1.05
3.1208 3.450.95
rel
gfh dz e h f
K I I A K =
=
?= 双柳35kV 变电所1#主变： 高压侧：
.. 1.05
4.3989 4.860.95
rel
gfh dz e h f
K I I A K =
=
?= 低压侧：
.. 1.05
7.33148.100.95
rel
gfh dz e h f
K I I A K =
=
?= 双柳35kV 变电所2#主变： 高压侧：
.. 1.05
2.7493
3.040.95
rel
gfh dz e h f
K I I A K =
=
?= 低压侧：
.. 1.05
4.5821
5.060.95
rel
gfh dz e h f
K I I A K =
=
?= 郭家山35kV 变电所1#、2#主变： 高压侧：
.. 1.05
3.2991 3.650.95
rel
gfh dz e h f
K I I A K =
=
?= 低压侧：
.. 1.05
2.9326
3.240.95
rel
gfh dz e h f
K I I A K =
=
?= 动作时限实取9s ，动作于信号。
附录2：线路保护整定原则 无时限电流速断保护（I 段）
（1）按躲过线路末端的故障整定：
I ''(3).max op rel d I K I =
式中 rel K — 可靠系数≥1.2～1.3
''(3)
.m a x d I — 最大方式下线路末端三相短路电流
灵敏度校验：(2)
1.min 1.5d
sen
op
I K I I
=≥ ( 按照有关书上定义灵敏系数应该是2 )
式中(2)
1.min d I —— 最小运行方式下线路始端两相短路电流
另外一种校验方式为按最小保护范围来进行，要求保护范围不小于线路全长的10~20%。
min .11()2S
PI MAX I op
E l Z Z I =
- 式中S E ——系统相电势
1Z ——线路单位长度的正序电抗
.PI MAX Z ——电源最小运行方式下到保护安装处的系统电抗
（2）当线路末端为变压器时，可以采用与变压器保护配合的方式整定以扩大保护的范围。
''(3).max.op rel d T I K I I =
式中rel K —— 可靠系数1.3~1.4
''(3)
.max.d T I —— 变压器低压侧母线短路时，流过本线路的最大短路电流
（3）按躲过T 接线末端最大三相短路电流整定：
''(3)
max op K D I K I I ?≥
式中
K
K — 可靠系数≥1.3
''(3)
max D I ?—T 接线末端最大三相短路电流
（4）按躲过本线路T 接线末变压器其他侧母线三相最大短路电流整定：
''(3)max.op K D T I K I I ?≥
式中
K
K —— 可靠系数1.3~1.4
''(3)
max.D T I ?——T 接线末变压器其他侧故障时，流经保护的最大三相短路
电流
（5）当保护的灵敏度达不到要求时，根据相关的规程规定要保证最小灵敏度：
''(2)
1.min 1.5d
op
I I I =
''(2)1.min d I ——最小方式下线路始端两相短路电流
限时电流速断保护（II 段）
为了保证有选择性，带时限电流速断保护的整定值通常是与相邻元件的无时限速断配合。它的整定计算和相邻元件的保护类型有关。
（1）相邻线路装设无时限电流限速断时：
.op rel op n I K I II I
=
式中rel K ——可靠系数1.1～1.2
.op n I I
——相邻元件的无时电流速断保护动作值
灵敏系数校验：
''(2).min 1.3~1.5II
d sen
II
op
I K
I =≥ 式中''(2)
.min d I ——被保护线路末端在最小运行方式下，发生两相短路时，流过
保护装置的最小短路电流；
II
op I ——元件带时限电流速断保护的动作电流；
II sen K ——带时限电流速断保护的最小灵敏系数，一般当线路长度小于
20km 时，II sen K ≥1.5；在20~50km 时，II
sen K ≥1.4；当线路长度大于50km 时，
II
sen K ≥1.3。
（2）按保证本线路末端故障有足够灵敏度整定：
''(2)
.min d
op
sen I I K II ≤
式中sen K ——灵敏度系数，一般取1.5
''(2).min d I ——本线路末端故障流过保护的最小两相短路电流
带时限电流速断保护的动作时限选择应比相邻线路无时限电流速断保护的时限大一个t ?，一般取0.3s 。
过流保护（III 段）
按躲过线路可能流过的最大负荷电流整定：
III
.max
rel F op res
K I I K =
式中 .max F I ——最大负荷电流
res K ——返回系数，取0.95
rel K ——可靠系数取 1.2
灵敏度校验：
（1）作近后备时： ''(2).m i n
1.3~1.5d s e n op
I K I III
=≥ 式中''(2).min d I ——系统最小运行方式下，在被保护线路末端两相短路时，流过
本线路的最小短路电流。
（2）作远后备时： ''(2)
.m i n .n
1.2d s e n op
I K I III =≥ 式中''(2)
.min.n d I —— 相邻线路末端两相短路时，流过本线路的最小短路电流。 保护时间的整定应根据具体的保护设备进行定时限或反时限进行计算，上下级之间应有一定的时间级差。
附录3：多级串供6/10kV 线路保护整定配合原则
1) 变压器6/10kV 所有出线开关，宜设置无时限电流速断保护。 2) 终端线路出线开关保护整定
线路负荷为变压器组时保护整定原则：
I 段保护定值按躲线路变压器组末端最大三相短路电流整定，灵敏度按首端最小两相短路电流校验，要求不低于1.5，若灵敏度不满足要求，应按满足要求的灵敏度进行定值整定；
II 段保护定值按变压器低压侧最小两相短路故障情况下有不小于
1.3的灵敏度整定，时限设一级时间级差，同时应校核与低压总馈开关
短路保护的配合；
III段保护定值应按照可靠躲过实际运行中变压器可能流过的最大负荷电流整定，并按变压器低压侧最小短路故障情况下有不小于1.5灵
敏度校验，时限设两级时间级差。
线路负荷为高压电动机时保护整定原则：
应优先选用专用的电动机综合保护装置，配置整定方法按照电动机保护。若采用线路保护装置的方式对电动机配置保护，电动机保护可配
置I段电流速断保护和III段过电流保护两段保护：
I段保护定值按可靠躲过电动机启动电流进行整定，一般为（4~12）倍的额定电流，同时应当校验保护安装处故障的灵敏度，若I段保护不
能可靠躲过电动机的启动电流，应在电动机启动时将I段保护退出；
III段保护定值按可靠躲过正常运行时电动机的负荷电流整定，一般可取（1.3~1.5）倍的额定电流，III段保护的动作时间的定值应当可
靠躲过电动机的启动时间，同时不应超出电动机过负荷运行的允许时
间。
3)非终端线路出线开关保护整定
I段保护定值按躲过本线路末端最大三相短路电流整定，灵敏度按首端最小两相短路电流校验，要求不低于 1.5，若灵敏度不满足要求，应按满足要求的灵敏度进行定值整定；
II段保护定值按与下级线路的I段保护配合整定，并在本线路末端最小两相短路故障情况下进行灵敏度校验，要求灵敏度不低于 1.5，灵敏度满足要求时，时限设一级时间级差，灵敏度不满足要求时，则II段保护应当与下级线路II段保护配合，同时II段保护时限也要需要下级II段保护取得配合；II段保护的灵敏度仍不满足要求时，则应按满足要求的灵敏度进行定值整定；
III段保护定值应按照可靠躲过本线路实际运行中可能出现的最大负荷电流整定，并按本线路末端最小短路故障情况下有不小于1.5灵敏度校验，保护时限应与下级线路的II段或III段保护进行配合，并需要校验对相邻线路的灵敏度。
4)煤矿电网6/10kV线路进线开关：
若本线路上级出线开关速断保护按“躲过本线路末端故障最大三相短路电流整定”，且满足灵敏度要求（即保证小方式下有一定的保护范围）
时：
I段保护不设置；
II段保护可按与下级线路出线开关I段保护配合整定或按与本线路上级出线开关II段反配合整定，并在本线路末端最小两相短路故障情况
下进行灵敏度校验，要求灵敏度不低于1.5，时限设一级时间级差；
III段保护定值应按照可靠躲过本线路实际运行中可能出现的最大负荷电流整定，并按本线路末端最小短路故障情况下有不小于1.5灵敏
度校验，保护时限应与下级线路的II段或III段保护进行配合，并需要
校验对相邻线路的灵敏度。
若本线路上级出线开关速断保护按“躲过本线路末端故障最大三相短路电流整定”，不满足灵敏度要求（即无法保证小方式下有保护范围）时，
为保证灵敏性，本线路上级出线开关按“小方式下母线出口处两相短路
有灵敏度整定”（保护范围延伸出线路末端母线），整定为无时限速断，
本级进线开关整定：
I段保护整定，整定值可以按与本线路上级出线开关保护相同配置或提高灵敏度配置。
II段保护可按与下级线路出线开关I段保护配合整定或按与本线路上级出线开关II段反配合整定，并在本线路末端最小两相短路故障情况
下进行灵敏度校验，要求灵敏度不低于1.5，时限设一级时间级差；
III段保护定值应按照可靠躲过本线路实际运行中可能出现的最大负荷电流整定，并按本线路末端最小短路故障情况下有不小于1.5灵敏
度校验，保护时限应与下级线路的II段或III段保护进行配合，并需要校
验对相邻线路的灵敏度。
继电保护整定算例
报告以双柳煤矿一条多级串供的高压线路为算例，说明双柳煤矿高压线路继电保护的整定过程。
SCG-01
645三采变电所
SCG-02
ECG-02
ECG-10
ECG-09
SCG-03
二采变电所
郭家山35kV 变电所6kV 母线
I 段SCG-12
21
M 3
M 4
M
二采水泵房
图1 双柳煤矿整定算例
1. 二采水泵房 1) 开关2、3和4
优先选用专用的电动机综合保护装置，若采用线路保护装置的方式对电动机配置保护，电动机保护可配置I 段电流速断保护和III 段过电流保护两段保护： I 段：取电机9倍额定电流整定 ( Krel 取1.5 Kst 取 6 )
941.3372I dz I A =?=
灵敏度校验：
2346/372 6.31 1.5I L ==>，满足要求。
III 段：取电机1.44倍额定电流整定 ( Krel 取1.3 Kr 取 0.9 )
1.4441.359III dz I A =?=
时限按躲过电机启动时间整定，具体根据电机启动时间进行整定。 2) 进线开关1
I 段：进线开关1配合上级出线开关ECG-09整定，上级出线开关ECG-09存在短路越级跳闸问题，为此进线开关1设置I 段
2847/3.5813I dz I A == （ 有点不正确）
II 段：依据规程，现整定值取值与上级出线开关限时电流速断保护现整定值相同，取409A ，时限同样与之配合，取0.15s 。 2. 二采变电所 1) 开关ECG-09
I 段：现整定值若按躲末端三相最大短路电流整定
1.329413823I dz I A =?=
灵敏度校验：
2847/38230.74 1.5I L ==<，不满足要求。
为此现整定值按保证线路首端小方式下两相短路有足够灵敏度整定
2847/3949I dz I A == （应该取2左右）
但由整定值表可以看出线路末端大方式下三相短路电流为2941A>949A ，存在越级跳闸问题。
II 段：现整定值按与下级电流速断保护配合整定
1.1372=409A II dz I =?
灵敏度校验：
2346/409 5.74 1.5I L ==>，满足要求。
时限取一级级差0.3s 。 2) 开关ECG-10
I 段：开关处于线路末端，现整定值按线路首端小方式下两相短路有足够灵敏度整定，灵敏度取3.5
2847/3.5813I dz I A == （3.5取的值有点大）
II 段：现整定值按变压器（二次侧）其它侧母线末端故障有足够灵敏度整定，灵敏度取1.3
758/1.3583II dz I A ==
（为什么不是1.2 或1.5）
时限取一级级差0.3s 。 3) 进线开关ECG-02
I 段：进线开关ECG-02配合上级出线开关SCG-02整定，上级出线开关SCG-02存在短路越级跳闸问题，为此进线开关ECG-02设置I 段
dz II 段：依据规程，现整定值取值与上级出线开关限时电流速断保护现整定值相同，取1044A ，时限同样与之配合，取0.15s 。 3. 三采变电所 1) 开关SCG-02
I 段：现整定值若按躲末端三相最大短路电流整定
1.336794783I dz I A =?=
灵敏度校验：
3941/47830.82 1.5I L ==<，不满足要求。
为此现整定值按保证线路首端小方式下两相短路有足够灵敏度整定
3941/1.82189I dz I A ==
但由整定值表可以看出线路末端大方式下三相短路电流为3679A>2189A ，存在越级跳闸问题。
II 段：现整定值按与下级电流速断保护配合整定
1.1949=1044A II dz I =?
灵敏度校验：
2847/1044 2.73 1.5I L ==>，满足要求。
时限取一级级差0.3s 。 2) 开关SCG-03
I 段：开关处于线路末端，现整定值按线路首端小方式下两相短路有足够灵敏度整定，灵敏度取2.5
3941/2.51576I dz I A ==
II 段：现整定值按变压器其它侧母线末端故障有足够灵敏度整定，灵敏度取1.3
1191/1.3916II dz I A ==
时限取一级级差0.3s 。 3) 开关SCG-12
I 段：开关处于线路末端，现整定值按线路首端小方式下两相短路有足够灵敏度整定，灵敏度取4.0
煤矿矿井供电系统图规范标准
煤矿矿井供电系统图规范标准 第一章为提升矿井技术管理水平，提高矿井供电的可靠性、指导现场生产和技术改造，服务灾变状况下的应急救援，特制定该规范。 第二章矿井供电系统图绘制依据《煤矿安全规程》第四百五十条要求。 第三章矿井供电系统图分为四种： 1、矿井供电系统总图：图中设备包括井上下6kV 及以上变配电设备。 2、变电所供电系统图：图中设备包括本变电所内高低压电气设备。 3、机房、硐室、配电点供电系统图：图中设备包括本机房、硐室、工作面配电点及3 台以上电气设备的地点的高低压电气设备。 4、与供电系统图纸相配套使用的接地系统图，并与漏电检测相配合使用。 第四章供电系统图内容包括：供电系统图、图例、技术参数明细栏、标题栏四部分。 1. 图例 1）地面变电站供电系统按开关柜主接线方式绘制。 2 ）井上设备、设施图形符号执行GB/T4728-2000 标准。 3 ）井下设备、设施图形符号执行MT/T570-1996 标准（见 附件一）。 上述标准未涵盖的新设备、设施可自行设定图例，但须在图中增设图例栏标出并说明（非标准图例）。 2. 标准图幅（单位伽）
表中B、L—图纸幅面的宽、长。 e图纸不留装订边时，图纸幅面与图框的间距。 c、a图纸留有装订边时，图纸幅面与非装订边图框、装订边图框的间距。 ⑴尽量采用标准图幅，优先选用横幅。 ⑵必要时可分幅成图，形成图册。图册推荐选用A3图幅标 准。 3 .标题栏 标题栏位于图纸右下角。标题栏内容包括：名称（图纸名称及单位名称如XX公司XX矿井，该处须加盖单位公章）、图纸编号（专业序列编号，成套图纸总张数、第几张）、签字区（签 字栏目包括设计制图、校对审核、机电部长、机电副总、机电矿长、签字日期。签字须由本人手写签）。根据供电系统图等级不同，标题栏分为全矿供电系统图标题栏和变电所（包括配电点、采掘头面）供电系统图标题栏两种（见附件二） 。 4．技术参数明细栏受图幅限制，图中设备不易标注的参数等内容，可在图上另设明细栏集中标注。明细栏设在标题栏上方，格式可参照所须标注的参数内容自行设计。 第五条图幅与图框尺寸规定：供电系统图使用标准图幅，全矿供电系统图使用A0 或A1 图幅（若供电系统复杂，可采用A0 加长图幅），各变电所供电系统图使用A2 或A3 图幅，配电点、采掘头面供电系统图使用A3 图幅。
煤矿低压整定计算
山西煤炭运销集团三聚盛煤业有限公司 负 荷 整 定 计 算 书 机电科
目 录 序、 低压开关整定计算原则………………………………………3 一、 主井、回风井低压开关整定计算………………………4 二、 行人井、副井低压开关整定计算………………………9 附表：三聚盛煤矿馈电开关整定表负荷统计表 序：低压开关整定计算原则 1、馈电开关保护计算 （1）过载值计算：I Z =I e =1.15×∑P(660V) I Z =I e =2×∑P(380V) (2)短路值整定计算：I d ≥I Qe +K X ∑I e (3)校验：K=d d I I ) 2(≥1.5 式中：I Z ----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 I d ---短路保护的电流整定值 I Qe ---容量最大的电动机的额定起动电流
K X---需用系数，《煤矿井下三大保护细则》取0.5-1，现取0.7 ∑I e---其余电动机的额定电流之和 I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值 1.5---保护装置的可靠动作系数 2、两相短路电流值计算： （1）公式计算法： （2）查表法
（3）电缆换算依据： 表13-1-8 矿用低压（380V、660V和1140V）电缆的换算系数和换算长度（m）电缆截面（mm2） 4 6 10 16 25 35 50 70 95 电缆实际长度 换算系数12.0 7 8.11 4.74 3.01 1.91 1.36 1.00 0.71 0.53
一、主、回风井-主断路器整定：型号：CDW1-2000，所带负荷：341KW 1）型号：CSW1-2000，Ie=2000A,Ue=380V, 用途：供主、回风井总电源开关；负荷统计：P max=547.4KW。 合计总功率：547.4KW。 （2）过载整定： 根据公式：I Z=I e=2×∑P =2×547.4=1094.8A 取1095A。 （3）短路整定： CDW1-2000所用控制器为ECW-H型，根据下表： 控制器保护特性的电流整定值范围及准确度表
煤矿供电计算公式
煤矿供电计算公式 井 下 供 电 系 统 设 计 常 用 公 式 及 系 数 取 值
目录： 一、短路电流计算公式 1、两相短路电流值计算公式 2、三相短路电流值计算公式 3、移动变电站二次出口端短路电流计算 （1）计算公式 （2）计算时要列出的数据 4、电缆远点短路计算 （1）低压电缆的短路计算公式 （2）计算时要有计算出的数据 二、各类设备电流及整定计算 1、动力变压器低压侧发生两相短路，高压保护装值电流整定值 2、对于电子高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流（5A）的1-9倍分级整定的计算公式 3、照明、信号、煤电钻综合保护装置中电流计算 （1）照明综保计算公式 （2）煤电钻综保计算公式 4、电动机的电流计算 （1）电动机额定电流计算公式 （2）电动机启动电流计算公式 （3）电动机启动短路电流 三、保护装置计算公式及效验公式 1、电磁式过流继电器整定效验 （1）、保护干线电缆的装置的计算公式 （2）、保护电缆支线的装置的计算公式 （3）、两相短路电流值效验公式 2、电子保护器的电流整定 （1）、电磁启动器中电子保护器的过流整定值 （2）、两相短路值效验公式 3、熔断器熔体额定电流选择 （1）、对保护电缆干线的装置公式 （2）、选用熔体效验公式 （3）、对保护电缆支线的计算公式 四、其它常用计算公式 1、对称三相交流电路中功率计算 （1）有功功率计算公式 （2）无功功率计算公式 （3）视在功率计算公式 （4）功率因数计算公式 2、导体电阻的计算公式及取值
3、变压器电阻电抗计算公式 4、根据三相短路容量计算的系统电抗值 五、设备、电缆选择及效验公式 1、高压电缆的选择 (1) 按持续应许电流选择截面公式 (2) 按经济电流密度选择截面公式 (3) 按电缆短路时的热稳定（热效应）选择截面 ①热稳定系数法 ②电缆的允许短路电流法（一般采用常采用此法） A、选取基准容量 B、计算电抗标什么值 C、计算电抗标什么值 D、计算短路电流 E、按热效应效验电缆截面 (4) 按电压损失选择截面 ①计算法 ②查表法 (5)高压电缆的选择 2、低压电缆的选择 （1）按持续应许电流选择电缆截面 ①计算公式 ②向2台或3台以上的设备供电的电缆，应用需用系数法计算 ③干线电缆中所通过的电流计算 （2）按电压损失效验电缆截面 ①干线电缆的电压损失 ②支线电缆的电压损失 ③变压器的电压损失 (3) 按起动条件校验截面电缆 (4) 电缆长度的确定 3、电器设备选择 （1）变压器容量的选择 （2）高压配电设备参数选择 ①、按工作电压选择 ②、按工作电流选择 ③、按短路条件校验 ④、按动稳定校验 （3）低压电气设备选择
矿井供电计算方法
一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据，也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容，把工作面的每一种负荷进行统计。 表1-1 工作面负荷统计表格式 平均功率因数计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++= ...cos ...cos cos cos 21221 1 加权平均效率计算公式：
en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++= ...η...ηηη212211 2、负荷计算 1）需用变压器容量b S 计算值为： pj e x b P K S cos ∑= () KVA 2）单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面，按下式计算需用系数： ∑ max 714 .0286.0e x P P K += 3）自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面，按下式计算 需用系数： ∑+=e x P P K max 6 .04.0 max P ——最大一台电动机功率，kw 。 ①适用一般机组工作面 K x = + ×P max ∑P e [煤矿供电手册(矿井供电下10-3-2)] ②适用机械化采煤工作面 K x = + ×P max ∑P e [煤矿供电手册(矿井供电下10-3-3)]
③cosφpj= ∑(P i×cosφei) ∑P i [煤矿综采连实用电工技术(3-3-3)] ④K b= K x×∑P e cosφpj [煤矿供电手册(矿井供电下10-3-1)] 井下其它用电设备需用系数及平均功率因数表
矿井供电系统
矿井供电系统、井下供电安全及矿井供电电网保护 重点： 1、掌握矿井供电系统知识 2、掌握采区供电系统知识 3、掌握井下供电安全知识 4、掌握“三专两闭锁”的作用及使用范围 5、掌握矿井电气保护装置的要求 6、熟练掌握漏电的危害，原因和漏电保护原理及漏电保护装置 7、熟练掌握保护接地的作用及保护接地的要求 8、熟练掌握过电流保护知识 难点： 1、变压器中性点运行方式 2、漏电保护和保护接地 一授课内容 （一）矿井供电系统 1、矿井供电的基本要求： （1）供电安全（2）供电可靠（3）供电经济（4）供电技术合理 2、电力负荷的分类： （1）一级负荷（2）二级负荷（3）三级负
3 、煤矿电压等级： （1）高压不超过10000v ，（2）低压不超过1140v，（3）照明、信号、电话和手持式电气设备的供电电压不超过127v ,(4) 远距离控制线路的额定电压不超过36v，（5）采区电气设备使用3300v供电时，必须制定专门的安全措施。 4.10kv电压直接下井供电：随着井下机械化程度的提高，采掘供电电压在一些矿井已不能满足要求，6kv工作面机组容量的加大， 开始采用10kv电压直接下井。 （1）大型矿井： a、可以提高电网输送电能的能力，扩大合理供电范围。 b、在输送能量一定的情况下，输电所需导线的截面也越小。（2）中小矿井： a、减少因设置35kv/6kv变电所而造成的多余容量初装增容费。 b、减少了年运行费用。 C、简化了供电系统，减少了电网事故，提高了运行的可靠性。（3）供电安全措施： a、必须通过指定检验机构的技术鉴定。 b、10kv系统投入前，必须按有关规定进行验收、检查、实验。 c、10kv系统投入运行后，必须按有关规定进行各项实验鉴定工作。 d、必须设置10kv单相接地保护，保护接地，并按有关规定进
煤矿高压整定计算示例
一、系统概况……………………………………………………３ 二、短路电流和短路容量计算 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24)
一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-8.7/10.5KV-3*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率0.75。 2、10KV系统资料 ⑴、来集变电站主变压器
省电力公司发电机保护整定计算课件
第一节概述 发电机的安全运行对保证电力系统的正常工作和电能质量起着决定性的作用，同时发电机本身也是一个十分贵重的电器元件，因此，应该针对各种不同的故障和不正常运行状态，装设性能完善的继电保护装置。 1故障类型及不正常运行状态： 1．1 故障类型 1)定子绕组相间短路：危害最大； 2)定子绕组一相的匝间短路：可能发展为单相接地短路和相间短路； 3)定子绕组单相接地：较常见，可造成铁芯烧伤或局部融化； 4)转子绕组一点接地或两点接地：一点接地时危害不严重；两点接地时， 因破坏了转子磁通的平衡，可能引起发电机的强烈震动或将转子绕组烧损； 5)转子励磁回路励磁电流急剧下降或消失，即发电机低励或失磁：从电 力系统吸收无功功率，从而引起系统电压下降，如果系统中无功功率储备不足，将使电力系统中邻近失磁发电机的某些电压低于允许值，破坏了负荷与各电源间的稳定运行，甚至可使系统因电压崩溃而瓦解。 6)发电机与系统失步：会出现发电机的机械量和电气量与系统之间的振 荡，这种持续的振荡对发电机组和电力系统产生有破坏力的影响；7)发电机过励磁故障：并非每次都造成设备明显破坏，但多次反复过励 磁，将因过热而使绝缘老化，降低设备的使用寿命。 1．2 不正常运行状态 1)由于外部短路引起的定子绕组过电流：温度升高，绝缘老化；
2)由于负荷等超过发电机额定容量而引起的三相对称过负荷，温度升 高，绝缘老化； 3)由于外部不对称短路或不对称负荷而引起的发电机负序过电流和过 负荷：在转子中感应出100hz的倍频电流，可使转子局部灼伤或使护环受热松脱，从而导致发电机重大事故。此外还会引起发电机100Hz的振动； 4)由于突然甩负荷引起的定子绕组过电压：调速系统惯性较大，在突 然甩负荷时，可能出现过电压，造成发电机绕组绝缘击穿； 5)由于励磁回路故障或强励时间过长而引起的转子绕组过负荷； 6）由于汽轮机主气门突然关闭而引起的发电机逆功率：当机炉保护动作或调速控制回路故障以及某些人为因素造成发电机转为电动机运行时，发电机将从系统吸收有功功率，即逆功率。危害：汽轮机尾部叶片有可能过热而造成事故。 2 汽轮发电机保护类型 1）发电机差动保护：定子绕组及其引出线的相间短路保护； 2）匝间保护：定子绕组一相匝间短路或开焊故障的保护； 3）单相接地保护：对发电机定子绕组单相接地短路的保护； 4）发电机的失磁保护：反应转子励磁回路励磁电流急剧下降或消失； 5）过电流保护：反应外部短路引起的过电流，同时兼作纵差动保护的后备保护； 6）阻抗保护：反应外部短路，同时兼作纵差动保护的后备保护； 7）转子表层负序电流保护：反应不对称短路或三相负荷不对称时发电机定子绕组中出现的负序电流；
煤矿井下继电保护整定计算(试行)
郑州煤炭工业（集团）有限责任公司(函) 郑煤机电便字【2016】14号 关于下发井下供电系统继电保护整定 方案(试行)的通知 集团公司各直管矿井及区域公司： 为加强井下供电系统安全的管理，提高矿井供电的可靠性，必须认真做好供电系统继电保护整定工作。结合郑煤集团公司所属矿井的实际情况，按照电力行业的有关标准和要求，特制定《井下供电系统继电保护整定方案》（试行），请各单位根据井下供电系统继电保护整定方案，结合本单位的实际情况，认真进行供电系统继电保护整定计算，并按照计算结果整定。在实际执行中不断完善，有意见和建议的，及时与集团公司机电运输部联系。 机电运输部 二〇一六年二月二十九日井下供电系统继电保护 整定方案（试行） 郑煤集团公司
前言 为提高煤矿井下供电继电保护运行水平，确保井下供电可靠性,指导供电管理人员对高低压保护整定工作，集团公司组织编写了《井下供电系统继电保护整定方案》（试行）。 《井下供电系统继电保护整定方案》共分为六章，第一章高低压短路电流计算，第二章井下高压开关具有的保护种类，第三章矿井高压开关短路、过载保护整定原则及方法，第四章井下供电高压电网漏电保护整定计算，第五章低压供电系统继电保护整定方案，第六章127伏供电系统整定计算方案。 由于煤矿继电保护技术水平不断提高，技术装备不断涌现，加之编写人员水平有限，编写内容难免有不当之处，敬请各单位在今后的实际工作中要针对新情况新问题不断总结和完善，对继电保护的整定计算方案提出改进意见和建议。 二〇一六年二月二十九日 目录 第一章高低压短路电流计算 .......... 错误!未定义书签。 第一节整定计算的准备工作 .. 错误!未定义书签。 第二节短路计算假设与步骤 .. 错误!未定义书签。 第三节各元件电抗计算 .......... 错误!未定义书签。 第四节短路电流的计算 .......... 错误!未定义书签。
煤矿井下供电基本计算
煤矿井下供电基本计算 第一节概述 随着煤炭工业的现代化，采掘工作面机械化程度越来越高，机电设备单机容量有了大幅的提高。以采煤机为例,7０年代初期的100kw左右，增加到现在的３000kw。由于机械化程度的提高,加快了工作面的推进速度，这就要求工作面走向长度加长，从而使供电距离增大,给供电带来了新的问题，因为在一定的工作电压下，输送功率越大,电网的电压损失也越大,电动机端电压越低，这将影响用电设备的正常工作。解决的办法就是增大电缆截面，但有一定的限度,因为电缆截面过大，不便移动和敷设，而且也不经济,现在采用移动变电站使高压深入到工作面顺槽来缩短低压供电距离，可使电压质量得到较大的提高,这也是提高电压质量相当有效的措施。目前我国综采工作面用电设备的电压等级都是1１40v,大型矿井综采设备采用3３00v供电。矿井高压供电也有所提高,徐州矿务局各矿和西川煤矿都是6kｖ供电。青岗坪、刘园子和柳巷煤矿都是１0kv供电。提高电压等级和采用移动变电站供电不仅保证了电压质量，还降低了电网输电损耗。 采区供电是否安全可靠、技术是否经济合理，将直接关系到职工人身安全、矿井和设备的安全、也关系到生产成本和经济利润。所以，必须经过计算来选择电气设备和电缆，较准确的计算出短路电流、合理整定过流保护和校验漏电保护装置，是确保矿井安全供电,电气设备安全运行的根本保证。 正确掌握井下供电计算的基本方法，合理的选择电气设备和电缆,编写采区供电系统计算说明书是我们机电技术人员和机电管理人员的日常工作。 一、采区供电系统的拟定的原则 1、采区高压供电系统的拟定原则 1）双电源进线的采区变电所应设置电源进线开关，当一路供电,一路备用时，可不设联络开关，母线可不分段。当两路电源同时供电时,应设联络开关,母线分列运行。 ２)供综采工作面的采区变电所,一般应采用两回电源线路供电。 3)单回路供电的采区变电所，当变压器不超过两台且无高压出线时，可不设电源 进线开关；当变压器超过两台或有高压出线时,应设进线开关。 4）采区变电所的高压馈出线,宜用专用的高压开关。 5)由井下主变电所单回路向采区变电所供电的电缆线路，串接的采区变电所不得 超过三个。 2、采区低压供电系统的拟定原则 １)在保证供电安全可靠的前提下,力求使用的设备最省。 2)当采区变电所动力变压器超过一台时，应合理分配变压器负荷，原则上一台变 压器负担一个工作面的用电设备。 ３）一台启动器只控制一台设备,变压器最好不并联运行。 4）采区变电所向各配电点或配电点到各用电设备宜采用幅射式供电，上山及下顺槽运输宜采用干线式供电。 5）配电点的启动开关在三台以下可不设馈电开关。 6)供电系统应尽量避免回头供电。 二、采区供电设计的主要工作
矿井供电系统及供电安全
编号：SM-ZD-43447 矿井供电系统及供电安全Organize enterprise safety management planning, guidance, inspection and decision-making, ensure the safety status, and unify the overall plan objectives 编制：____________________ 审核：____________________ 时间：____________________ 本文档下载后可任意修改
矿井供电系统及供电安全 简介：该安全管理资料适用于安全管理工作中组织实施企业安全管理规划、指导、检查和决策等事项，保证生产中的人、物、环境因素处于最佳安全状态，从而使整体计划目标统一，行动协调，过程有条不紊。文档可直接下载或修改，使用时请详细阅读内容。 第一节矿井供电系统 本章节主要讨论煤矿企业对供电的要求及用户的分类矿井供电系统矿井设备布置、硐室要求采区工作面配电点的设备布置及配电系统;供电系统的拟定原则对供电的要求： 1. 供电可靠就是要求供电不间断。 2. 供电安全必须严格遵照规程的规定进行供电作业确保安全。 3. 保证充足的供电量; 4. 技术经济合理 煤矿电力用户分为以下三类 1. 一类用户一级负荷凡因突然中断供电会发生人身伤亡事故或损坏重要设备且难以修复或给国家经济带来很大损失者属于这一类。这一类用户有矿井主通风机、主要提升设备、主排水设备。
2. 二类用户二级负荷凡因突然停电造成大量减产者属于这一类。例如造成企业运输停顿、经济发生较大损失者。 3. 三类用户三级负荷凡因突然停电对生产没有直接影响者属于这一类。例如机修厂及生活福利设施等。 电压等级井下各级配电电压和各种电气设备的额定电压等级 一、高压不超过10000V 二、低压不超过1140V 三、照明、信号、电话和手持式电气设备的供电电压不超过127V 四、远距离控制线路的额定电压不超过36V。采区电气设备使用3300V供电时必须制定专门的安全措施。 1．矿井供电系统 1) 深井供电系统特点是高压电能用电缆送到井下直到采区变电所一般在井底车场设置井下中央变电所在采区设置采区变电所。由矿井地面变电所利用沿着井筒敷设的铠装电缆把6KV的高压电能送至井下中央变电所
矿井供电系统继电保护配置及整定计算规范
矿井供电系统继电保护配置 与整定计算规范 1范围 本标准规定了矿井供电系统的线路、变压器、电动机的继电保护配置及定值整定计算的原则、方法和具体要求。 本标准适用于矿井供电系统的线路、变压器、电动机的继电保护运行整定。 本标准以微机型继电保护装置为主要对象，对于非微机型装置可参照执行。 2规范性引用文件及参考文献 2.1 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。 《煤矿安全规程》国家安全生产监督管理总局国家煤矿安全监察局2011年版 《矿山电力设计规范》GB50070-2009 中华人民共和国住房和城乡建设部中华人民共和国国家质量监督检疫总局 《煤矿井下供配电设计规范》GB50417-2007 中华人民共和国建设部《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》原煤炭部煤生字[1998]第237号 《继电保护及安全自动装置技术规程》GB/T 14285—2006 中华人民共和国国家标准化委员会 《3-110kv电网继电保护装置运行整定规程》DL/T 584—2007 中华人民共和国国家发展和改革委员会 2.2参考文献 《煤矿电工手册》第二分册：矿井供电（上）（下）1999年2月第1版 3.术语与定义 3.1 进线开关：指变电所进线开关。 3.2 出线开关：指变电所馈出干线开关。 3.3 负荷开关：指直接控制电动机、变压器的高压开关。 3.4 母联开关：指变电所高压母线分段开关。 3.5 配合 电力系统中的保护互相之间应进行配合。根据配合的实际情况，通常可将之分为完全配合、不完全配合、完全不配合三类。 完全配合：指需要配合的两保护在保护范围和动作时间上均能配合，即满足
煤矿供电设计规范
煤矿供电设计规范 Jenny was compiled in January 2021
一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据，也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容，把工作面的每一种负荷进行统计。 表1-1 工作面负荷统计表格式 平均功率因数计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P + + ++ + + = ... cos ... cos cos cos 2 12 2 1 1 ?? ? ? 加权平均效率计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P + + ++ + + = ...... 2 12 2 1 1η η η η
注：负荷统计表的设计参考北京博超公司的负荷统计表的设计 2、负荷计算 1）变压器需用容量b S 计算值为： pj e x b P K S ?cos ∑= ()KVA 2）单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 714 .0286.0 3）自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 6 .04.0 max P ——最大一台电动机功率，kw 。
井下其它用电设备需用系数及平均功率因数表
二、高压电缆选择计算和校验 1、按长时负荷电流选择电缆截面 长时负荷电流计算方法：pj pj e x e g U k P I η?cos 3103 ??= ∑ ∑e P ——高压电缆所带的设备额定功率之和kw ；（见变压器负荷统计中 的结果） x k ——需用系数；计算和选取方法同前。（见变压器负荷统计中的结 果） e U ——高压电缆额定电压(V) V 10000、V 6000； pj ?cos ——加权平均功率因数； （见变压器负荷统计中的结果） pj η——加权平均效率。、电缆截面的选择 选择要求是： g y I KI ≥
发电机保护整定计算技术规范
发电机保护整定计算技术规范
定子绕组内部故障主保护 一、纵差保护 1 固定斜率的比率制动式纵差保护 1）、比率差动起动电流I op.0：I op.0= K rel K er I gn ／n a 或 I op.0= K rel I unb.0 一般取I op.0＝(0.1～0.3) I gn ／n a ，推荐取I op.0＝0.2 I gn ／n a 。 2）、制动特性的拐点电流I res.0 拐点电流宜取I res.0＝(0.8～1.0)I gn ／n a ，一般取I res.0＝0.8I gn ／n a 。 3）、比率制动特性的斜率S ： 0 .r max .r 0.op max .op I I I I S es es --= ① 计算最大不平衡电流I unb.max ： I unb.max ＝K ap K cc K er I k.max ／ n a 式中：K a p ——非周期分量系数，取 1.5～2.0； K cc — —互感器同型系数，取0.5； K er ——互感器比误差系数，取0.1； I k.max ——最大外 部三相短路电流周期分量。 ② 差动保护的最大动作电流I op.max 按躲最大外部短路时产生的最大暂态不平衡电流计 算： I op.max ＝K rel I unb.max 式中：K rel ——可靠系数，取1.3～1.5。 ③ 比率制动特性的斜率S
一般I res.max ＝I k.max ／n a ，则 0 .r a max .k 0.op unb.max rel 0 .r max .r 0.op max .op I n /I I I K I I I I S es es es --= --≥ 2、变斜率的比率制动式纵差保护 1）、比率差动起动电流I op.0：同4.1.1.1“比率差动起动电流”的 整定。 2）、制动特性的拐点电流I res.1： 对于发电机保护，装置固定取 I res.1＝4I gn ／n a 。 对于发电机变压器组保护，装置固定取 I res.1＝6I gn ／n a 。 3） 、比率制动特性的起始斜率S 1 S 1＝K rel K cc K er 式中：K rel ——可靠系数，取1.5；K cc ——互感器的同型系数，取0.5； K er ——互感器比误差系数，取0.1； 一般取S 1＝0.1 4） 、比率制动特性的最大斜率S 2： ① 计算最大不平衡电流I unb.max ： I unb.max ＝K ap K cc K er I k.max ／n a 式中：K a p ——非周期分量系数，取 1.5～2.0； K cc ——互 感器同型系数，取0.5； K er ——互感器比误差系数，取0.1； I k.max ——最大外部三 相短路电流周期分量， 若I k.max 小于I res.1（最大斜率时的拐点电流）时，取 I k.max =I res.1 。 ② 比率制动特性的斜率S ： a gn a max .k a gn 10.op max .u 2n /I 2n /I n /I 2I I S ---≥ S nb
煤矿高低压整定计算
小回沟项目部井下变电所供电系统 整定计算书 中煤第十工程处小回沟项目部 2016年1月1日
小回沟项目部 供电系统保护整定计算会签会签意见： 机电经理： 技术经理： 机电部长： 机电队长： 计算： 审核： 日期：
小回沟项目部井下变电所电力负荷统计表
整定值统计表（变电所高压部分）
第一部分 井下变电所高压供电 计算公式及参数： 通过开关负荷电流计算公式：?cos 3???= ∑∑N e X E U P K I 过载保护动作电流计算公式：∑?=E rel aoc I K I （A ）； 过流保护动作电流计算公式：Ie=Iqe+Kx ∑Ie 速断保护动作电流计算公式：∑+?=) (E q rel aq I I K I （A ）； Ie —过流保护装置的电流整定值； Iqe —容量最大的电动机的额定起动电流； ∑Ie —其余电动机的额定电流之和； rel K ：可靠系数； X K ：需用系数； ?cos ：功率因数； b K ：变压器的变压比； N U ：开关额定电压；
∑e P ：负荷总功率； q I ：最大电机起动电流； 一、10KV 一回路进线高开（001） 负荷总功率∑e P ：2710.5KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流： ?cos 3??? ? ?=? =∑∑N e x s rel E rel aoc U P K K K I K I = A I aoc 5.2058.0*10*732.15 .2710*1* 1*05.1==A ； 过载保护动作电流实际整定值：210A ； 动作时间：4S （2）过流保护动作电流Ie ： Ie=75+[（2710.5-260）/(1.732*10)]=216 整定值：360A ，动作时间1.3S （3）速断保护动作电流： 最大电机总功率e P ：260KW ；最大电机起动电流q I ：75A ； 速断保护电流整定计算： ?? ?? ??????-??+?= + ?=∑∑?cos 3)()(N e e x s q rel E q rel aq U P P K K I K I I K I = ??? ?????-??+?=8.010732.1)2605.2710(11752.1aq I = 298.7A; 速断保护电流实际整定值：640A ； 动作时间：0S 灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100米，换算后供电距离583米，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。
矿井供电计算方法(实用荟萃)
一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据，也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容，把工作面的每一种负荷进行统计。 设备名称 电动机台数 电动机型号 额定功率)(kw 额定电压)(V 额定电流)(A 额定功率因数 e ?cos 起动功率因数 q ? cos 额定效率e η 启动电流倍数 功 率)(∑kW P e 加权平均功率 因数pj ?cos 平均功率因数计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++=...cos ...cos cos cos 212211 加权平均效率计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++=...η...ηηη212211 2、负荷计算 1）需用变压器容量b S 计算值为：
pj e x b P K S cos ∑= () KVA 2）单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面，按下式计算需用系数： ∑ max 714.0286.0e x P P K += 3）自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 6.04.0 max P ——最大一台电动机功率，kw 。 ①适用一般机组工作面 K x = 0.286 + 0.714×P max ∑P e [煤矿供电手册(矿井供电下10-3-2)] ②适用机械化采煤工作面 K x = 0.4 + 0.6×P max ∑P e [煤矿供电手册(矿井供电下10-3-3)] ③cos φpj = ∑(P i ×cos φei )∑P i [煤矿综采连实用电工技术(3-3-3)] ④K b = K x ×∑P e cos φpj [煤矿供电手册(矿井供电下10-3-1)]
煤矿整定值计算使用说明
目录 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 一、K1 点选择在高压开关进线端 (2) 二、K2 点选择在500kVA 变压器出线端 (2) 三、K3 点选择在100kVA 变压器出线端 (3) 四、K4 （9111 采面配电点） (3) 五、K5 点选择在绞车房 (3) 六、K6点选择在9112 —2回风巷掘进工作面配电点 (4) 七、K7 点选择在+968m 三连运输巷掘进工作面配电点 (4) 八、K8 点选择在+971m 三连回风巷掘进工作面配电点 (5) 九、K9 点选择在9112—2回风巷掘进工作面备用局扇配电点 (5) 十、K10点选择在水泵房配电点 (5) 十一、三专线路计算 (6) 井下开关过流整定计算 (7) 一、9111 配电点 (7) 二、9112— 2 配电点整定计算 (9) 三、+968m 三连运输巷配电点整定计算 (10) 四、+971m 三连回风巷配电点整定计算 (10) 五、绞车房整定计算 (11) 六、水泵房整定计算 (12) 七、局扇供电线路整定计算 (12) 八、井下主变电所馈电开关电流整定计算 (14) 九、三专供电线路整定计算 (18) 十、高压开关整定计算 (19) 地面变电所整定值计算 (20) 一、编制依据 (20) 二、最大运行方式短路电流计算 (22) 三、地面高压保护装置整定计算 (25) 管理制度 (30)
井下供电系统两相短路电流计算 供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风 巷掘进工作面配电点、9112- 2回风巷掘进工作面配电点、9111工作 面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件：电压：10kV,电缆截面：35mm 电缆长度L : 1100m 变 压器容量：600kVA 开关额定短路容量：25kA 。 K1点选择在高压开关进线端 1:电源系统电抗 U 2 2 X sy = 乩= 10/433=0.23094 Q S S (式中系统短路容量 Ss=1.732 X 25X 10000=433MV ) 2:高压电缆阻抗：35mrr 高压电缆查表得 Ro=0.616Q /km , Xo=0.084 Q /km ,可计算出：Xw=XoL=0.084X 1.仁0.0924 Q Rw 1 =RoL=0.616X 1.1=0.6776 Q 3:短路回路总阻抗 Z=、Rw 12 (X SY X W1)2 =、0.67762 (0.23094 0.0924)2 =0.7508 Q 4： K 点两相短路电流 K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W 1 =(Xsy+Xw /) X (￡)2二(0.23094+0.0924 ) X (_^)2 = 0.0015 Q U 10000 R W 1=F W1X ( E)2=0.6776 X (_69L )2= 0.0032 Q U 1 10000 变压器后的总阻抗：RT=0.0078Q ,XT=0.0433 Q ,500kVA Z= ,(RwT RT)2 (X W 「X T )2 =0.046 Q K2点两相短路电流： =10000 2 0.7508 =6660A 3= 2 3 2 I =7691A
煤矿井下电气整定计算说明
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明 第一部分过载整定 一、过流整定细则说明： 1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。 公式：l z=K le 式中：I z——过载保护电流整定值，A; "le ——保护干线中所有电机额定电流之和，A; K ――需用系数，取0.5~1。 2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定， 取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。 公式：I z=|Qe+K le 式中：I z——短路保护电流整定值，A； IQe ――最大负载电机起动电流，A; x le ——其余电机额定电流之和，A; K ――需用系数，取0.5~1。 3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过l z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的l z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最 远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。 公式： 式中：Id⑵--- 被保护干线最远端两相短路电流，A; I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5 ――可靠系数。 5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于 1.2。 公式： 式中：Id⑵--- 被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——电磁起动器短路电流整定值，A； 1.2——可靠系数。 6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。 7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压 变比，取其近似值（10K\^690V,变比取14.5 ; 10KV^ 1200V,变比取 8.3 ）。 &本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。 9、高压起动器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根
发电机变压器继电保护整定计算
发电机变压器继电保护整定计算 第一章一般规定 保护定值的整定计算是配置和设计电力系统继电保护装置的一项主要内容，定值的整定计算正确与否决定了保护装置动作是否具有选择性和灵敏性。中华人民共和国电力行业标准DL/T684-1999《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》已经出版发行，它对发电机和变压器继电保护的定值整定工作必将起到规范化的作用。 发电机变压器继电保护整定计算的主要任务是：在工程设计阶段保护装置选型时，通过整定计算，确定保护装置的技术规范；对现场实际应用的保护装置，通过整定计算，确定其运行参数(给出定值)。从而使继电保护装置正确地发挥作用，保障电气设备的安全，维持电力系统的稳定运行。 为简化计算工作，可按下列假设条件计算短路电流： a.可不计发电机、调相机、变压器、架空线路、电缆线路等阻抗参数中的电阻分量；在很多情况下，可假设旋转电机的负序阻抗与正序阻抗相等。 b.发电机及调相机的正序阻抗，可采用次暂态电抗X″d的饱和值。 c.各发电机的等值电动势(标么值)可假设为1且相位一致。仅在对失磁、失步、非全相等保护装置进行计算分析时，才考虑电动势之间的相角差问题。 d.只计算短路暂态电流中的周期分量，但在纵联差动保护装置(以下简称纵差保护)的整定计算中以非周期分量系数K ap考虑非周期分量的影响。 e.发电机电压应采用额定电压值，系统侧电压可采用额定电压值或平均额定电压值，不考虑变压器电压分接头实际位置的变动。 f.不计故障点的相间和对地过渡电阻。
第二章 发电机保护的整定计算 发电机内部短路包括定子绕组不同相之间的相间短路、同相不同分支之间和同相同分支之间的匝间短路，定子绕组的分支开焊故障，以及各种接地故障。 1 差动保护 纵差保护是比较被保护设备各个引出端电气量（例如电流）大小和相位的一种保护，见图1。发电机纵差保护的保护范围，除发电机定子绕组外还应包括发电机出口至断路器的连接线。不同容量的发电机选用的差动保护装置不同，其整定计算方法也不尽相同。 图1 纵联差动保护原理图 1.1 电磁式BCH-2型纵差保护 1.1.1 动作电流的整定计算 发电机纵差保护的动作电流，按下面两个条件计算，并取其中较大者为整定值I dz.z 。 a. 躲过外部短路时的最大不平衡电流 发电机外部短路时，差动保护的最大不平衡电流由式(2-1)进行估算 a )3(max k er cc ap unb.max /n I K K K I = (2-1) 式中：K ap ——非周期分量系数，取1.5～2.0；K cc ——互感器同型系数，取0.5；K er ——互感器 比误差系数，取0.1；I k.max (3) ——最大外部三相短路电流周期分量。（0.375左右） unb.max k dz I K I = 式中：K k ——可靠系数，取1.2～1.3。 b. 为避免保护在TA （即CT ）二次回路断线时误动，保护动作电流应大于发电机的最大负荷电流 e.f k dz I K I = 式中：K k ——可靠系数，取1.3，I e.f ——发电机的额定电流。 取二者之中较大值作为动作电流。 差动继电器的动作电流为 a dz jx j dz n I K I = . 式中：K jx ——接线系数；n a ——TA 变比。 1.1.2 差动线圈匝数W cd 的计算
煤矿高低压开关整定计算(样本)教学提纲
嵩基集团嵩基煤业有限责任公司高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电科长： 机电矿长：
一、地面变电所 (3) 1、系统概况 (3) 2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验 (14)
一、地面变电所 1、系统概况 1)、供电系统简介 嵩基煤业矿井供电系统来自徐庄变电站8板庄矿线10Kv 线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米，另一回路来自徐庄35变电站11板庄西线，线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米。地面设主变三台，两台S9-500/10/0.4，一台为S9-200/10/6，井下有变压器五台，四台KBSG-315/10/0.66,一台KBSG-100/10/0.69风机专用。嵩基地面变电所有高压GG1A-F 型开关柜10台，地面变电所和井下配电所采用双回路供电分列运行供电方式。 2)、嵩基煤业供电资料 （1）、经经电业局提供徐庄变电站10KV侧标么值为： 最大运行运行方式下：0.924 最小运行方式下：1.43 （2）、线路参数 徐庄变电站到嵩基变电所线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米电抗、阻抗查表得；10KV架空线电阻、电抗：Xg=0.08×4.8=0.36Ω Rg=0.3×4.8=1.44Ω 10KV铠装电缆电阻、电抗：Xg=0.08×0.2=0.016Ω Rg=0.506×0.2=0.1012Ω