工频接地电阻与冲击接地电阻

工频接地电阻

定义：工频电流流过接地装置时，接地装置与远方大地之间的电阻。其数值假定等于接地装置对地电位最大值与通过接地装置流入地电流最大值的比值。

工频接地电阻测量范围

本标准适用于航站楼（候机楼）、航管指挥塔、飞机维修库、计算机房、储油罐等接地装置的测量，也适用于防雷接地装置、机场通信导航设施及机场其他地面设备接地装置的没量。

引用标准

下列标准包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文，本标准出版时，所示版本均为有效。所有的标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。

DL一1992接地装置工频特性参数的测量导则

基本要求

1)被测接地装置上不应存在电力系统包括零序电流（不平衡电流）在内的地中电流，测量前应切断所有相关设备的供电。机场变电站等接地装置存在零序电流又不允许切断供电，则按DL475的规定实施测量。

2)测量应在干燥环境下进行，不应在雨后立即测量。接地装置敷设完毕应测量接地电阻，以后每年按有关规定检查测量。接地电阻的测试值小于规定要求值（允许极限值）是评判接地性能的主要指标。

3)必要时可以采用两种或两种以上电极布置方式或用不同的方法测量，以互相验证，提高测量结果的可信度。

4)接地测量过程应作记录，记录格式见附录A（提示的附录）。

测量方法选择

1)单接地体或处在空旷场地，其最大对角线长度在15m以内的接地装置可以按照地阻仪说明书介绍的方法进行测量。

2)测量处在密集地物中的接地装置或占地面积较大，其最大对角线长度在15m以上的接地装置，应远距离布置电极，实施长线测试，除地阻仪外，另需准备足够长度的连接导线、收放线架或绕线辘轳。

3)按1)、2)的规定测量时如果地阻仪批示值小于2Ω或接地装置最大对角线长度超过100m，应改用电流电压表法测量。

地阻仪的使用

在使用地阻仪时除说明书的要求外，还应符合下列要求。

1)使用地阻仪前应查看在外壳上粘贴的检定合格证，超过有效期限或没有计量色标的地阻仪不应使用。

2)将指针式地阻仪水平放置，调整指针的机械零位，再用裸导线将地阻仪四个端子（接线柱）短路，将“倍率开关”置最小倍率，逐渐加快发电机摇柄转速达到整定值，指针零位偏移应在半格以内。

3)因接地装置引流点的锈蚀不易除尽，测试值易偏大。为克服这一接触电阻和连接导线阻抗的影响，应选用四端子地阻仪，并将两个E端了或C2、P2端子的联结片打开，分别用等长等阻抗的导线连接到接地装置上，如图1，图2所示。

4)数字式地阻仪应符合5.1和5.3的规定，采用E（连接待测接地装置）、ES（连接待测接地装置）、S（连接电压极）、H（连接电流极）端子符号的地阻仪也应符合5.1和5.3的规定。

5)钳式地阻仪主要用于检查仅在地面以上相连的多电极接地网络，通过环路电阴查明各电极的接地情况，但不能替代整个网络的工频接地电阻测量，见图3。

电流电压表法

1)电流电压表法的接线如图4所示，电电极布置方式按7.5选择。在符合3.1规定的前提下，通过接地装置的测试电流不应小于2A。测试电源可用不接地的燃油发电机，也可以引220V～380V工频市电，其对地电位可由额定容量不小于630VA、1：1隔离变压器消除。如受高频干扰，电压表指示不稳定，可并联0.1μF的电容或增设高频滤波回路。

2)电流极连接导线应导电性强、绝缘良好、柔软抗拉。导线电阻不应大于10Ω/km，绝缘电阻不应小于2MΩ。

3)所用的指针式交流电流表、高输入阻抗电压表准确度要求不低于±1％，全部仪表应经计量部门检定。

4)测试过程中应注意人身安全，以防触电，必须严格遵守事先规定好的联络信号。为减少跨步电压，测试人员接通导线后应距电极5m外，进入农作物生长地区应穿绝缘胶鞋。

电极布置

1)电流极应与土壤接触良好，以减小其自身的接地电阻，实施电流电压表法时其接地电阻应小于100Ω。在低土壤电阻率地区，电流极可用地阻仪的探棒，必要时可注水使其湿润，也可按7.3制作。在高土壤电阻率地区可用数根长2m、直径50mm～76mm的金属管、棒相互间隔2m～5m打入地中再连接起来。或用深入到地下水的金属探棒，也可由自然接地体替代，如相邻的设备地网、铁塔接地、水井、地质钻孔等。

2)当接地装置最大对角线较长，入地电流散流所涉及的范围较大时，除浅表土壤外还应考虑深层土壤的作用，电流极与接地装置中心的距离应取接地装置最大对角线长度D的4～5倍，如有困难，当接地装置周围的土壤电阻率较均匀时，可以取2D值；当接地装置周围的土壤电阻率不均匀时，可以取3D值。

若将防雷接地、工作接地、保护接地连接成一个等电位体，即三地联合成一地，应按联合接地装置的最大对角线长度布置电极。

3)电压极可用地阻仪的探棒，也可采用直径12mm～16mm、长约0.8m的尖头钢杆，一端弯成操作把手并装有接线端子，杆身表面应无锈蚀。电压极布置的方式较多，但不应将电压极打在覆盖被测接地装置的土壤中。

4)测试引流点（测试电源在接地装置上的接入位置）可以设在接地装置的中心也可以设在接地装置的边缘，被视测试现场的条件选择，在测量原理中，电极设置的距离和两电极位置所呈现的夹角者是从接地装置的中心计算，如从接地装置的边缘计算，电极布置方式应做相应改变或对测试值进行修正，见1)、2)，只有当电极距离接地装置中心5D以上时，不同引流点的测试值变化才可忽略，见图10、图11、

5)电极布置的方式

6) 0.618补偿法

从接地装置中心引入测试电流，电压极与电流极布置方向相同，电压极与接地装置中心的距离等于电流极与接地装置中心距离的0.618倍，

防雷接地装置的工频接地电阻

防雷接地装置的工频接地电阻，通常应根据落雷时的反击条件来确定。当与其他接地共用一个接地装置时，接地电阻应取其中所要求的最小值。各种防雷接地装置的工频接地电阻值规定如下：（1）变电所室外单独装设的避雷针，其工频接地电阻一般不大于10欧。在高土壤电阻率地区，若能满足不反击的条件，该值可适当增大，或者将防雷接地与主接地网连接。

（2）变电所构架上装设的避雷针，其工频接地电阻不宜超过10欧。满足这一要求有困难时，该接地装置可与主接地网连接。

（3）电力线路架空避雷线的工频接地电阻，可为10～30欧，随土壤电阻率而定。

（4）单独装设的防雷装置，其工频接地电阻不大于10欧。

（5）烟囱、水塔等的避雷针，其工频接地电阻不大于30欧。

（6）架空引入线瓷瓶铁脚的工频接地电阻不大于20欧。

对于上述（1）、（2）两项，当将防雷接地与主接地网连接时，其地下连接点至35千伏及以下设备与主接地网地下连接点的距离，沿接地体的长度不得小于15米。

接地电阻介绍

就是电流由接地装置流入大地再经大地流向另一接地体或向远处扩散所遇到的电阻，它包括接地线和接地体本身的电阻、接地体与大地的电阻之间的接触电阻以及两接地体之间大地的电阻或接地体到无限大远处的大地电阻。

接地电阻的定义

工频电流从接地体向周围大地散流时，土壤呈现的电阻值叫接地电阻R。接地电阻的数值等于接地体的电位U。于通过接地体流入大地中电流Id的比值。用公式表示为：

Uo

Ro=———

Id

当冲击电流或雷电流通过接地体向大地散流时，不再用工频接地电阻而是用冲击接地电阻来量度冲击接地的作用。

冲击接地电阻RCH等于接地体对地冲击电压的幅值与冲击电流幅值之比。

冲击接地电阻RCH与工频接地电阻Ro的关系是：

RCH=aRo

式中a为冲击系数

a的大小与大地电阻率有关，它们的关系是：

当大地电阻率r￡100W·m时a?1

r￡500W·m时a?0.667

r￡1000W·m时a?0.5

r>1000W·m时a?0.333

接地电阻使用范围

通信局、站接地系统多采用联合接地方式，该接地系统主要有接地体、接地汇集线、接地连接线等几部分组成。接地系统的接地电阻每年应定期测量，始终保持接地电阻符合指标要求。

数字接地电阻测量仪

基本介绍

1、仪表工作原理

BY2571数字接地电阻测量仪摒弃传统的人工手摇发电工作方式，采用先进的中大规模集成电路，应用DC/AC变换技术将三端钮、四端钮测量方式合并为一种机型的新型接地电阻测量仪。

工作原理为由机内DC/AC变换器将直流变为交流的低频恒流，经过辅助接地极C和被测物E组成回路，被测物上产生交流压降，经辅助接地极P送入交流放大器放大，再经过检波送入表头显示。借助倍率开关，可得到三个不同的量限：0~2Ω，0~20Ω，0~200Ω。

2、仪表使用范围

本表适用于电力、邮电、铁路、通信、矿山等部门测量各种装置的接地电阻以及测量低电阻的导体电阻值；本表还可测量土壤电阻率及地电压。

3、仪表特点

·结构上采用高强度铝合金作为机壳，电路上为防止工频、射频干扰采用锁相环同步跟踪检波方式并配以开关电容滤波器使仪表有较好的抗干扰能力。

·采用DC/AC变换技术将直流变为交流的低频恒定电流以便于测量。

·允许辅助接地电阻在0~2KΩ（RC），0~40KΩ（RP）之间变化，不致于影响测量结果。

·本仪表不需人工调节平衡，3(1/2)位LCD显示，除测地电阻外，还可测低电阻导体电阻、土壤电阻率以及交流地电压。

·如若测试回路不通表头显示“1”代表溢出，符合常规测量习惯。

技术指标

1、使用条件

环境温度：0℃~+45℃

相对湿度：≤85%RH

2、测量范围及恒流值（有效值）

电阻：0~2Ω（10mA），2~20Ω(10mA)，20~200Ω(1mA)

电压：AC0~20V

3、测量精度及分辨率

精度：0~0.2Ω≤±3%±1d

0.2Ω~200Ω≤±1.5%±1d

1~20V≤±3%±1d

分辨率：0.001Ω、0.01Ω、0.1Ω、0.01V

4、辅助接地电阻及地电压引起的测量误差

·允许辅助接地电阻RC（C1与C2之间）<1.8KΩ；

RP（P1与P2之间）<40KΩ误差≤±5%

·允许地电压≤5V（工频有效值）误差≤±5%

5、电源及功耗

最大功率损耗≤2W

电源：6.8V~9V（6节5#镉镍可充电电池），外接220V交流电源进行充电。

体积：220mm×200mm×105mm

重量：≤1.4kg

冲击接地电阻

接地电阻是指在工频或直流电流流过时的电阻，通常叫做工频（或直流）接地电阻；而对于防雷接地雷电冲击电流流过时的电阻，叫做冲击接地电阻。冲击电流流过接地装置时，假定接地装置对地电位峰值与通过接地体流入地中电流的峰值(冲击电流峰值)的比值。

从物理过程来看，防雷接地与工频接地有两点区别，一是雷电流的幅值大，二是雷电流的等值频率高。

雷电流的幅值大，会使地中电流密度增大，因而提高地中电场强度，在接地体表面附近尤为显著。地电场强度超过土壤击穿场强时会发生局部火花放电，使土壤电导增大。试验表明，当土壤电阻率为500Ω·m，预放电时间为3—5μs时，土壤的击穿场强为6—12kV/cm。因此，同一接地装置在幅值很高的雷电冲击电流作用下，其接地电阻要小于工频电流下的数值。这一过程称为火花效应。

雷电流的等值频率很高，会使接地体本身呈现很明显的电感作用，阻碍电流向接地体的远端流通。对于长

度较大的接地体这种影响更显著。结果使接地体得不到充分利用，接地电阻值大于工频接地电阻。这一现象称为电感影响。

由于上述原因，同一接地装置具有不同的冲击接地电阻值和工频接地电阻值，两者之间的比称为冲击系数α；α＝R～/Ri

其中R～为工频接地电阻；Ri为冲击接地电阻，是指接地体上的冲击电压幅值与冲击电流幅值之比，实际上应是接地阻抗，但习惯上仍称为冲击接地电阻。

冲击系数α与接地体的几何尺寸、雷电流的幅值和波形以及土壤电阻率等因素有关，多数靠实验确定。一般情况下由于火花效应大于电感影响，故α＜1；但对于电感影响明显的情况，则可能α≥1，冲击接地电阻值一般要求小于10Ω。

冲击电流或雷电流通过接地体流向大地时，接地体呈现的电阻叫冲击接地电阻。冲击接地电阻与工频接地电阻不同，其主要原因是冲击电流的幅值可能很大，会引起土壤放电，而且冲击电流的等效频率又比工频高得多。当冲击电流进入接地体时，会引起一系列复杂的过渡过程，每一瞬间接地体呈现的有效电阻值都有可能有所不同，而且接地体上最大电压出现的时刻不一定就是电流最大的时刻。为了使冲击接地电阻Rch 有一明确的定义，通常令由于Um和Im出现的时刻可能不同，所以Rch并无实际上的物理意义(因电感作用，冲击电压幅值Um一般出现在电流幅值Im之前)，但是这一定义在工程上使用很方便，因为我们感兴趣的是在一定的Im下接地体上的最大电压Um是多少，而这在Rch已知的条件下马上可以算出来。

在某些情况下，为了数字处理，有时也把在雷电流波头时刻(t=2.6us)接地体呈现的电阻作为冲击接地电阻，而对于某一特定‘值的冲击接地电阻将加以说明。

对于单一的集中接地体，由于尺寸不大(相对于冲击波的波头长度来说)，谈不上有什么显著的波过程，即在讨论其冲击接地电阻时，不需要考虑它的电感与电容，可以认为其冲击接地电阻与冲击波的频率无关。此时使得冲击接地电阻与工频接地电阻不同的主要因素是：强大的冲击电流流入土壤后会形成很强的电场，便土壤发生强烈的局部放电现象。一般土壤由于是不均匀媒质，所以其耐压强度只有8．5kv／cm左右，在p=100Ω·m时使土壤放电的电流密度为

如果接地极长3m，直径4cm，则其表面面积为300nx4=3770(cm^2)，所以在I≈0．85x 3770≈3200(A)=3．2(kA)时，其周围土壤即已发生放电现象。实际上由于电流场不均匀，在更小的雷电流下已能发生土中的放电现象。实验表明：当单根水平接地体的电位为1000kV时，火花放电区域的直径可达70cm。实际常遇到雷电流总在10kA或数十千安以上，这时在土中形成的强烈放电可使土壤的等值电阻率pd大为减小，也可以认为pd不变但接地体的等值直径已大为增加，所以此时接地体的冲击接地电阻将比工频接地电阻小。以上所述，显然适用于尺寸不大的复合集中接地体的情况(例如由3—5根2．5m长的垂直接地极或由3～5根10m 长的水平接地极所组成的复合接地装置)。

冲击系数——冲击接地电阻Rch与工频接地电阻只。的比值，称为接地体的冲击系数a，对集中接地体来说，a一般小于1，但对长度很大的延长接地体来说，由于其电感效应，a也可能大于1。a值一般由实验方法求得，在缺乏准确数据时，集中的人工接地体或自然接地体的冲击系数a可按下式计算在表3-1-表3-4中列出了各种接地体的冲击系数。值，可供设计时采用。

由n根接地体并联形成的复合接地体的冲击接地电阻及Rchn，也可由各个接地体的冲击

冲击电流通过接地体散流的情况比较复杂，归纳起来它具有下列特性：

(1)由于冲击电流相当于高频电流的情形，因此，除接地体的电阻和电导外，接地体的电感和电容均对冲击阻抗发生作用。其作用的大小，决定于接地体的形状、冲击电流的波形幅值以及地的电气参数p和Ero.

(2)当接地体表面的电流密度达到某一数值时，会产生火花放电现象，其结果相当于接地体的直径加大了一些。

工频接地电阻就是工频短路电流流过时呈现的电阻值，

冲击接地电阻是雷电流流过呈现的电阻值，

两个阻值不同，一般冲击接地电阻要小于工频接地电阻，

它有个冲击系数，与土壤电阻率冲击电流大小，以及接地体布置形式有关系，防雷接地的电阻是只冲击接地电阻，一般接地装置都要考虑工频接地电阻允许值和冲击接地电阻允许值。

避雷线分流对杆塔接地电阻测量的影响

避雷线分流对杆塔接地电阻测量的影响 发表时间：2019-07-16T16:24:17.150Z 来源：《基层建设》2019年第12期作者：张全升陈惠敏韩雪 [导读] 摘要：采用电流-电压三极法测量架空线路杆塔的工频接地电阻时,架空避雷线对注入杆塔地网的测量电流具有分流作用,从而影响接地电阻的测量精度。 河南送变电建设有限公司河南郑州 450007 摘要：采用电流-电压三极法测量架空线路杆塔的工频接地电阻时,架空避雷线对注入杆塔地网的测量电流具有分流作用,从而影响接地电阻的测量精度。建立了架空避雷线对注入杆塔地网的测量电流的分流模型,分析了避雷线分流的程度和影响分流效果的因素及其影响规律。 关键词：杆塔;接地电阻;架空避雷线;分流;相角差 1 前言 目前杆塔工频接地电阻的测量方法主要是电流压三极法和钳表法。由于钳表法在原理上具有很大的局限性，杆塔工频接地电阻的测量宜采用电流-电压三极法。 2 杆塔接地电阻阻抗试验 各个接入地电流以及接地网中分散的电流在空间任一点产生的点位总量就是此点的电位，这就是电场叠加原理。接地网中的主接地网、电缆线路以及架空点设置组成了接地网的拓扑结构。电流经过接地网时，其拓扑系统中的架空地线能够对经过的电流形成分流作用，我们通过节点电流的规律可以得出，在接地线路中同一时间、同一节点的电流流入量和电流流出量的值是相等的。 2.1 使用接地电阻测试仪等仪器 这种测试方案不能直接进行测试。因所有杆塔接地装置都是并联在一起，使用这种注入电流的测试方案，会因接地装置的分流，而导致测试结果偏小，造成很大的数据误差，所以使用注入电流的方案测试，需要将杆塔接地装置与避雷线断开，同时设置辅助电极进行测试。 2.2 使用钳形接地电阻表进行测试 这种方案不需要外接设备电源，不需要断开接地导体，不需要设置辅助电极，测试时只需要用钳表卡在接地导体上，即可测试此杆塔的接地电阻。如果忽略分流部分，直接用测量电流进行接地电阻计算，会使得测量电阻值小于真实接地电阻值;而忽略分流电流与测量电流的相角差，通过用分流系数修正接地电阻测量值，来消除分流影响的做法并不准确，同样会造成较大的测量误差。用钳型接地电阻测试仪测量电力线路杆塔接地电阻方法简单，测量结果可信度高，但只能用于有架空地线的高压线路上，测量时待测杆塔只允许存在一条接地引下线，如各塔脚的地网是不连通的，应将其余各脚的接地引下线拆开后用临时线与测量脚的引下线连通(连通点在钳表之下)。通过对测量结果的分析，可以判断出各塔脚的地网是否连通，接地引下线是否存在接触不良的隐患。 本文在分析避雷线分流原理的基础上，建立架空避雷线对注入杆塔地网的测量电流的分流模型；在此基础上通过对模型的仿真分析，指出避雷线分流大小的主要影响因素及其影响规律。此外，对测量计算接地电阻时是否考虑分流作用以及是否考虑分流电流的相位进行对比分析，指出用分流系数修正接地电阻值而忽略分流电流与测量电流之间的相角差的弊端。 避雷线又称架空地线，架设在杆塔顶部，一根或二根，用于防雷，110-500kV线路一般沿全线架设。在测量时应断开避雷线或地下金属管网的连接，这样才能测量出实际的接地网的接地阻抗。运行中的接地网均与输变线的避雷线，地下金属管网相联，这些均影响测量的实测值，会使接地电阻值变小，不能得到接地网的真实接地电阻值。因此国标DL475-92《接地装置工频特性参数的测量导则》;GB/T17949.1-2000《接地系统的土壤电阻率、接地阻抗和地面电位测量导则》规定在测量接地网接地电阻时，应将其联结断开，但在实际工作中往往无法实现。为了能较准确的测量发电厂、变电站接地网接地电阻的实际值，并能与设计值进行比较，做出安全性评估的结论，应排除避雷线对其测量值的影响。 3 测量杆塔工频接地电阻的方法 3.1 钳表法测量杆塔接地电阻 目前110kV及以下输电线路巡检工作通常采用钳表法测量杆塔工频接地电阻。钳表法由于其具有快速测试、操作简单等优点因此被普遍使用，但是使用钳表测量时必须满足所测线路杆塔具有避雷线，且多基杆塔的避雷线直接接地的要求，且该种测量方法在着精度不高特，而且钳口法测量采用电磁感应原理，易受干扰，测量误差比较大，不能满足高精度测量要求。 其中Rx为被测杆塔的接地电阻，R1，R2...Rn分别为通过避雷线连接的各基杆塔的接地电阻；E为接地装置的对地电压，即接地体与大地零电位参考点之间的电位差；I为通过接地装置泄放人大地的电流。 不过接地引下线并不是不能拆除，而是拆除工作比较繁琐，10m一下防松防盗，同时反复拆卸会对杆塔的主材造成有形磨损，容易造成主材生锈等不利影响，同时指出三极法并非是真正意义的“工频杆塔接地电阻测试”，而钳表法受方法影响，地线的感应电压造成测试的误差不准确的特点。 钳表法虽然使用起来简单方便，工作量小，但对于钳形接地电阻测试仪最理想的应用是用在分布式多点接地系统中。架空输电线路在满足以下条件时可以使用钳表法测量工频接地电阻： （1）杆塔所在输电线路具有避雷线，且多基杆塔的避雷线直接接地。 （2）测量所在线路区段中直接接地的避雷线上并联的杆塔数量满足表规定。 3.2 测量杆塔接地电阻的方法 （1）如果在雷雨天气，输电线路受到雷电的袭击导致线路出现跳闸的现象，在测量时必须要按照DL/T621-1997《交流电气装置的基地电阻测试导则》中对杆塔接地电阻测量的要求故障杆塔的电流辅助射线是人工敷设接地线长的4倍，而电压测量的辅助射线长度是人工敷设接地线长度的2.5倍。只有按照这个要求进行测量，才能为技术部门提供准确的数据，使防雷设施能够更有效，从而真正保证输电线路的正常运行。 （2）如果对正常使用的杆塔的接地电阻进行两年或者是五年的周期检测时，可以按照DL/T741《架空送电线路运行规程》中的规定进行，在检测过程中最好是使用法国生产的C?A6411钳型接地电阻检测仪。如果采用这种仪器进行检测可以不用铺设接地辅助射线，在检测过

接地电阻国家标准

建筑物接地电阻的要求 依据GB50057-94（2000版）《建筑物防雷设计规范》第三章、建筑物的防雷措施；第二节、第一类防雷建筑物的防雷措施要求，第3.2.1条：防雷电感应的接地装置应和电气设备接地装置共用，其工频接地电阻不应大于10Ω。第三节、第二类防雷建筑物的防雷措施要求，第3.3.4条：每根引下线的接地电阻不小于10Ω，防直击雷接地装置宜和防雷电感应、电气设备、信息系统等共用接地装置。第3.3.9条：避雷器、电缆金属外皮、钢管和绝缘子铁脚、金具等应连在一起接地，其冲击接地电阻不应大于10Ω。架空和直接埋地的金属管道在进出建筑物处应就近与防雷的接地装置相连；当不相连时，架空管道应接地，其冲击接地电阻不应大于10Ω。本规范第.2.0.3条四、五、六款所规定的建筑物，引人、引出该建筑物的金属管道在进出处应与防雷的接地装置相连；对架空金属管道尚应在距建筑物约25m处接地一次，其冲击接地电阻不应大于10Ω。第四节、第三类防雷建筑物的防雷措施要求，第3.4.2条：每根引下线的冲击接地电阻不宜大于30Ω。第3.4.9条：避雷器、电缆金属外皮和绝缘子铁脚、金具等应连在一起接地，其冲击接地电阻不宜大于30Ω。 电源系统接地电阻的要求 依据JGJ/T16-92《民用建筑电气设计规范》第14章接地与安全：第14.7.5.3条要求，当机房接地与防雷接地系统共用时，接地电阻要求小于1Ω。因此对于监控机房和通讯机房接地均应与建筑物防雷地等共用同一接地装置，接地电阻要求小于1Ω。 依据GB50089-98《民用爆破器材工厂设计安全规范》第12章：电气；第12.6.4条：在电缆与架空线连接处，应装设避雷器。避雷器、电缆金属外皮、钢管和绝缘子铁脚、金具等应连在一起接地，其冲击接地电阻不宜大于10Ω。第12.7.2条：输送危险物质的各种室外架空管，应每隔20～25米接地一次，每处冲击接地电阻不应大于10Ω。第12.7.3条：危险区域应采取相应的防静电措施。凡生产、加工或储存危险品的过程中，有可能积聚静电电荷的金属设备、金属管道和导电物体，均应直接接地，接地电阻不应大于100Ω。第

杆塔接地电阻改造方法分析

杆塔接地装置改造方法探讨 张文彬 四川省电力公司超特高压运行检修公司 乐山市市中区 关键词：输电线路雷害电阻改造方法

目录1、概述

杆塔接地装置改造方法探讨 [摘要]：架空输电线路杆塔接地电阻直接影响电力系统的安全稳定运行，降低杆塔接地电阻是提高线路耐雷水平的重要措施；本文从分析雷击跳闸的方式入手，详细分析了乐山电业局线路工程处线路二班2009年以前管辖线路的杆塔接地装置、杆塔接地电阻的状况以及杆塔接地电阻不合格的原因，对2003-2008年杆塔接地装置改造过程中使用的一些有效方法进行了探讨；如有不正之处请各位专家斧正。[正文]： 1.概述 1.1乐山电业局线路工程处线路运行二班主要管辖乐山电网内220kV六条、500kV线路1条，所管线路主要经过乐山市的峨边、金口河、峨眉地区，该地区处于小凉山和金口大峡谷边缘，山峦起伏、地形剧变、峰高谷深，线路长度达600余km, 杆塔800多基。线路所过的峨边、金口河、峨眉地区年均雷暴日达40，为重雷区。以500kV 普天线2006-2008年线路跳闸分析情况为例（见表1），雷击跳闸约占28.5％，可见雷击跳闸的事故率是相当高的。 表1：500kV普天线2006-2008年线路跳闸分析

1.2．雷击跳闸的类型及与杆塔接地电阻的关系 1.2.1 以DL/T620-1997《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》中500kV典型的酒杯塔尺寸和绝缘子串的50%雷电冲击绝缘水平为例，500kV线路耐雷水平与杆塔接地电阻的关系为（见表2） 由表2可见，杆塔接地电阻的大小直接关系着线路的耐雷水平 1.2.2 有关资料显示,对于110kV及以上电压等级的输电线路，危害线路的主要是直击雷。直击雷主要分为反击和绕击两种形式。根据输电线路的运行经验，区别绕击和反击有几点方法可供参考（见表3）表3：区分绕击与反击的一般方法 1.2.3 从表2、表3不难看出，杆塔接地电阻过大是雷击跳闸故

电缆隧道接地电阻计算书

接地电阻计算书 一、垂直接地体接地电阻计算： 1.单根接地体接地电阻计算： 计算公式：（） (1) 式中：R v ——垂直接地极的接地电阻（Ω）； ——土壤电阻率（1000Ω?m）； ——垂直接地极的长度（1.5m）； d ——接地极的直径（0.03m）。 数值代入公式计算得：R v=529.88（Ω） 2.间距为s的多根垂直接地极并联后的接地电阻计算： 计算公式： (2) 式中：R N——n根垂直接地极的并联接地电阻（Ω）； ρ ——土壤电阻率（1000Ω?m）； ι——垂直接地极的长度（1.5m）； s ——接地极的间距（5m）； n ——接地极的总根数（920）； d ——接地极的直径（0.03m）； 数值代入公式计算得：R N=97.82（Ω） 二、水平接地体接地电阻计算： 计算公式：（） 式中：R h——水平接地极的接地电阻（Ω）； ρ ——土壤电阻率（1000Ω?m）；

L ——水平接地极的总长度（4600m）； h ——水平接地极的埋设深度（0.2m）； d ——水平接地极的等效直径（0.02m）； A——水平接地极的形状系数（1）。 数值代入公式计算得：R h=0.81（Ω） 三、综合接地电阻计算： 计算公式： (3) 式中：——综合接地电阻（Ω）； R N——垂直接地极的并联接地电阻（Ω）； R h——水平接地极的接地电阻（Ω）； R Nh——垂直接地极和水平接地极之间的互阻（Ω），可根据公式（4）计算； (4) 式中：ρ ——土壤电阻率（1000Ω?m）； ——垂直接地极的长度（1.5m）； ——水平接地极的总长度（4600m）； 数值代入公式计算得： R Nh=0.60（Ω） Rz=0.81（Ω） 石墨基柔性接地体的接地电阻可用降阻效果系数带入进行计算：最终接地电阻为： =0.7×0.81=0.567（Ω）。

接地电阻的国家标准

依据GB50057-94（2000版）《建筑物防雷设计规范》第三章、建筑物的防雷措施；第二节、第一类防雷建筑物的防雷措施要求，第3.2.1条：防雷电感应的接地装置应和电气设备接地装置共用，其工频接地电阻不应大于10Ω。第三节、第二类防雷建筑物的防雷措施要求，第3.3.4条：每根引下线的接地电阻不小于10Ω，防直击雷接地装置宜和防雷电感应、电气设备、信息系统等共用接地装置。第3.3.9条：避雷器、电缆金属外皮、钢管和绝缘子铁脚、金具等应连在一起接地，其冲击接地电阻不应大于10Ω。架空和直接埋地的金属管道在进出建筑物处应就近与防雷的接地装置相连；当不相连时，架空管道应接地，其冲击接地电阻不应大于10Ω。本规范第.2.0.3条四、五、六款所规定的建筑物，引人、引出该建筑物的金属管道在进出处应与防雷的接地装置相连；对架空金属管道尚应在距建筑物约25m处接地一次，其冲击接地电阻不应大于10Ω。第四节、第三类防雷建筑物的防雷措施要求，第3.4.2条：每根引下线的冲击接地电阻不宜大于30Ω。第3.4.9条：避雷器、电缆金属外皮和绝缘子铁脚、金具等应连在一起接地，其冲击接地电阻不宜大于30Ω。 电源系统接地电阻的要求 依据JGJ/T16-92《民用建筑电气设计规范》第14章接地与安全：第14.7.5.3条要求，当机房接地与防雷接地系统共用时，接地电阻要求小于1Ω。因此对于

监控机房和通讯机房接地均应与建筑物防雷地等共用同一接地装置，接地电阻要求小于1Ω。 依据GB50089-98《民用爆破器材工厂设计安全规范》第12章：电气；第12.6.4条：在电缆与架空线连接处，应装设避雷器。避雷器、电缆金属外皮、钢管和绝缘子铁脚、金具等应连在一起接地，其冲击接地电阻不宜大于10Ω。第12.7.2条：输送危险物质的各种室外架空管，应每隔20～25米接地一次，每处冲击接地电阻不应大于10Ω。第12.7.3条：危险区域应采取相应的防静电措施。凡生产、加工或储存危险品的过程中，有可能积聚静电电荷的金属设备、金属管道和导电物体，均应直接接地，接地电阻不应大于100Ω。第12.7.4条：低压配电线路的接地应采用TN-S或TN-C-S系统，引入建筑物的电源线路，中性点应重复接地，接地电阻不应大于10Ω。 石化接地电阻的要求 依据GB50074-2002《石油库设计规范》第14章：电气装置；第14.2.2条：钢油罐接地点沿油罐周长的间距，不宜大于30m，接地电阻不宜大于10Ω。第14.2.3条：覆土油罐的罐体及罐宝的金属构件以及呼吸阀、量油孔等金属附件，应做电气连接并接地，接地电阻不宜大于10Ω。第14.2.10条：进出洞内的金属管道接地电阻不宜大于20Ω。电力和信息线路应采用铠装电缆埋地引入洞内。接地电阻不宜大于20Ω。电缆与架空线路的连接处，应装设过电压保护器。过电压保护器、电缆外皮和瓷瓶铁脚，应做电气连接并接地，接地电阻不宜大于

接地电阻的要求

接地电阻的要求（常用标准的规定） 接地电阻的要求（常用标准的规定） 建筑物接地电阻的要求 依据GB 50057-94（2000版）《建筑物防雷设计规范》第三章、建筑物的防雷措施；第二节、第一类防雷建筑物的防雷措施要求，第3.2.1条：防雷电感应的接地装置应和电气设备接地装置共用，其工频接地电阻不应大于10Ω。第三节、第二类防雷建筑物的防雷措施要求，第3.3.4条：每根引下线的接地电阻不小于10Ω，防直击雷接地装置宜和防雷电感应、电气设备、信息系统等共用接地装置。第3.3.9条：避雷器、电缆金属外皮、钢管和绝缘子铁脚、金具等应连在一起接地，其冲击接地电阻不应大于10Ω。架空和直接埋地的金属管道在进出建筑物处应就近与防雷的接地装置相连；当不相连时，架空管道应接地，其冲击接地电阻不应大于10Ω。本规范第.2.0.3条四、五、六款所规定的建筑物，引人、引出该建筑物的金属管道在进出处应与防雷的接地装置相连；对架空金属管道尚应在距建筑物约25m处接地一次，其冲击接地电阻不应大于10Ω。第四节、第三类防雷建筑物的防雷措施要求，第3.4.2条：每根引下线的冲击接地电阻不宜大于30Ω。第3.4.9条：避雷器、电缆金属外皮和绝缘子铁脚、金具等应连在一起接 地，其冲击接地电阻不宜大于30Ω。 电源系统接地电阻的要求 依据JGJ/T16-92《民用建筑电气设计规范》第14章接地与安全：第14.7.5.3条要求，当机房接地与防雷接地系统共用时，接地电阻要求小于1Ω。因此对于监控机房和通讯机房接地均应与建筑物防雷地等共用同一接地装置，接地电阻要 求小于1Ω。

依据GB50089-98《民用爆破器材工厂设计安全规范》第12章：电气；第12.6.4条：在电缆与架空线连接处，应装设避雷器。避雷器、电缆金属外皮、钢管和绝缘子铁脚、金具等应连在一起接地，其冲击接地电阻不宜大于10Ω。第12.7.2条：输送危险物质的各种室外架空管，应每隔20～25米接地一次，每处冲击接地电阻不应大于10Ω。第12.7.3条：危险区域应采取相应的防静电措施。凡生产、加工或储存危险品的过程中，有可能积聚静电电荷的金属设备、金属管道和导电物体，均应直接接地，接地电阻不应大于100Ω。第12.7.4条：低压配电线路的接地应采用TN-S或TN-C-S系统，引入建筑物的电源线路，中性点应重 复接地，接地电阻不应大于10Ω。 石化接地电阻的要求 依据GB50074-2002《石油库设计规范》第14章：电气装置；第14.2.2条：钢油罐接地点沿油罐周长的间距，不宜大于30m，接地电阻不宜大于10Ω。第14.2.3条：覆土油罐的罐体及罐宝的金属构件以及呼吸阀、量油孔等金属附件，应做电气连接并接地，接地电阻不宜大于10Ω。第14.2.10条：进出洞内的金属管道接地电阻不宜大于20Ω。电力和信息线路应采用铠装电缆埋地引入洞内。接地电阻不宜大于20Ω。电缆与架空线路的连接处，应装设过电压保护器。过电压保护器、电缆外皮和瓷瓶铁脚，应做电气连接并接地，接地电阻不宜大于10Ω。第14.2.13条：进入油品装卸区的输油（油气）管道在进入点应接地，接地电阻不应大于20Ω。第14.2.16条：避雷针（网、带）的接地电阻，不宜大于10Ω。第14.3.5条：每组绝缘轨缝的电气化铁路侧，应设一组向电气化铁路所在方向

接地网电阻计算公式

接地网电阻计算公式 三维方法设计变电站的接地电阻 陈光辉1 江建武2 （1 深圳市长科防雷技术有限公司，深圳） （2 深圳供电局变电部，深圳） 【摘要】用三维方法设计变电站的接地电阻，可使接地电阻比传统设计更加准确,结合现有国内外接地新材料.新技术,新 工艺,可使变电站接地网接地电阻达到最佳效果 【关键词】三维地网设计、新材料,新工艺施工。 前言 目前，由于征地等原因，变电所的占地面积越来越小，有的GIS 室内型110kV 变电站占地面积仅有1500m2， 且大部分建在山上，这些地方往往电阻率很高，欲在这样的地方不扩网、不外引，在原地使其工频接地电阻达到 规程要求标准，用常规方法很难实现。我公司在实践过程中，采用三维方法设计，即A-T-N 方案，成功解决了 土壤电阻率300Ωm，占地面积为5000m2 情况下的接地电阻R≤0.5Ω的国家规定标准。 1 A 方案 用常规的方法实现工频接接地电阻RA，主要是用于解决地网的电位分布均匀,均衡最大值下的冲击电压，以 及降低水平网的工频接地电阻，它可以利用工地的自然接地体，如建筑物、自来水管等来完成网格式接地网的接 地电阻,它是在不扩网、不外引、不使用任何降阻剂的情况下计算出的工频接地阻抗值,计算公式采用部颁《交流 电气装置的接地》[1]有关规定的公式进行。 a e R a R 1 = （1） 1 3ln 0 0.2 L S S L a ? ?? ? ? ?? ? = ?（2） ?? ? ??= + + ? ? B

hd S L B S Re 5 9 ln 2 0.213 (1 ) π ρρ （3） S h B 1 4.6 1 + = （4） 式中：Ra—任意形状边缘闭合接地网的接地电阻（Ω）； Re—等值（即等面积、等水平接地极总长度）方形接地网的接地电阻（Ω）； S—接地网的总面积（m2）； d—水平接地极的直径或等效直径（m）； h—水平接地极的埋设深度（m）； LO—-接地网的外缘边线总长度（m）； L—水平接地极的总长度（m）。 简化后的计算方法： S R a ′ = 0.5ρ（5） 式中：ρ—土壤电阻率（Ωm）； S—地网面积（m2）。 上式公式中， a R 和土壤电阻率ρ成正比，和地网占地面积S 成反比。如果取p=300Ωm，欲达到R=0.5Ω面 积S 则必须达到90000m2。 在正方型接地网中,当网格数超过16 个时，基本（1）式=（5）式；当网格数少于16 个时，a R ＞ R′a 。 日本川漱太朗公式为： ?? ? ?? ? + ? ′

冲击接地电阻模型对输电线路耐雷水平的比较研究_刘杰

收稿日期：2014-10-29 作者简介：刘杰（1988—），男，硕士，助理工程师，现从事电力系统过电压防护工作。 冲击接地电阻模型对输电线路耐雷水平的比较研究 刘 杰1，刘 春2，周国伟1，刘 德1，顾用地1 （1.国网浙江省电力公司检修分公司，杭州310018；2.华中科技大学电气与电子工程学院，武汉430074） 摘要：对规程法冲击接地电阻模型、火花效应接地电阻模型以及暂态接地电阻模型等三种 不同的接地模型进行了分析。结合220kV 双回输电线路，在ATP/EMTP 中建立了相应的输电线路耐雷水平模型。在该耐雷模型中，使用无损多波阻抗模拟输电线路杆塔，同时考虑了工频电压对耐雷水平的影响。分别在工频电压初相角为0°、60°、120°、180°、240°以及300°等6种情况下计算了模型的反击和绕击耐雷水平。仿真结果表明：在相同的条件下，反击耐雷水平从高到低依次为火花效应模型、规程法模型、暂态电阻特性模型，而这三种接地模型下的线路绕击耐雷水平一样。随着电源初相角的改变，输电线路耐雷水平也随之发生相应改变。 关键词：冲击接地电阻；输电线路杆塔；耐雷水平；火花放电模型；暂态电阻模型 Study on Impulse Grounding Resistance Model to Lightning Withstand Level of Transmission Line LIU Jie 1,LIU Chun 2,ZHOU Guowei 1,LIU De 1,GU Yongdi 1 （1.Maintenance Company of State Grid Zhejiang Electric Power Company,Hangzhou 310018，China ；2.School of Electric and Electronic Engineering,Huazhong University of Science and Technology,Wuhan 430074，China ） Abstract :Impulse grounding resistance has a big impact on transmission line lightning withstand level.Three models of the impulse grounding resistance such as procedure method model,spark discharge model and transient resistance model are https://www.wendangku.net/doc/af10264173.html,bined 220kV double transmission lines,a model of transmission line lightning withstand level in ATP/EMTP is made,in which lossless multi-wave impedance is used to simulate transmission line tower,and the effect of power voltage is also considered.Respectively,the initial phase of 0°,60°,120°,180°,240°and 300°,etc.,is considered to calculate the lightning withstand levels of counterattack and shielding failure.It is shown that under the same conditions,the counterattack withstand level from high to low in turn,the order is spark discharge model,procedure method model,transient resistance model.The shielding failure lightning level of these three models is almost the same.With the change of the initial phase of power voltage,the withstand level also change accordingly. Keywords:Impulse grounding resistance ；transmission line tower ；lightning withstand level ；spark discharge model ；transient resistance model 引言 架空线路杆塔接地对电力系统的安全稳定运行 至关重要，降低杆塔接地电阻是提高线路耐雷水平，减少线路雷击跳闸率的主要措施[1]。现行的研究中 有对变电站接地网冲击接地电阻的研究[2-6]，也有对输电线路杆塔冲击接地电阻的研究[7-13]。输电线路杆塔冲击接地电阻的大小直接影响线路的耐雷水平，而以往的研究中多以固定的冲击接地电阻进行研究，这样势必降低了冲击接地电阻对耐雷水平的影 2015年第6期（总第268期） 2015年12月电瓷避雷器 Insulators and Surge Arresters No6.2015（Ser.№.268） Dec.2015 DOI ：10.16188/j.isa.1003-8337.2015.06.023

接地电阻降阻方法

接地电阻降阻方法(总8页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1 -CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除

1 引言 变电站接地网对于电力系统的可靠运行和变电站工作人员的人身安全起着重要作用，其接地电阻、跨步电压与接触电压是变电站接地系统的重要技术指标，是衡量接地系统的有效性、安全性以及鉴定接地系统是否符合要求的重要参数。然而，有些变电站由于受地理条件的限制，不得不建在高土壤电阻率地区，导致这些变电站的接地电阻、跨步电压与接触电压的设计计算值偏高，无法满足现行标准的要求。近年来，随着电力系统短路容量的增加，由于接地不良引起的事故扩大问题屡有发生，因此接地问题越来越受到重视。在设计施工过程中如何合理确定接地装置的设计方案，降低接地电阻，这是变电站电气设计施工的重点之一。 2 变电站接地网电阻偏高的原因 变电站接地网电阻偏高的原因有多方面的，归纳起来有以下几个方面的原因。 2.1客观条件方面 一是土壤电阻率偏高。特别是山区，由于土壤电阻率偏高，对系统接地电阻影响较大；二是土壤干燥。干旱地区、沙卵石土层等相当干燥，而大地导电基本是靠离子导电，干燥的土壤电阻率偏高。 2.2勘探设计方面 在地处山区复杂地形地段的变电站，由于士壤不均匀，土壤电阻率变化较大，这就需要对每处地网进行认真的勘探、测量。根据地形、地势、地质情况，设计出切合实际的接地装置。如果不根据每处地网的地形、地势情况合理设计接地装置并计算其接地电阻，而是套用一些现成的图纸或典型设计，那么就从设计上就留下了先天性不足，造成地网接地电阻偏高。 2.3施工方面

对于不同地区变电站的接地来说，精心设计重要，但严格施工更重要。因为对于地形复杂，特别是位于山岩区的变电站，接地地网水平接地沟槽的开挖和垂直接地极的打入都十分困难，而接地工程又属于隐蔽工程，如施工过程中不能实行全过程的技术监督和必要的监理，就可能出现如下一些问题：一是不按图施工。尤其是在施工困难的山区，屡有发生水平接地体敷设长度不够，少打垂直接地极等；二是接地体埋深不够。山区、岩石地区，由于开挖困难，接地体的埋深往往不够，由于埋深不够会直接影响接地电阻值；三是回填土的问题，有关规范要求用细土回填，并分层夯实，在实际施工时往往很难做到，尤其是在岩石地段施工时，由于取土不便，往往采用开挖出的碎石及建筑垃圾回填，这样还会加快接地体的腐蚀速度；四是采用木炭或食盐降阻，这是最普遍的做法。采用木炭或食盐降阻，会在短期内收到降阻效果，但这是不稳定的。因为这些降阻剂会随雨水而流失，并加速接地体的腐蚀，缩短接地装置的使用寿命。 2.4运行方面 有些接地装置在建成初期是合格的，但经一定的运行周期后，接地电阻就会变大，除了前面介绍的由于施工时留下的隐患外，以下一些问题也值得注意：一是由于接地体的腐蚀，使接地体与周围土壤的接触电阻变大，特别足在山区酸性土壤中，接地体的腐蚀速度相当快，会造成一部分接地体脱离接地装置；二是在接地引下线与接地装置的连接部分因锈蚀而使电阻变大或形成开路：三是接地引下线接地极受外力破坏时误损坏等。 3 接地电阻降阻方法 为了达到降低接地网接地电阻之目的，首先需要从理论上研究降低接地电阻的方法。由公式（1）可以看出，降低接地电阻有以下两种途径，一是增大接地体几何尺寸，以增大接地体的电容；二是改善地质电学性质，减小地的电阻率和介电系数。 接地网是在接地系统的基础，由接地环（网）、接地极（体）和引下线组成，以往常有种误解，把接地环作为接地的主体，很少使用接地体，在接地要求不高或地质条件相当优越的情况下，接地环也能够起到接地的作用，但是通常的情况下，这是不可行的，接

输电线路杆塔接地电阻测量方法

输电线路杆塔接地电阻测量方法 文章介绍了输电线路杆塔工频接地电阻的测量方法：三极法和钳表法。分别介绍了这两种方法的工作原理及测量方法，并将测量结果进行比较，比较发现，三极法测量繁琐，工作量大，但测量准确；钳表法测量方法简单，仪器携带方便，但测量结果偏差较大。最后得出结论：将三极法和钳表法配合使用的方法效率最高、测量结果最可靠。 标签：杆塔；接地电阻；测量方法；三极法；钳表法 1 概述 接地电阻就是电流由接地装置流入大地再经大地向远处扩散所遇到的电阻[1]。输电线路杆塔接地电阻的大小，直接关系到线路的耐雷水平，影响输电线路遭受雷击时的安全运行。线路的接地电阻越小，线路耐雷水平越高，线路雷击跳闸率越小[2]。因此，输电线路杆塔工频接地电阻的测量非常重要，准确地测量可以及时对接地电阻较高的输电线路杆塔进行改造，降低线路雷电事故，保证高压输电线路安全稳定运行，防止输电线路雷击跳闸事故的发生，提高供电系统的可靠性[3]。 2 接地电阻测量方法 输电线路杆塔接地电阻测量的方法主要有三种：伏安法、三极法和钳表法。伏安法比较繁琐、工作量大，且受外界干扰极大，已经基本淘汰。目前，常用的方法主要是三极法和钳表法，这两种方法各有优缺点，采用三极法测量接地电阻准确，而且测量方法简单，性能稳定，但测量时需要的人力物力较多，效率低；采用钳表法测量接地电阻比三极法方便、快捷省力，只要用钳表钳住接地线引下线就能测出接地电阻，效率高，但有时会有比较大的测量误差。所以工作人员必须十分熟悉这两种测量方法的工作原理、测量方法及相关要求，结合被测杆塔的实际情况选择适当的测量方法。 2.1 三极法测量接地电阻 三极法是由接地装置、电流极和电压极组成三个电极测量接地电阻的方法[4]。在输电线路杆塔附近分别布置电流极和电压极，用电压表测量接地装置G 与电压极P之间的电位差Ug，电流表测量通过接地装置流入地中的电流Ig，得到了Ug和Ig，就可以求出接地装置的工频接地电阻Rg，即Rg=Ug/Ig，如图1所示。在使用三极法测量时要合理布置电流极和电压极的位置，其布置方式主要有两种：直线法和夹角法。 2.1.1 直线三极法 电压极与电流极测量线在同一水平线上，如图1。电流极C到被测杆塔距离

[防雷接地电阻规范]防雷接地电阻规定是多少

[防雷接地电阻规范]防雷接地电阻规定是多少建筑物接地电阻的要求 第一类防雷建筑物：防雷电感应的接地装置应和电气设备接地装置共用，其工频接地电阻不应大于10Ω。 工频接地电阻 英文名称：power frequency earthing resistance 定义：工频电流流过接地装置时，接地装置与远方大地之间的电阻。其数值假定等于接地装置对地电位最大值与通过接地装置流入地电流最大值的比值。 工频就是一般的市电(工业用电)频率，在我们国家是50赫兹。工频是很低的频率。我国通常叫的工频，就是指50HZ的交流电。 第二类防雷建筑物：每根引下线的接地电阻不小于10Ω，防直击雷接地装置宜和防雷电感应、电气设备、系统等共用接地装置。 避雷器、电缆金属外皮、钢管和绝缘子铁脚、金具等应连在一起接地，其冲击接地电阻不应大于10Ω。

架空和直接埋地的金属管道在进出建筑物处应就近与防雷的接地装置相连；当不相连时，架空管道应接地，其冲击接地电阻不应大于10Ω。 建筑物，引人、引出该建筑物的金属管道在进出处应与防雷的接地装置相连；对架空金属管道尚应在距建筑物约25m处接地一次，其冲击接地电阻不应大于10Ω。 第三类防雷建筑物：每根引下线的冲击接地电阻不宜大于30Ω。 避雷器、电缆金属外皮和绝缘子铁脚、金具等应连在一起接地，其冲击接地电阻不宜大于30Ω。（防雷检测报告第19条——防雷接地电阻≤10） 电源系统接地电阻的要求 机房接地与防雷接地系统共用时，接地电阻要求小于1Ω。 （因此对于监控机房和通讯机房接地均应与建筑物防雷地等共用同一接地装置，接地电阻要求小于1Ω。）

在电缆与架空线连接处，应装设避雷器。避雷器、电缆金属外皮、钢管和绝缘子铁脚、金具等应连在一起接地，其冲击接地电阻不宜大于10Ω。 输送危险物质的各种室外架空管，应每隔20～25米接地一次，每处冲击接地电阻不应大于10Ω。凡生产、加工或储存危险品的过程中，有可能积聚静电电荷的金属设备、金属管道和导电物体，均应直接接地，接地电阻不应大于100Ω。 低压配电线路的接地应采用TN-S或TN-C-S系统，引入建筑物的电源线路，中性点应重复接地，接地电阻不应大于10Ω。 TN-S系统 英文名称：TN-S system 定义：整个系统的中性线与保护线分开的TN系统。 字母标识： 第一字母表示电力系统的对地关系

各类接地装置的允许接地电阻值

各类接地装置的允许接地电阻值 防雷接地装置的工频接地电阻，通常应根据落雷时的反击条件来确定。当与其他接地共用 一个接地装置时，接地电阻应取其中所要求的最小值。各种防雷接地装置的工频接地电阻值规定如下： （1）变电所室外单独装设的避雷针，其工频接地电阻一般不大于10欧。在高土壤电阻率地区，若能满足不反击的条件，该值可适当增大，或者将防雷接地与主接地网连接。 （2）变电所构架上装设的避雷针，其工频接地电阻不宜超过10欧。满足这一要求有困难时，该接地装置可与主接地网连接。 （3）电力线路架空避雷线的工频接地电阻，可为10～30欧，随土壤电阻率而定。 （4）单独装设的防雷装置，其工频接地电阻不大于10欧。 （5）烟囱、水塔等的避雷针，其工频接地电阻不大于30欧。 （6）架空引入线瓷瓶铁脚的工频接地电阻不大于20欧。 对于上述（1）、（2）两项，当将防雷接地与主接地网连接时，其地下连接点至35千伏及以下 设备与主接地网地下连接点的距离，沿接地体的长度不得小于15米。 置在运行中能发挥应有的作用，其接地电阻均应符合规程要求。对于各类常用的接地装置，其允许接地电阻值（Ω）分别为： （1）电源容量100kVA以上的变压器或发电机的工作接地，R[=4Ω。 （2）电源容量小于等于100kVA的变压器或发电机的工作接地，R[=10Ω。 （3）100kVA以及以下低压配电系统的零线重复接地，R[=10Ω；当重复接地有3处以上时，R[30Ω。 （4）电气设备不带电金属部分的保护接地，R[=4Ω；引入线装有25A以下熔断器的设备保护接地，R[=10Ω。 （5）低压线路杆塔的接地或低压进户线绝缘子脚的接地，R[=30Ω。 （6）变配电所母线上FZ型阀型避雷器的接地，R[=4Ω。 （7）线路出线端FS型阀型避雷器的接地；管型避雷器的接地；独立避雷针接地（个别可取R[=30Ω），工业电子设备（包括X光机）的保护接地，均为R[=10Ω。 （8）烟囱的防雷保护接地，R[=30Ω（包括水塔或料仓的防雷接地均同此项要求）等。

杆塔接地电阻测量

杆塔接地电阻测量

1 适用范围 1.1 本作业指导书适用于10kV-35kV架空送电线路测量杆塔接地电阻标准化作业。 1.2 本作业指导书规定了测量接地电阻所需的人员配置、工器具要求、天气及作业现场的要求、检修作业工序、工艺质量记录卡等内容。 1.3 本作业指导书适用于四川省电力公司所属的各供电企业（公司）。 2 引用文件 2.1 DL/T 887－2004《杆塔工频接地电阻测量》 2.2GBJ 233 《110～500kV架空电力线路施工及验收规范》 2.3 《国家电网公司电力安全工作规程》（电力线路部分）（试行） 2.4 DL/T 5092—1999 《110kV-500kV架空送电线路设计技术规程》 2.5 DL/T 741—2001 《架空送电线路运行规程》 2.7 《电力建设安全工作规程》（架空电力线路部分） 2.9 国电发[2002]659号《输电网安全性评价（试行）》 2.10 国电发[2002]777号《电力安全工器具预防性试验规程》(试行) 2.11 国电发[2003]481号《架空输电线路管理规范》

6.2.1一般性规定 a）采用三极法测量前，应将杆塔塔身与接地极之间的电气连接全部断开。 b）测量前应核对被测杆塔的接地极布置型式和最大射线长度，记录杆塔编号、接地极编号、接地极型式、土壤状况和当地气温。c）布置电流极和电压极时，宜避免将电流极和电压极布置在接地装置的射线方面上。 d）在工业区或居民区，地下可能具有部件或完全埋地的金属物件时，电极应布置在与金属物体垂直的方向上，并且要求最近的测量电极与地下管道之间距离不小于电极之间的距离。 e）电压极和电流极的辅助接地电阻不应超过测量仪表规定的范围。在测量时，测量电极插入土壤深度不低于0.6米，并与土壤接触良好。 f）测量时应注意保持接地电阻测试仪各接线端子、电极和接地装置等电气连接的接触良好。g）测量接线时，应尽量缩短接地电阻测试仪的接地端子与接地装置之间的引线长度。 h）当杆塔是单点接地时，只测试一个电阻值，当杆塔是两点或四点接地时，必须每个接地点都应进行测量，且每个电阻值都应进行记录。 i）所测得的接地电阻值应根据土壤干燥及潮湿情况乘以季节系数后才是最终的接地电阻值。 杆塔防雷接地装置的季节系数为：

防雷接地装置的工频接地电阻最大允许值参考文本

防雷接地装置的工频接地电阻最大允许值参考文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月

防雷接地装置的工频接地电阻最大允许 值参考文本 使用指引：此安全管理资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 防雷接地装置的工频接地电阻，通常应根据落雷时的 反击条件来确定。当与其他接地共用一个接地装置时，接 地电阻应取其中所要求的最小值。各种防雷接地装置的工 频接地电阻值规定如下： （1）变电所室外单独装设的避雷针，其工频接地电阻 一般不大于10欧。在高土壤电阻率地区，若能满足不反击 的条件，该值可适当增大，或者将防雷接地与主接地网连 接。 （2）变电所构架上装设的避雷针，其工频接地电阻不 宜超过10欧。满足这一要求有困难时，该接地装置可与主 接地网连接。

（3）电力线路架空避雷线的工频接地电阻，可为10～30欧，随土壤电阻率而定。 （4）单独装设的防雷装置，其工频接地电阻不大于10欧。 （5）烟囱、水塔等的避雷针，其工频接地电阻不大于30欧。 （6）架空引入线瓷瓶铁脚的工频接地电阻不大于20欧。 对于上述（1）、（2）两项，当将防雷接地与主接地网连接时，其地下连接点至35千伏及以下设备与主接地网地下连接点的距离，沿接地体的长度不得小于15米。 请在此位置输入品牌名/标语/slogan Please Enter The Brand Name / Slogan / Slogan In This Position, Such As Foonsion

降低杆塔冲击接地电阻的有效方法

降低杆塔冲击接地电阻的有效方法 江西省电力科学研究院 章叔昌 [摘要] 输电线路的跳闸原因大多由雷击引起，降低输电线路雷击跳闸率的主要措施之一是降低线路杆塔接地装置的冲击接地电阻。本文对杆塔接地装置的基本冲击特性进行了论述，提出了降低杆塔接地装置冲击接地电阻的基本原则。介绍了采用接地模块环形集中接地方式对线路杆塔接地装置进行防雷接地改造的基本方法，总结了采用该方式对一条输电线路杆塔进行接地改造后的效果。 [关键词] 高压输电线路；防雷接地；冲击接地电阻；接地模块 1 概述 高压输电线路的跳闸原因大多由雷击引起，直接影响供电的可靠性。输电线路杆塔接地装置的主要作用是泄放雷电流，当雷电直击输电线路塔顶或避雷线时，雷电流将经过杆塔及其接地装置向大地流散。在此过程中，雷电流在杆塔的电感及其接地装置的接地阻抗（通常称其为接地电阻）上产生的压降将会使塔顶电位升高，当这一电位升高达到一定值时会使线路的绝缘子串击穿，从而可能引起输电线路因雷电过电压造成的反击而跳闸。对于一般高度的杆塔，引起塔顶电位升高的主要因素是线路杆塔的接地电阻。因此，杆塔的接地电阻是影响输电线路反击耐雷水平的重要参数。由于雷电流高频高幅值的特点，使接地装置的冲击接地电阻与工频接地电阻之间存在显著差异。当雷电流通过杆塔及其接地装置向大地散流时，使塔顶电位升高起主要作用的是冲击接地电阻而不是工频接地电阻。因此要降低线路的雷击跳闸率，主要措施之一是降低线路杆塔的冲击接地电阻。 2 杆塔接地装置的基本冲击特性 冲击接地电阻与工频接地电阻之所以存在较大区别，其主要原因之一是由于高幅值的雷电冲击电流流过接地装置时，会引起接地体周围的土壤发生电离（火花效应），土壤电离后的作用相当于增大了接地体的截面积，因此会使冲击接地电阻降低。但是当接地体的截面积足够大时，这种火花效应将不明显。传统的杆塔接地装置主要是放射型接地体，当放射型接地体通过雷电流时，沿接地体长度方向各点上的电位差别很大，因此引起周围土壤电离的长度很有限，而当放射型接地体的长度超过一定值后，对雷电流的泄放所起的作用将非常小；另外，雷电流在通过接地装置向大地流散过程中会发生一系列复杂的过渡过程，在该过程中的每一时刻接地装置所呈现的冲击接地电阻都存在差异，而且呈现的最大冲击接地电阻有可能并不是雷电流到达幅值的时刻。同时由于雷电流的陡度，即di/dt 很大，因此当雷电流经接地装置向大地散流时，在接地装置接地阻抗中感性分量上的压降不容忽视。对于射线式接地装置其本身的电感与其长度成正比，长度越长则其呈现的电感则越大，因此射线式接地装置的冲击系数将随其长度的增加而增大。 有关的研究结果表明，接地装置的冲击特性主要与土壤电阻率、接地装置的几何形状及尺寸、雷电流的波形及幅值密切相关。 3 降低杆塔冲击接地电阻的基本原则 根据波过程理论，接地装置的冲击接地电阻ch R 是雷电波通过接地装置向大地流散时所遇到的 波阻抗，即C L R ch ，因此要降低接地装置的冲击接地电阻，应该设法增加散流路径中的电容和 减小散流路径中的电感。