脱硫循环泵性能参数汇总表

脱硫循环泵性能参数汇总表(1)

脱硫循环泵性能参数汇总表(2)

说明：以上电机均按浆体比重为1.15计算选择，用户选择电机时，应根据具体工况核算电机功率。

一泵的用途及适用范围

DT系列大型脱硫循环泵（DN≥300mm）为轴向吸入、单级、单吸、悬架离心式结构。

该系列泵在水力设计、结构设计以及铸件所用材料上，综合应用了国内外同类产品的优点

并加以创新。具有高效节能、抗磨耐腐、振动小、噪声低、运行可靠、使用寿命长、维修

方便等特点。泵的综合性能居国内领先水平。可广泛用于火电、炼铝和炼油等行业的脱硫

系统输送石灰石或石膏浆液。浆液中氯离子含量最高可达60000ppm，浆液的PH值允许

在4—13之间,浆液温度≤65°C，浆液重量浓度C w最高可达60%。

二泵的结构特征

1 总述

DT系列大型脱硫循环泵的泵壳（蜗壳）为单层壳体结构。叶轮与轴采用螺纹连结，

轴封采用机械密封。悬架部分采用稀油润滑型式。过流部件叶轮、蜗壳、后护板、入口短

管均采用我厂自行研制的抗磨耐腐高铬合金材料制造。其详细结构见图1。

1、叶轮

2、入口短管

3、蜗壳

4、后护板

5、机械密封

6、拆卸环

7、悬架

8、轴承体

9、轴

10、调整螺栓

11、压紧螺栓

12、螺栓

13、支架

14、螺柱

图1DT系列大型脱硫循环泵结构图

2 叶轮

（1）前盖板背叶片的设计，可防止大的颗粒进入到叶轮与入口短管间的间隙中。

（2）后盖板背叶片的设计，可减小轴向力，阻挡大颗粒进入机械密封的腔体。

（3）叶轮上排气孔的设计，可以使机械密封的腔体内介质形成流动，带走气体，防止机械密封干磨擦。

3 蜗壳

蜗壳壁厚能够承受足够的压力和磨损。

4 后护板

（1）后护板通过螺栓固定在悬架上，便于拆装。

（2）装单端面机械密封的后护板设计成锥形口，便于浆液及时从机械密封室中排出，防止泵停车后长时间不用，浆液附着在机械密封上损坏机械密封。

5 入口短管

由于其具有很强的抗磨损能力，保证了流道长时间的平滑和完整。由此也帮助延长了叶轮的使用寿命。

6 轴承体组件

轴承体组件由两部分组成，悬架及轴承体。轴承体可通过压紧螺栓及调整螺栓调节，在悬架内水平移动。主要优点：

（1）轴承体可在悬架内移动，调整间隙方便。

（2）合理油室设计，降低润滑油用量，散热效果好，轴承使用寿命长。

7 支架

拆卸时，较低部分保留在底座上。便于拆卸，位置准确，不会发生安装时部件相互卡住的现象。

8 机械密封

（1）无冲洗水机械密封

①集装式设计，便于安装。

②无需固定冲洗水管路，只需周期性冲洗。每隔

七天或两天以上停车前后,用水冲洗5分钟,冲洗水流

量为10 L/min。

③动、静环材料均采用SiC。

④设有集装板和集装槽，拆装时不用测量压缩图2 无冲洗水机械密封量，方便、准确。（见图2）

⑤机械密封区域（见图3）：

a 脱硫系统中的浆液含有大量气泡，气泡容易

在机械密封处聚集，破坏机械密封的润滑膜。在叶轮

上开有足够的排气孔，保证泵在正常运转情况下机械

密封不会干磨擦。

b 锥形机械密封室，腔体容积大，保证机械密

封能够充分的润滑和冷却。

c 可避免大的颗粒接触机械密封。

d 泵排水时容易泄空。

图3 机械密封区域浆液的流动

(2) 有冲洗水机械密封

有冲洗水机械密封需固定冲洗水管路。

①单端面有冲洗水机械密封

与无冲洗水机械密封的内部结构基本相同。单端面有冲洗水机械密封又分为内冲式和外冲式。

a 内冲式：外部有一进水口，从进水口流入机械密封的水在摩擦副外围形成清洁冷却介质并同浆液一同排出。冲洗水量为0.9～1.2m 3/h ，冲洗水的压力大于密封腔压力的0.1～0.2MPa 。［密封腔压力＝（P 进+P 出）/2］ 图4 双端面机械密封

b 外冲式：外部有一进水口，一出水口。流入机械密封的水起冷却、冲洗摩擦副背面的作用。冲洗水量为0.9～1.2m 3/h,冲洗水的压力0.1～0.2 MPa 。

② 双端面机械密封（见图4）：

a 在泵启动前，须先接通冲洗水；停泵3～5分钟后方可关闭冲洗水。（冲洗水的作用：一是封堵和平衡泵内浆体的压力，二是冷却机械密封部件。）

b 当泵进口压力P

进≥0时,冲洗水压力P=

2

1

( P 进+P 出),

P 出为泵出口压力。

c 动、静环材料均采用S iC 。

d 有两个外露管接头，装压力表侧为进水口，另一侧

为出水口，冲洗水流量为泵流量的0.1-1%，泵输送流量较大 图5冲洗水管配置图

时取小值，流量较小时取大值，但最小冲洗水水量不低于1 m 3/h 。（见图5）

三 泵的型号及意义

DT 系列大型脱硫循环泵的型号及意义

600 DT -- A 82 (80)

切割叶轮直径（cm ） 叶轮名义直径（cm ）

叶轮叶片数。(A 为5枚，B 为4枚，C 为3枚，

D 为2枚，

E 为1枚，

F 为6 枚，

G 为7枚……)

卧式脱硫循环泵 泵出口直径（mm ）

四 泵的起吊

1 起吊有包装箱的泵，应按包装箱上所注的起吊位置套系钢丝绳。吊运时，不得使箱底或侧面受到冲击，包装箱不得过度倾斜，不许将包装箱放在带尖棱的物体上，更不得倒

置。

2 起吊没有包装箱的泵，按下列要求执行：

（1）起吊前应先将悬架两侧的防护网拆下，以免

起吊时损坏防护网。

（2）起吊重心应在悬架的侧面方孔靠近泵头处。

（3）钢丝绳与泵体接触的部位应加软垫防护，以

免损坏泵外观或造成钢丝绳切断。

（4）起吊位置按图6所示：

（5）先试吊，如整机不平衡，再重新调整起吊位

置。

（6）带减速机的泵机组应采用分体吊装。图6 起吊位置示意图

五泵的安装

1 安装前的检查

（1）安装前应首先按《装箱单》检查设备的型号、参数是否正确，零部件、随机携带的技术资料及质量证明资料是否齐全。

（2）详细阅读此使用说明书，掌握有关的技术要求和操作要领后，方可进行安装。

2 泵的安装找正

（1）泵机组安装后，机组的中心线应与地基中心线一致；机组的中心高与设计值的偏差应不大于±2mm，机组的水平允差为0.1/1000 。

（2）对于采用膜片联轴器传动的泵机组，找正方法如下:

找正是安装中最重要的环

节，一般来说主、从动端设备初

始对中越好，那么传动系统的运

行就越平稳，为保证最佳对中精

度，推荐图7找正方法：

图

图7 膜片联轴器的找正

①用千分表分别对联轴器半轴节的端面和外圆测取跳动值，直到符合要求。

②具体对应的千分表的角向、径向、轴向的指示值见下表1。

（3） 对于采用减速机传动的泵机组，电机与减速机连接的联轴器的找正有两种方法，具体如下：

① 一种是以刀口尺与塞尺配合。以刀口尺找正联轴器的外圆，保证每对联轴器在各方向的平齐，其最大误差δ应不大于0.1mm （图8 a ）。以塞尺检查每对联轴器之间的间隙，其最大误差Δ（Δ=δ1-δ2）应不大于0.1mm （图8 b ） 。

② 另一种方法是用磁力百分表配合塞尺找正联轴器。先将磁力百分表固定在一边联轴器外圆上并盘车，然后将百分表测头放在对面联轴器外圆上，观看百分表的跳动不应大于0.2mm （图8 c ）。联轴器的间隙用塞尺测量，其最大误差应不大于0.1mm （图8 b ）。

a b c

图8 联轴器的找正

具体减速机的安装及注意事项详见减速机使用说明书。 3 泵进出口管路的配置及要求（见图9） (1) 吸入管路

① 吸入管径：吸入管径应与泵的进口直径相同或比泵进口直径稍大，原因是既避免泵产生汽蚀，又不能使介质在管路中形成沉积。

② 吸入口闸阀：为便于维修泵，应设吸入口闸阀，其

直径与吸入管径相同。在泵的吸入口与吸入管之间应设伸缩节，以便拆装泵。

(2) 排出管路

①排出管径：排出管径与介质性质、沉降流速有关。一般情况下，排出管径与泵的出口直径相等或稍大。

②压力表：位于泵出口和第一个阀门之间的直管段上。

③大型脱硫循环泵在出口一般应设置出口闸阀。图9 泵进、出口管路

注意：对于并联的大型脱硫循环泵在每台泵出口管路上设置出口闸阀；出口闸阀应与排出管径相同。

(3) 泵管路配置注意事项

管径大小要考虑系统阻力、介质的临界沉降流速等综合因素。吸入管路应尽量短而直。在泵的吸入口处，最好配备一段与进口直径相同的直管段，其长度应不小于3倍进口直径。吸入管内流速视输送的介质沉降流速而定。

(4) 调节阀安装位置

用阀门调节流量时，调节阀应设在泵出口。不允许在入口管路上用阀门调节流量，以免产生汽蚀。

4 脱硫泵的反冲洗系统

顾客现场应设置大型脱硫循环泵用反冲洗系统。反冲洗系统是指从泵出口注入清水，流经泵腔和叶轮后从泵入口排出的冲洗系统。如果泵停机，应在停机后进行反冲洗,一般不少于5分钟,使机械密封的腔体中和密封副周围没有残留介质。如果泵由于其它原因要被停用保存，机械密封应拆出泵外，用中性清洁剂清理后凉干，然后装回清理过的泵体，再作储存。对停机时间较长的泵,投入运行前，应先进行反冲洗再运行。同时应确保进出口阀门关闭可靠，避免出现浆液漏入泵腔的现象。

六泵的调整

泵在安装找正后应进行检查与调整。

1 泵的前间隙调整

为保证泵的高效运行，使用一个时期后，在运行条件不变的情况下，泵的流量及效率下降，电流有较大变化时，必须定期对脱硫循环泵的前间隙进行调整，具体调整步骤如下(见图10)：

（1）装单端面机械密封的泵，将机械密封集装板5旋入集装槽并固定，松开机械

密封轴套与泵轴套锁紧螺栓4（两个法兰盘连接螺栓）。

（2）松开压紧螺栓3。

（3）松开调整螺栓上的电机侧螺母2。

（4）均匀拧紧调整螺栓上的中间压紧螺母1，使转子向泵头方向移动，边拧紧边盘车，直到盘不动为止。注意盘车的方向应按泵的工作转向。

（5）用深度尺测量后轴承压盖端面与悬架端面的间隙L=a；此时，叶轮与入口短管的法向间隙δ＝0。

（6）松开调整螺栓上的中间压紧螺母1。

（7）均匀拧紧调整螺栓上的电机侧螺母2，使转子向电机方向移动，用深度尺检查间隙L，直到L＝ａ＋b为止(b值见表2，此时法向间隙δ=0.9～１mm),注意间隙应均匀一致。

（8）拧紧调整螺栓上的中间压紧螺母1、悬架盖压紧螺栓3，使转子的轴向位置完全固定。

（9）拧紧机械密封两轴套锁紧螺栓4，集装板5旋出集装槽固定。

表2 法向间隙δ=(0.9～１)mm时b值的范围

图10 脱硫循环泵的前间隙调整示意图

2 电机转向的确认。电机的转向应确保泵的转向与规定方向一致，不得反向旋转，否则会损坏其它部件。电机的转向调整时，应在与泵完全脱开的状态下进行（即不上联轴器的中间节部分），在确认电机转向符合要求后方能安装中间节部分，绝不允许盲目起动电机。

3 传动装置调整。采用弹性套柱销联轴器传动的，应上好柱销及防护罩；采用膜片联轴器传动的，应上好中间节部分及防护罩；采用减速机传动的，应按减速机的使用说明书要求调整好。

4 所有紧固件用扳手跟紧一遍。

5 清理机组上放置的工具及杂物，以防泵运行中造成事故。

七泵的试运行

1 泵运行前的准备

（1）装有冲洗水的机械密封的泵先开冲洗水3～５分钟，然后再启动；装无冲洗水机械密封的泵应确保泵腔内充满介质，然后再启动。

（2）装单端面机械密封的泵，在泵运行前务必将机械密封上的集装板旋出集装槽并固定。

（3）泵机组安装调整好后，即可进行试运行。

吸收塔的设计和选型

烟气脱硫工艺主要设备吸收塔设计和选型 4.1吸收塔的设计 吸收塔是脱硫装置的核心，是利用石灰石和亚硫酸钙来脱去烟气中二氧化硫气体的主要设备，要保证较高的脱硫效率，必须对吸收塔系统进行详细的计算，包括吸收塔的尺寸设计，塔内喷嘴的配置，吸收塔底部搅拌装置的形式的选择、吸收塔材料的选择以及配套结构的选择（包括法兰、人孔等）。 4.1.1 吸收塔的直径和喷淋塔高度设计 本脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设 计、喷淋塔的直径设计 4.1.1.1 喷淋塔的高度设计 喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法： （1） 喷淋塔吸收区高度设计（一） 达到一定的吸收目标需要一定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。吸收区高度的理论计算式为 h=H0×NTU (1) 其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。） NTU 为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU 是表征吸收困难程度的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。 根据（1）可知：h=H0×NTU= ) ln( ) ()(* ** 2 2*11*2 2*1 12 121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=?- a k y =a k Y =9.81×1025.07.04W G -] 4[ 82.0W a k L ?=] 4[ (2) 其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B) *1y ,*2y 为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B) k y a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m 3.h ﹒kp a )

脱硫泵在火力发电厂脱硫系统中起到什么作用

脱硫泵在火力发电厂脱硫系统中起到什么作用 在大型火力发电厂电力生产的过程中，都需要建立一定的烟气脱硫工艺生产线，这些工艺都要使用到脱硫泵，这里的脱硫泵一般都采用UHB耐腐耐磨砂浆泵来工作，脱硫泵是火力发电厂烟气脱硫系统工艺中的主要的核心设备。随着国内对环保意识的日益提高，制造水平能效比的提升等，对脱硫泵的各项指标也是越来越高。要求脱硫泵不仅要可靠性能高、结构简单合理、拆装维修方便、密封要无泄漏、生产效率要高、对过流部件（泵壳、泵体、叶轮等部件）要耐腐蚀耐磨损。众多的要求就对生产厂家带来了难度。研制脱硫泵的开展对我国化工泵的整体水准是有着重要意义的。 本文主要进行了烟气脱硫泵的设计及研制。在综合分析烟气脱硫工艺原理、介质对泵设备的影响和设备的性能、运行特点的基础上，分析研究水力模型，并采用了速度系数法设计方研究了烟气脱硫循环泵的水力性能，保证设计合理性。通过叶轮直径及变转速实验，得到了流量和扬程性能变化的规律，以满足客户多种工况参数下的需求;进行总体结构设计，对轴承、拆卸环、轴承密封形式及机械密封等关键部件结构进行设计优化，提高了设备长期运行的可靠性。研究了脱硫介质对泵件的腐蚀和磨损特点，样机采用外钢铸件内衬高分子聚乙烯材质，对样机进行了磨损和腐蚀试验，确定了合理的材料成分，确定了关键部件的工艺方案。 我厂从事砂浆泵研制工作接近30年的历史了，现己发展成为一个砂浆泵专业生产厂家。砂浆泵产品主要应用于纸浆厂、选矿厂、电厂、钛白粉制造业、氧化铝等有色行业输送浆体。，现在火电厂等燃煤脱硫方法主要是燃烧后烟气脱硫中的湿法工艺，即Flus GasDesulphurization(简称FGD)。系统中，脱硫吸收剂为石灰石或石灰。石灰石浆液或石灰浆液，在吸收塔内与烟气中的SO2反应被脱去。最终反应物为石膏( CaSO4-2H20 )，脱硫吸收剂循环使用。此种工艺适用于各种含硫量煤种，单套FGD装置可配600MW及以上机组，脱硫效率可达95%以上，脱硫吸收剂利用率达90%以上。

玻璃产品的技术性能参数及设计.

玻璃产品的技术性能参数及设计 玻璃抗风压及地震力设计（引自《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003） <一> 有框玻璃幕墙玻璃设计 a) 有框玻璃幕墙单片玻璃的厚度不应小于6mm ，夹层玻璃的单片厚度不宜小于5mm ；夹层玻璃和中空玻璃的单 片玻璃厚度相差不宜大于3mm 。 b) 单片玻璃在垂直于玻璃幕墙平面的风荷载和地震力作用下，玻璃截面最大应力应符合下列规定： i. 最大应力标准值可按照下列公式计算： 1. ησ2 2 6t a mw k wk = 2. ησ2 26t a mq EK EK = 3. 44Et a w k =θ或4 4 )6 .0(Et a q w EK k +=θ 式中：

表2：折减系数η c) 单片玻璃的刚度和跨中挠度应符合以下规定： 1. 单片玻璃的刚度D ，按照：) 1(122 3 v Et D -=计算。 其中： 2. 玻璃跨中挠度u 可按照下式计算： ημD a w u k 4 = 四边支撑板的挠度系数：u 3. 在风荷载标准值作用下，四边支撑玻璃的最大挠度u 不宜大于其短边尺寸的1/60 d ） 夹层玻璃可按照下列规定进行计算： 1. 作用于夹层玻璃上的风荷载和地震作用可按下列公式分配到两片玻璃上： 3 2 3 13 1 1t t t w w k k +=（1） 3 2 3 13 2 2t t t w w k k +=（2）

3 2 3 13 1 1t t t q q Ek EK +=（3） 3 2 3 13 2 2t t t q q Ek EK +=（4） 其中： 3. 夹层玻璃的挠度可按照第1，3条的规定进行计算，但在计算刚度D 时，应采用等效厚 度t e t e 可按照下式计算： 3 2313 t t t e +=（5） 其中：t 1,t 2分别为各单片玻璃的厚度（mm ） e) 中空玻璃可按照下列规定进行计算 1． 作用于中空玻璃上的风荷载标准值可按下列公式分配到两片玻璃上： i. 直接承受风荷载作用的单片玻璃： 32 313 111.1t t t W W k k +=（1.5-1） ii. 不直接承受风荷载作用的单片玻璃： 32 3132 2 1.1t t t W W k k +=（1.5-2） 2. 作用于中空玻璃上的地震作用标准值，可根据各单片玻璃的自重计算。 3. 两片玻璃可分别按照本规定的第1，2条计算各单片玻璃的应力。 4.中空玻璃的挠度可按照本规定进行计算，但计算刚度D 时，应采用等效厚度t e ， t e 可按照下式计算： 3 2 31395.0 t t t e +=（1.5-3） 其中t 1,t 2分别为各单片玻璃的厚度（mm ） <二> 玻璃幕墙玻璃的设计 a ） 一般规定 1. 玻璃高度大于下表限制的全玻幕墙，应悬挂在主体结构上。 下端支撑全玻幕墙的最大高度 2. 全玻幕墙的周边收口槽壁与玻璃面板或玻璃肋的空隙均不宜小于8mm ，玻璃下端与槽底的空隙 尚应满足玻璃伸长变型的要求；玻璃与下槽底应采用弹性垫块支撑，垫块长度不宜小于100mm ，厚度不宜小于10mm ，槽壁与玻璃间应采用硅建筑密封胶填充。 3. 吊挂全玻璃幕墙的主体结构应有足够的刚度，应采用钢珩架与钢梁作为受力构件时，其挠度不 应大于跨度的1/250 4. 吊挂式全玻璃幕墙吊夹上与主体结构间应设置刚性水平传力结构。 5. 玻璃自重不宜由结构胶缝独立承受。

浆液循环泵全停导致脱硫装置解列应急预案

浆液循环泵全停导致脱硫装置解列应急预案 一、脱硫浆液循环泵全停原因： 6KV母线电气故障；吸收塔液位低；吸收塔液位计显示不准；DCS 故障或其它原因。 二、正常结果： 在脱硫装置投保护运行的正常情况下时，脱硫装置会自动执行以下保护程序，达到保护脱硫装置的目的。 1.烟气脱硫旁路挡板门快速开启（＜15秒）； 2.增压风机主电机停运； 3.原烟气挡板门关闭； 4.吸收塔顶部排空门开启； 5.净烟气挡板门关闭； 三、非正常情况： 脱硫装置其它设备均能在短时间内能够保持连续运行状态。故当由于以上原因造成浆液循环泵全停时，脱硫运行人员应重点查看上以设备的状态，确认是否按照主保护程序自动进行；否则应人员干预，将其按照主保护程序的步骤执行下去。 1.检查烟气脱硫旁路档板门是否自动快速开启，否则立即开启旁路 挡板门或按旁路档板门紧急开启按钮，将旁路挡板门开启； 2.检查增压风机是否自动停运。否则停运增压风机主电机； 3.检查原烟气档板门是否关闭。否则手动关闭脱硫原烟气挡板门 4.检查吸收塔顶部排空门是否开启。否则手动开启吸收塔顶部排空

门 5.检查净烟气档板门是否关闭。否则手动关闭净烟气挡板门。 6.联系主机值长，报告由于浆液循环泵全停已经开启旁路烟气挡板 门、停止脱硫增压风机运行； 7.执行吸收塔除雾器自动冲洗程序，以达到降低吸收塔内烟气温度、 防止高温烟气损坏吸收塔除雾器和吸收塔内衬的目的 四、原因分析： 查找浆液循环泵全停原因，针对造成浆液循环泵全停的不同原因采取不同的处理措施。 1、由于6KV系统失电、DCS故障等在短时内不能恢复脱硫装置时， 应对浆液循环泵进行放浆和冲洗 2、浆液循环泵放浆和冲洗须逐台进行，并注意吸收塔集水坑液位； 3、浆液循环泵注水须逐台进行，不得同时对两台浆液循环泵注水， 以防造成工艺水系统压力偏停造成跳闸，在注水过程中应注意 工艺水泵压力，依情况启备用工艺水泵运行。 4、如吸收塔液位低，启动除雾气冲洗水泵补至正常液位。 五、脱硫系统的恢复： 5、确认脱硫装置具备恢复条件，可不对浆液循环泵放浆、冲洗和 注水（如不具备投运条件，则需对浆液循环泵放浆、冲洗和注 水。 6、如吸收塔内浆液密度高，确认石膏排出泵对外排浆，根据吸收 塔液位启动除雾器冲洗程序对浆液进行稀释。

脱硫塔设计

目录 1.设计任务书 (2) 1.1 设计题目 (2) 1.2 设计内容 (2) 1.3 主要设计参数 (3) 2.脱硫工艺的选择与工艺流程简介 (3) 2.1 脱硫工艺的选择 (3) 2.2 工艺流程简介 (4) 3. 工艺流程中主要发生的化学反应 (5) 4. 脱硫塔设计 (6) 4.1 物料衡算 (6) 4.1.1 入塔的煤气质量 (6) 4.1.2 出塔煤气的变化量 (8) 4.1.3 m3的计算 (12) 4.1.4 m4的计算 (12) 4.1.5 脱硫塔的液气比 (12) 4.2 热量衡算 (12) 4.2.1 入塔脱硫煤气带入的热量 (12) 4.2.2 出脱硫塔的煤气带走的热量 (13) 4.2.3 脱硫过程中发生的熔解热和反应热 (14) 4.2.4 总的热量衡算 (15) 4.3 设备计算 (15) 4.3.1 选择填料 (15) 4.3.2 塔径的计算 (16) 4.3.3 传质面积和填料高度 (17) 5.脱硫塔工艺设计结果表 (18) 5.1 总表 (18) 5.2 煤气入塔物质汇总表 (19) 5.3 出塔物质汇总表 (20) 5.4 其他数据 (20) 6.设计小结 (20) 7.参考文献 (23)

1. 设计任务书 1.1 设计题目 干煤气量为 40000Nm 3/h 的炼焦煤气的脱硫的工艺计算。 入口煤气 出口煤气 温度/℃ 34 36 压力（表压）/Pa 17000 15000 煤气中S H 2含量/g/Nm 3 99.5 1.0 入口煤气中杂质的含量： 组分 焦油 苯 S H 2 HCN 3NH 萘 水汽 含量/g/Nm 3 微量 28.45 5.99 1.57 8.37 0.4 23.97 剩余氨水：12470Kg/h ，t=75℃，P=0.45MPa ，氨的质量分数10%。 1.2 设计内容 （1）脱硫工艺的选择与工艺流程介绍； （2）脱硫塔的物料衡算； （3）脱硫塔的工艺尺寸计算； 3NH S H 2 2CO HCN 挥发氨 24Kg/h 97%3NH 0.18g/L 1.3g/L 0.04g/L 固定氨 18Kg/h 90%3NH

浆液循环泵安装

. . XA-作-元宝山-04-2006 元宝山电厂4#机组烟气脱硫工程 浆液循环泵安装工程 作 业 指 导 书 编制： 审核： 审批： 武汉凯迪电力环保有限公司 湖南省工业设备安装公司 2006-10-18

目录 1 工程概况 (3) 1.1 工程概况 (3) 1.2 工作量和工期 (3) 2 编制依据 (4) 3 作业前的准备和条件 (4) 3.1 技术准备 (4) 3.2 作业人员配置、资格 (4) 4 作业程序和方法 (6) 4.1 施工方案 (6) 4.2 施工工艺流程 (6) 4.3 施工方法及要求 (6) 4.3.1 基础检查、划线及垫铁配制 (6) 4.3.1.1垫铁规格及组数 (7) 5 泵的安装（地脚螺栓水泥灌浆法） (7) 6 作业的安全要求和环境条件 (8) 6.1 安全注意事项 (8)

浆液循环泵安装作业指导书 1 工程概况 1.1 工程概况 元宝山电厂烟气脱硫工程设置有3台浆液循环泵。 循环泵的主要部件： 电机：9.2t 冷却器:1.75t 离心泵：9.5t 机座:3t 1.2 工作量和工期 工作量：循环泵本体及附属设备。 工期：计划工期10天。 施工进度计划： 10月17日-10月18日：基础画线及垫铁配置、标高、中心测量 10月18日-10月23日：机座、电机、泵吊装，就位找正、二次灌浆10月24日-10月25日：附属设备安装 10月26日-10月27日：精找及二次灌浆抹面

2 编制依据 3 作业前的准备和条件 3.1 技术准备 3.1.1施工图纸齐全，且完成对与浆液循环泵系统安装有关图纸的会审，编写有针对性的作业指导书。 3.1.2对施工人员进行技术交底。 3.1.3设备基础已进行工序交接。 3.2 作业人员配置、资格

脱硫塔的设计

目录 1 处理烟气量计算 (3) 2 烟气道设计 (3) 3吸收塔塔径设计 (3) 4 吸收塔塔高设计 (3) 5 浆液浓度的确定 (5) 6 喷淋区的设计 (5) 7 除雾器的设计 (7) 8 氧化风机与氧化空气喷管 (9) 9 塔内浆液搅拌设备 (9) 10 排污口及防溢流管 (9) 11 附属物设计 (10) 12 防腐 (10)

脱硫塔的结构设计，包括储浆段、烟气入口、喷淋层、烟气出口、喷淋层间距、喷淋层与除雾器和脱硫塔入口的距离、喷喷嘴特性（角度、流量、粒径分布等）、喷嘴数量和喷嘴方位的设计 烟道设计 塔体设计： 脱硫塔上主要的人孔、安装孔管道孔：除雾器安装孔，每级至少一个；喷淋浆液管道安装孔，至少一个；脱硫塔底部清渣孔，至少一个；烟气入口烟道设置一人孔，以便大修时清理烟道可能的积垢。 脱硫塔上主要的管孔：循环泵浆液管道入口，一般为3个；液位计接口，一般为2～3个，石膏浆液排出口1～2个；排污口1个；溢流口1个；滤液返回口1个；事故罐浆液返回口1个；地坑浆液返回1个；搅拌机接口2～6个；差压计接口2～4个。 储液区：一般塔底液面高度h1=6m～15m； 喷淋区：最低喷淋层距入口顶端高度h2＝1.2～4m；最高喷淋层距入口顶端高度h3≥vt，v为空塔速度，m/s，t为时间，s，一般取t≥1.0s；喷淋层之间的间距h4≥1.5～2.5m； 除雾区：除雾器离最近（最高层）喷淋层距离应≥1.2m，当最高层喷淋层采用双向喷嘴时，该距离应≥3m；除雾器离塔出口烟道下沿距离应≥1m； 喷淋泵 喷淋头 曝气泵

1 处理烟气量计算 得到锅炉烟气量，根据实际的气体温度转化成当时的处理烟气量。根据燃料的属性计算出烟气中SO2的含量，并根据国家相关环保标准以及甲方的要求确定烟气排放SO2的含量，并计算脱硫效率 2 烟气道设计 进气烟道中的气速一般为13m/s，排气烟道中的气速一般为11m/s，由此算出截面积，烟道截面一般为矩形，自行选取长宽。 3吸收塔塔径设计 直径由工艺处理烟气量及其流速而定。根据国内外多年的运行经验，石灰法烟气脱硫的典型操作条件下，吸收塔内烟气的流速应控制在u＜4.0m/s为宜。(一般配30万kW机组直径为Φ13m～Φ14m，5万kW机组直径约为Φ6m～Φ7m)。 喷淋塔塔径D： 则喷淋塔截面面积 将D代入反算出实际气流速度u`： 4 吸收塔塔高设计 4.1 浆液高(h1) 由工艺专业根据液气比需要的浆液循环量及吸收SO2后的浆液在池内逐步氧化反应成石膏浆液所需停留时间而定，一个是停留时间大于4.5min 4.2 烟气进口底部至浆液面距离(c) 一般定为800mm～1200mm范围为宜。考虑浆液鼓入氧化空气和搅拌时液位有所波动；入口烟气温度较高、浆液温度较低可对进口管底部有些降温影响；加之该区间需接进料接管， 4.3 烟气进出口高度

吸收塔的设计和选型

XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX-环境工程部 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX. Environmental Engineering Department 脱硫塔设计及选型指导手册 Guide Handbook for design and selection of desulphurizing tower 签署： 日期：

目录 1.1吸收塔的设计 (3) 1.1.1 吸收塔的直径和喷淋塔高度设计 (3) 1.1.2吸收塔喷淋系统的设计（喷嘴的选择配置） (13) 1.1.3 吸收塔底部搅拌器及相关配置 (16) 1.1.4 吸收塔材料的选择 (17) 1.1.5吸收塔壁厚的计算(包括计算壁厚和最小壁厚) (17) 1.1.6吸收塔封头选择计算 (19) 1.1.7吸收塔裙式支座选择计算 (21) 1.1.8吸收塔配套结构的选择 (21) 1.2吸收塔最终参数的确定 (22) 1.2.1设计条件 (22) 1.2.2吸收塔尺寸的确定 (22) 1.2.3吸收塔的强度和稳定性校核 (24)

1.1吸收塔的设计 吸收塔是脱硫装置的核心，是利用石灰石和亚硫酸钙来脱去烟气中二氧化硫气体的主要设备，要保证较高的脱硫效率，必须对吸收塔系统进行详细的计算，包括吸收塔的尺寸设计，塔内喷嘴的配置，吸收塔底部搅拌装置的形式的选择、吸收塔材料的选择以及配套结构的选择（包括法兰、人孔等）。 1.1.1 吸收塔的直径和喷淋塔高度设计 本脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计 1.1.1.1 喷淋塔的高度设计 喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法： （1） 喷淋塔吸收区高度设计（一） 达到一定的吸收目标需要一定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。吸收区高度的理论计算式为 h=H0×NTU (1) 其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。） NTU 为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU 是表征吸收困难程度的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。 根据（1）可知：h=H0×NTU= )ln() ()(*** 2 2* 11* 22*112 121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=?- a k y =a k Y =9.81×1025.07.04W G -]4[

夹层玻璃(性能 参数)

夹层玻璃 夹层玻璃是在两片或多片玻璃层间夹上一层或多层坚韧、粘结力强的聚乙烯醇缩丁醛(PVB)中间膜，经高温高压加工制成。采用普通透明PVB 制成的夹层玻璃，外观及安装方法与普通玻璃基本一样。 性能 1、安全 由韧性好、粘结力强的PVB 膜夹胶而成的夹层玻璃是真正意安全玻璃，无论是普通夹层玻璃还是钢化夹层玻璃，一旦玻璃遭受破碎，其碎片仍然与PVB 膜牢固的粘结在一起，避免因玻璃碎块掉人体伤害。 霰弹冲击试验结果 霰弹冲击试验 钢化夹层玻璃 普通玻璃 半钢化玻璃 普通玻璃破碎后其碎片状态为长条形锐口状，无论是在任何自碎后都会对人体造成伤害；钢化玻璃碎片为钝角细小颗粒状，在低楼层使用时不会对人体有伤害，但在高楼层使用时，其碎片在下落过程中会产生“颗粒雨”，会对人体造

成一定程度的伤害；夹层玻璃破碎后整个面板仍保持完整状态，不会出现碎片掉落现象，依然具有一定挡风遮雨的作用。 2、隔音 韧性材质的PVB膜对声波有很强的阻尼作用，使夹层玻璃能有效阻挡声音的传播，明显地降低外界环境的噪音，使工作或家居不受噪音的影响。 3、防紫外线 紫外线对室内织物和家具老化影响很大，夹层玻璃能吸收99％的紫外线，可以保护室内贵重家私、陈列品或商品，以免其受紫外线的影响而褪色。 4、保安 因为无法用玻璃刀对已安装的夹层玻璃实施有效切割，而用其它工具击穿夹层玻璃耗时长、声响大，故通过切割或打碎夹层玻璃进入室内非常困难而且容易被发现。因此夹层玻璃对于恶意破坏、偷窃和暴力侵入有很强的抵御作用。 5、防弹 PVB的韧性极好，在夹层玻璃受到外力猛烈冲击时，膜层会吸收大量的冲击能，并使之迅速衰减，通过增加PVB厚度或多片玻璃组合而成的防弹夹层玻璃能有效的防止子弹袭击。 VANCEVA阳光控制PVB胶膜(VANCEVA solar PVB胶片) 为了安全起见，建筑师不得不在建筑中大量使用夹层玻璃，普通夹层玻璃在应用中存在一个明显的缺点：高热传导系数和高遮阳系数。这个缺点会造成室内急剧升温，增加能耗，尤其是对于中低纬度炎热的地区而言，强烈光线会使人们如同置身于室外，倍感灼热，严重的影响人们的生活和工作情绪。基于以上原因，对于酷热地区，为了满足高层建筑安全需要，营造一个舒适、清凉的环境并降低空调制冷费用，遮蔽系数SC成为首要的考虑因素。 VANCEVA阳光控制PVB胶膜是应上述要求而生产的一种专门用于降低遮蔽系数，提高遮阳效果的胶膜，它是通过其膜层内的热稳定添加剂吸收太阳光中的红外热线而降低进入室内的太阳热能，这种吸热方式在减少室内增热的同时，又确保有足够的太阳光线进入室内。 VANCEVA阳光控制PVB胶膜的颜色 VANCEVA阳光控制PVB胶膜提供了三种最基本的颜色：高透光率的绿色VANCEVA、中透光率的蓝色VANCEVA、低透光率的灰色VANCEVA，这三种颜色在国内是最受欢迎、最常用的颜色。VANCEVA不仅提供人们最欣赏的颜色胶膜，同时提高不同的透过率以满足不同场合的需要。为了满足并突现建筑师不同的设计风格与不同的审美观，设计出与众不同、别具风格、独特的建筑物，VANCEVA同时还提供了其它多种颜色给予建筑师选择。 使用 VANCEVA阳光控制PVB胶膜不仅可以满足炎热地区的遮蔽需求，并可以通过VANCEVA组合其它玻璃产品将夹 层玻璃的性能进一步完善，以满足不同区域以及建筑师与发展商的更高要求。

脱硫浆液循环泵现场检修工艺规程

脱硫浆液循环泵现场检修工艺规程 1.适合范围 本规程规定了大唐信阳华豫发电厂320MW脱硫浆液循环泵检修的周期、标准检修项目、大修的施工步骤及工艺质量标准，并附录了一些检修维护相关的知识，供大唐信阳华豫发电厂脱硫浆液循环泵检修工作使用，也可做浆液循环泵运行、检查人员参考。 2.规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。 DLT 341-2010火电厂石灰石/石灰-石膏湿法烟气脱硫装置检修导则 DL/T 748.10-2016火力发电厂锅炉机组检修导则第lO部分：脱硫装置检修 DL/T573—95 电力变压器检修导则 DL/T596—96 电力设备预防性试验规程

3.320MW脱硫浆液循环泵规范 3.1浆液循环泵规范 吸收塔浆液循环泵主要由泵壳、叶轮、轴、轴承、机械密封等部件组成。 A浆液循环泵技术参数 序号项目单位数值 1 型号600X-TLRD 2 型式卧式泵 3 数量台1/塔 4 密封型式机械密封 5 材质泵壳 / 叶轮 1.4596 6 流量m3/h 6000 7 扬程m 24m 8 转速r/min 650 9 功率kW 630 10 生产厂家石家庄泵业集团有限 责任公司 B浆液循环泵技术参数 序号项目单位数值 1 型号600X-TLRD

2 型式卧式泵 3 数量台1/塔 4 密封型式机械密封 5 材质泵壳 / 叶轮 1.4596 6 流量m3/h 5800 7 扬程m 21m 8 转速r/min 650 9 功率kW 560 10 生产厂家石家庄泵业集团有限 责任公司 C浆液循环泵技术参数 序号项目单位数值 1 型号500X-TLRD 2 型式卧式泵 3 数量台1/塔 4 密封型式机械密封 5 材质泵壳 / 叶轮 1.4596 6 流量m3/h 5000 7 扬程m 20m 8 转速r/min 630

脱硫塔技术方案范本

脱硫塔技术方案

第一章项目条件 1.1 工程概述 本技术方案适用于陶瓷有限公司干燥塔窑炉排出的粉尘、烟气、二氧化硫（SO2）排放超标的问题，经过对现有系统的技术分析，做出改造方案。 为了保护公司周围的生产、生活环境，并使排放的粉尘、烟气达到国家的排放标准，同时满足地方环保总量控制要求，需配套建设成熟高效的布袋式除尘和湿法烟气脱硫装置。 1.2 工程概况 本工程属环境保护项目，对干燥塔、窑炉排出的烟气的粉尘、二氧化硫（SO2）进行综合治理，达到达标排放，计划为合同生效后3个月内建成并满足协议要求。 1.3 基础数据 喷雾干燥塔窑炉排出的烟气的基础数据

窑炉排出的烟气的基础数据 第二章设计依据和要求 2.1 设计依据 2.2 主要标准规范 综合标准 序号编号名称 1 《陶瓷行业大气污染物排放标准》 2 GB3095- 《环境空气质量标准》 3 GB8978- 《环境空气质量标准》 4 GB12348- 《工厂企业界噪声标准》 5 GB13268∽3270-97 《大气中粉尘浓度测定》 设计标准 序号编号名称 1 GB50034- 《工业企业照明设计标准》

2 GB50037-96 《建筑地面设计规范》 3 GB50046- 《工业建筑防蚀设计规范》 4 HG20679-1990 《化工设备、管道外防腐设计规定》 5 GB50052- 《供配电系统设计规范》 6 GB50054- 《低压配电设计规范》 7 GB50057- 《建筑物防雷设计规范》 8 GBJ16- 《建筑物设计防火规范》 9 GB50191- 《构筑物抗震设计规范》 10 GB50010- 《混凝土结构设计规范》 11 GBJ50011- 《建筑抗震设计规范》 12 GB50015- 《建筑给排水设计规范》 13 GB50017- 《钢结构设计规范》 14 GB50019- 《采暖通风与空气调节设计规范》 15 GBJ50007- 《建筑地基基础设计规范》 16 GBJ64-83 《工业与民用电力装置的过电压保护设计规范》 17 GB7231- 《工业管道的基本识别色和识别符号的安全知识》 18 GB50316- 《工业金属管道设计规范》 19 GBZ1- 《工业企业设计卫生标准》 20 HG/T20646-1999 《化工装置管道材料设计规定》 21 GB4053.4-1983 《固定式钢斜梯及工业钢平台》 设备、材料标准 序号编号名称 1 GB/T13927- 《通用阀门压力试验》

湿法脱硫工艺吸收塔及塔内件的设计选型

湿法脱硫工艺吸收塔及塔内件的设计选型 1 吸收塔塔型的选择 在湿法脱硫工艺中，吸收塔是一个核心部件，一个湿法脱硫工程能否成功，关键看吸收塔、塔内件及与之相匹配的附属设备的设计选型是否合理可靠。在脱硫工程中运行阻力小、操作方便可靠的吸收塔和塔内件的布置形式，将具有较大的发展前景。 目前，在国内的脱硫工程中，应用较多的吸收塔塔型有喷淋吸收空塔、托盘塔、液柱塔、喷射式鼓泡塔等。国内学者曾在实验室里对各种塔型做了实验测试(见图1)，从测试情况看，在塔内烟气流速相同的情况下，喷淋吸收空塔的系统阻力最小，液柱塔的阻力次之，托盘塔的阻力相对较大。 由于喷淋吸收空塔塔内件较少，结垢的机率较小，运行维修成本较低，因此喷淋吸收空塔已逐渐成为目前应用最广泛的塔型之一。图2为喷淋吸收空塔(以下简称吸收塔)的结构简图。 2 喷淋吸收空塔主要工艺设计参数 (1)烟气流速

在保证除雾器对烟气中所携带水滴的去除效率及吸收系统压降允许的条件下，适当提高烟气流速，可加剧烟气和浆液液滴之间的湍流强度，从而增加两者之间的接触面积。同时，较高的烟气流速还可持托下落的液滴，延长其在吸收区的停留时间，从而提高脱硫效率。 另外，较高的烟气流速还可适当减少吸收塔和塔内件的几何尺寸，提高吸收塔的性价比。在吸收塔中，烟气流速通常为3～4.5m/s。许多工程实践表明，3.6m/s≤烟气流速(110%过负荷)≤4.2m/s是性价比较高的流速区域。 (2)液气比(L/G) L/G决定了SO2的吸收表面积。在吸收塔中，喷淋雾滴的表面积与浆液的喷淋速率成一定的比例关系。当烟气流速确定以后，L/G成为了影响系统性能的最关键变量，这是因为浆液循环率不仅会影响吸收表面积，还会影响吸收塔的其他设计，如雾滴的尺寸等。L/G的主要影响因素有：吸收区体积、SO2的去除效率、吸收塔空塔速率、原烟气的SO2浓度、吸收塔浆液的氯含量等。 根据吸收塔吸收传质模型及气液平衡数据计算出液气比(L/G)，从而确定浆液循环泵的流量。 美国能源部编制的FGD-PRISM程序的优化计算，L/G以15L/m3为宜，此时，SO2的去除效率已接近100%。L/G超过15.5L/m3后，脱硫效率的提高非常缓慢，而且提高L/G将使浆液循环泵的流量增大，增加循环泵的设备费用，同时还会提高吸收塔的压降，加大增压风机的功率及设备费用。 (3)吸收塔浆池尺寸 吸收塔浆池尺寸可通过以下工艺设计参数确定： 1)石膏颗粒(晶种)生长的停留时间 湿法脱硫系统中，亚硫酸钙、硫酸钙的析出是在循环浆液的固体颗粒(晶种)表面上进行的，为了晶体的生长和结晶，循环浆池里的石膏颗粒必须有足够的停留时间，反应时间也必须足够长。停留时间的计算公式为： RT＝(V×ρ×SC)/TSP 其中：RT—停留时间(min)；TSP—石膏成品产量(干基)(kg/min)；V—浆池体积(m3)；ρ—浆液密度(kg/m3)；SC—浆液含固量(%)。如生产的石膏要在水泥或石膏行业使用，FGD的石膏成品含水量必须<10%，石膏必须结晶成平均直径为35～50μm的立方晶体，停留时间必须>15小时。对于抛弃系统，由于石膏成品要被抛弃，石膏成品含水量可>15%，这样系统的停留时间可缩小到10小时左右。 2)石灰石溶解的停留时间 如要求吸收塔内的石灰石充分溶解，则石灰石在循环浆池内必须有足够长的停留时间。一般来说，石灰石的停留时间须>4.3min。石灰石溶解的停留时间按下式计算： T=V/(N×RF) 其中：T—停留时间(min)；V—浆池体积(m3)；N—循环泵数；RF—单台循环泵流量(m3 /h)。 3)氧化反应的体积和氧气从空气转移到液体的深度氧气从空气转移到液体的深度，是指吸收塔浆液池内释放氧化空气的曝气管或喷枪的位置。亚硫酸盐或亚硫酸氢盐的氧化分为两部分，一部分是吸收塔内烟气中的氧气进入浆液液滴的自然氧化，另一部分是空气通过曝气管网进入浆液池后的强制氧化。

脱硫浆液循环泵

目录 一、概述 (2) 二、功能、结构说明 (2) 三、装配与拆卸 (5) 四、运输 (7) 五、安装 (8) 六、泵的起动与停车 (9) 七、维护保养 (12) 八、故障原因及消除办法 (13) 九、运转管理 (13)

一、概述 TLR型脱硫泵主要作为湿法FGD装置中吸收塔循环用泵，其特点是大流量、低扬程、高效率。并根据吸收塔循环工况选配合适材质，优化设计结构，使之能始终处于高效、经济的运行状态。 型号意义：例如 600 X - TL R 材料代号 脱硫 托架型式代号 泵出口直径（mm） 二、结构、功能说明 TLR型脱硫泵为单级单吸卧式离心泵型式，结构见图1： 图1、泵结构

下面按泵头部分、轴封部分及托架部分分别阐述其结构特点： .1、泵头部分(见图1) 泵头部分主要由泵体(13)、泵盖(15)、后护板（6）、叶轮（12）、接合板（10）、前护套（8）、后护套（14）、吸入盖（9）及机械密封（11）等零部件组成。其中：泵体（13）、泵盖（15）和接合板（10）采用球墨铸铁材料；叶轮（12）、吸入盖（9）为A49双相不锈白口铁，适于输送含高浓度氯离子介质；前护套（8）、后护套（14）、后护板（6）均为天然橡胶，既耐腐又耐磨；机械密封（11）可在无冲洗水情况下可靠工作；叶轮拆卸环（2）的作用可使叶轮轻易拆下；各密封垫（5、7、16、17）均由合适材料制成，适合磨蚀腐蚀工况要求。 叶轮在泵腔中的位置可通过调节轴承组件下部的螺栓来保证，使泵始终处于高效运行状态。 泵为后拆结构(叶轮也可从前端拆下)，泵的出口方向垂直向上。从驱动端看泵为顺时针方向旋转。 2托架部分 .型号意义，例如： SBB007-600 B 区分标记 止口尺寸 标准号 SBB007系列稀油润滑托架从结构形式上看为轴承体和托架体分开式结构。从调整方式上看为轴承体和轴相对托架体滑动的调整方式。结构见图2：

脱硫浆液循环泵结构及其检修

脱硫浆液循环泵结构及其检修 1.结构特点及设计优点 吸收塔循环泵是烟气脱硫装臵中的大型关键设备，装臵对其可靠性及使用寿命有很高要求。FGD装臵消耗的电能有一半以上用于驱动吸收塔循环泵。因此，循环泵应具有较高的效率。泵的水力设计、结构设计以及过流部件材料的选择直接关系着泵运行的效率、可靠性和使用寿命。 襄樊五二五泵业开发的吸收塔循环泵，泵体、泵盖等过流件采用2605N材料，叶轮、耐磨板则采用Cr30A材料。 泵的水力设计，借鉴了法国J〃S公司固液两相流泵的设计制造技术，并采用现代化的CAD、CFD技术进行修正。泵的结构如图1所示， 图1.烟气脱硫循环泵结构图 1.1结构特点 （1）泵为单级单吸式离心泵，该形式在实践中已证明特别适用于FGD装臵吸收塔循环泵输送磨蚀性、腐蚀性浆体。 （2）叶轮、耐磨板不采用口环密封形式，口环的设臵将会被浆体快速磨损，从而导致泵的效率快速下降。 （3）具有轴向调节结构，叶轮能方便轴向调节保持叶轮与前盖板与耐磨板的间隙，从而保持泵的高效率。这是始终保持泵高效运行的最简便和最有效的办法。 （4）泵的布臵形式为“后拉式”结构。这样可使泵在拆卸叶轮、机械密封和轴组件时无须拆卸泵的进出口管线。 （5）轴承采用稀油润滑。轴承安装在有橡胶密封圈辅助密封的可拆卸轴承盒内，防止污物和水进入。 （6）泵轴为大直径、短轴头，可以减少轴在工作中的挠曲，从而延长密封的使用寿命。1.2吸收塔循环泵的设计优点： 总述：背拉出式设计整套转子部件可以从电机端拉出，易于维护，泵体可保留在管路上， 无需拆卸电机。 轴承支架可调节提高耐磨性能 轴承采用浸油润滑 泵体：泵体尺寸足够承压及耐磨，材料采用2605N，可焊，蜗舌部分特殊耐磨处理，流道切线出口，泵体设臵底脚支承方式。 耐磨板：该零件装在泵体与进口之间，材料为Cr30A，此种材料具有优良的抗磨蚀及耐冲蚀综合性能，由此而延长了泵体和叶轮的使用寿命。

吸收塔的设计和选型

烟气脱硫工艺主要设备吸收塔设计和选型 吸收塔的设计 吸收塔是脱硫装置的核心，是利用石灰石和亚硫酸钙来脱去烟气中二氧化硫气体的主要设备，要保证较高的脱硫效率，必须对吸收塔系统进行详细的计算，包括吸收塔的尺寸设计，塔内喷嘴的配置，吸收塔底部搅拌装置的形式的选择、吸收塔材料的选择以及配套结构的选择（包括法兰、人孔等）。 4.1.1 吸收塔的直径和喷淋塔高度设计 本脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计 4.1.1.1 喷淋塔的高度设计喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法： （1）喷淋塔吸收区高度设计（一） 达到一定的吸收目标需要一定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。吸收区高度的理论计算式为 h=H0×NTU (1) 其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总 传质系数，a为塔内单位体积中有效的传质面积。） NTU为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2 )/ △y m ，即气相总的浓度 变化除于平均推动力△y m =（△y 1 -△y 2 ）/ln(△y 1 /△y 2 )(NTU是表征吸收困难程度 的量，NTU越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。

根据（1）可知：h=H0×NTU= )ln() ()(*** 2 2* 11* 22*112 121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=?- a k y =a k Y =×1025.07.04W G -]4[ 82 .0W a k L ?=] 4[ (2) 其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B) *1y ,*2y 为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B) k y a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m 3.h ﹒kp a ) x 2，x 1为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的SO 2组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B) G 气相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h) W 液相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h) y 1×=mx 1, y 2×=mx 2 (m 为相平衡常数，或称分配系数，无量纲) k Y a 为气体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kPa) k L a 为液体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kmol/m 3) 式（2）中?为常数，其数值根据表2[4] 表3 温度与?值的关系 采用吸收有关知识来进行吸收区高度计算是比较传统的高度计算方法，虽然计算步骤简单明了，但是由于石灰石浆液在有 喷淋塔自上而下的流动过程中由于石灰石浓度的减少和亚硫酸钙浓度的不断增加，石灰石浆液的吸收传质系数也在不断变化，如果要算出具体的瞬间数值是不可能的，因此采用这种方法计算难以得到比较精确的数值。

吸收塔循环泵叶轮

LC系列高效烟气脱硫循环泵安装使用说明书

目录 1、结构特点及性能 (1) 2、安全规程 (1) 3、泵的运输和暂时性存放 (8) 4、开箱检查 (8) 5、现场安装 (11) 6、交付使用和运行、停车 (11) 7、泵的维护及维修 (13) 8、泵的组装和拆卸 (16) 9、故障原因及解决办法 (18) 10、常用备

件 (18)

1，结构特点及设计优点 概述：LC系列高效烟气脱硫循环泵是襄樊五二五泵业有限公司在LC-T系列渣浆泵、成功设计制造的经验基础上，针对我国工业烟气脱硫用泵的特点，吸收同内外同类产品的先进技术，精心研制的新一代系列脱硫泵。专用于吸收塔循环泵PH值： 2.5～13 氯离子浓度：≤60000ppm重量浓度: ≤60%介质温度：≤100℃。 吸收塔循环泵是烟气脱硫装置中的大型关键设备，装置对其可靠性及使用寿命有很高要求。FGD装置消耗的电能有一半以上用于驱动吸收塔循环泵。因此，循环泵应具有较高的效率。泵的水力设计、结构设计以及过流部件材料的选择直接关系着泵运行的效率、可靠性和使用寿命。 我们开发的吸收塔循环泵，泵体、泵盖等过流件采用2605N材料，叶轮、耐磨板则采用Cr30A材料。 泵的水力设计，借鉴了法国J·S公司固液两相流泵的设计制造技术，并采用现代化的CAD、CFD技术进行修正。泵的结构如图1所示，

图1.LC系列高效烟气脱硫循环泵结构图 1.1结构特点 （1）泵为单级单吸式离心泵，该形式在实践中已证明特别适用于FGD 装置吸收塔循环泵输送磨蚀性、腐蚀性浆体。 （2）叶轮、耐磨板不采用口环密封形式，口环的设置将会被浆体快速磨损，从而导致泵的效率快速下降。

脱硫系统浆液循环泵运行电流波动原因分析与处理

脱硫系统浆液循环泵运行电流波动原因分析与处理 光辉1黎伟1秀明2聂海涛1叔楠2 （1. 大唐环境产业集团股份项目部，，472100； 2.大唐发电有限责任公司，，472143） 摘要：浆液循环泵是燃煤电厂湿法石灰石-石膏法脱硫系统的核心设备之一，随着国家环保要求越来越严格，浆液循环泵的安全稳定运行至关重要。文章针对电厂超低排放改造后，浆液循环泵运行电流发生异常波动原因进行了分析，并提出了消除异常的对策和措施。 关键词：浆液循环泵电流滤网超低排放 1、引言 大唐发电二期2×630MW发电机组烟气脱硫系统采用湿法石灰石-石膏脱硫（FGD）技术。两台机组FGD分别于2016年9和11月通过168h试运行。2套FGD 按照单元制设置，分别配置3台澳大利亚沃曼公司生产的800TY-GSL浆液循环泵，命名为#3炉A/B/C浆液循环泵和#4炉A/B/C浆液循环泵（以下简称为#3A/B/C、#4A/B/C），各浆液循环泵的设计参数如表1。 随着国家环保标准越来越严格，2014年对两台脱硫系统进行了增容改造，吸收塔增加两台浆液循环泵，分别命名为#3炉D/E浆液循环泵和#4炉D/E浆液循环泵（以下简称为#3D/E、#4D/E），各浆液循环泵的设计参数如表2。 表2：新增浆液循环泵设计参数

#3E浆液循环泵1000 7500 32 125.9 #4D浆液循环泵900 7500 30 113.5 #4E浆液循环泵1000 7500 32 125.9 为了实现烟气超低排放，2015年12月及2016年3月，电厂分别完成了两台脱硫系统的超低排放改造。期间将A/B/C层的喷淋层进行了改造，喷嘴形式由螺旋喷嘴改为空心锥高效喷嘴，并增加了一层托盘和一层均流器，除雾器改为屋脊式高效除雾器。 2、存在的问题 2.1 浆液循环泵电流波动严重 #3、#4机组脱硫系统自2016年投产后，各台浆液循环泵运行稳定，未出现电流波动大的现象，如下图1。2014年9月，#3、4机组进行增容改造后，增加两台浆液循环泵，五台浆液循环泵开始出现电流波动现象，当一台浆液循环泵启动后，相邻浆液循环泵的电流下降，停运后对泵进行反冲洗后，电流恢复正常，但运行不到2个小时，又会出现电流下降的现象，其中#3机组电流波动明显大于#4机组，如下图2。2015年12月及2016年3月，分别对#4和#3机组进行了超低排放改造，对A/B/C三层浆液循环泵喷淋层进行了改造，改造后各浆液循环泵依然存在电流波动现象，如下图3。 图1 增容改造前浆液循环泵电流运行情况