弹性板计算考虑梁向下相对偏移对结果的影响
弹性板计算考虑梁向下相对偏移对结果的影响一、用户问题
邮件19953，
为什么我的模型采用弹性模型和刚性板模型计算梁的内力相差很大？
按非弹膜计算结果
按全楼弹膜结果
二、计算结果对比
从图中可以看出, 刚性板比弹性膜计算模型梁支座配筋偏大较多，以其右侧柱下的悬挑梁支座处配筋为例，刚性板模型下为181，弹性膜下为96，相差将近一倍。
再对比恒载下的梁弯矩图和梁的弯矩包络图，可见恒载弯矩刚性板模型下为4483，弹性膜下为2739，相差63%；对于弯矩包络图，刚性板模型下为6547，弹性膜下为4004，相差也是63%，因此竖向荷载下弯矩的巨大差异是导致配筋计算结果差距的原因。
三、差别原因分析
1、弹性板考虑梁向下偏移的计算原理
查询前处理【计算控制信息】，计算时考虑了【弹性板与梁协调时考虑向下相对偏移】
一些传统的做法在计算梁与楼板协调时，计算模型是以梁的中和轴和板的中和轴相连的方式计算的，由于一般梁与楼板在梁顶部平齐，实际上梁的中和轴和板中和轴存在竖向的偏差，因此，YJK 中设置了【弹性板与梁协调时考虑向下相对偏移】来模拟实际偏心的效果，勾选此参数后软件将在计算中考虑到这种实际的偏差，将在板和梁之间设置一个竖向的偏心刚域，该偏心刚域的长度就是梁的中和轴和板中和轴的实际距离。这种计算模型比按照中和轴互相连接的模型得出的梁的负弯矩更小，正弯矩加大并承受一定的拉力，这些因素在梁的配筋计算中都会考虑。
2、悬挑跨度大和梁较高使偏心影响大
刚才对比的梁悬挑长度达4750，梁截面高度为1200，楼板厚度120，计算模型中梁与板向下偏移达540mm，从而使弹性板对梁增加了巨大的附加惯性矩，从而使考虑二者偏移的影响增大。
考虑梁与弹性板之间偏移，可以充分发挥结构的有利作用，达到优化设计节省材料的效果。
3、不考虑偏移刚性板和弹性膜的计算结果相近
四、和国外软件对比分析
YJK中这种处理方式是与国外一些主流设计软件的处理方式是相同的，如MIDAS中截面信息中【修改偏心】可以通过控制偏心点，ETABS、SAP2000中的【框架插入点】，可以通过控制点来调整梁与板的偏心。
在ETABS中通过控制插入点的方式计算结果如上图所示，可以看出ETABS计算结果和YJK计算结果吻合很好，考虑与不考虑梁的偏心对梁的内力影响较大。
五、结论
考虑梁与弹性板之间偏移，计算模型与实际模型符合更好，可以充分发挥结构的有利作用，达到优化设计节省材料的效果。因此对于此类工程，由于梁高较高（1200mm），梁与板的偏心达到600mm，因此不能忽略该偏心的影响，建议用户在YJK中采用弹性板或弹性膜，并勾选【弹性板与梁协调时考虑向下相对偏移】。
悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书2013-11-28
悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书 一、基本参数 1、脚手架参数 2、型钢参数 3、布置图 悬挑脚手架阳角处型钢布置图
二、立杆计算 1、荷载计算 Glk k （2）构配件自重N G2k =0.79+1.98+0.33＝3.10kN 其中：脚手板重量：12×1.50×0.40×0.11＝0.79kN 栏杆、挡脚板重量:12×1.50×0.11＝1.98kN 安全网重量:22.20×1.50×0.01＝0.33kN （3）活荷载包括： a.施工荷载N Qk =1.50×0.40×(3.00+2.00)＝3.00kN b.风荷载标准值计算 水平风荷载标准值ω k =μ z μ s ω =0.65×1.040×0.30＝0.20kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩: M W =0.9×1.4M ωk=0.9×1.4ωk L a h 2/10=0.9×1.4×0.20×1.50×1.802/10 ＝0.12kN·mm＝120000N·mm 2、立杆长细比验算 立杆计算长度l =kμh=1.0×1.50×1.80＝2.70m 长细比λ=l /i=2.70103/15.90＝170≤210 立杆长细比λ=170.00＜210,满足要求。 3、轴心受压构件的稳定系数计算 立杆计算长度l =kμh=1.155×1.50×1.80＝3.12m 长细比λ=l /i=3.12×103/15.90＝196 查《规范》表A得，υ=0.188 4、立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时 N 1=1.2(N Glk + N G2k ）＋1.4ΣN Qk =1.2×(2.37+3.10)+1.4×3.00＝10.76kN N/( A)=10.76×1000/(0.188×424)＝134.99 N/mm2 2)组合风荷载时
(完整版)梁的内力计算
第四章 梁的内力 第一节 工程实际中的受弯杆 受弯杆件是工程实际中最常见的一种变形杆，通常把以弯曲为主的杆件称为梁。图 4 — i 中列举了例子并画出了它们的计算简图。如图（ a 表示的是房屋建筑中的板、梁、柱结 构，其中支撑楼板的大梁 AB 受到由楼板传递来的均布荷载 口；图（b ）表示的是一种简易挡 水结构，其支持面板的斜梁 AC 受到由面板传递来的不均匀分布水压力； 图（c ）表示的是- 小型公路桥，桥面荷载通过横梁以集中荷载的形式作用到纵梁上；图（ d ）表示的是机械中 的一种蜗轮杆传动装置，蜗杆受到蜗轮传递来的集中力偶矩 m 的作用。 1.1 梁的受力与变形特点 综合上述杆件受力可以看出： 当杆件受到垂直于其轴线的外力即横向力或受到位于轴线平面 内的外力偶作用时，杆的轴线将由直线变为曲线， 这种变形形式称为弯曲.。在工程实际中受 弯杆件的弯曲变形较为复杂，其中最简单的弯曲为平面弯曲。 1.2 平面弯曲的概念 工程中常见梁的横截面往往至少有一根纵向对称轴， 该对称轴与梁轴线组成一全梁的纵向对.. 称面（如图4 — 2）,当梁上所有外力（包括荷载和反力）均作用在此纵向对称面内时，梁轴 线变形后的曲线也在此纵向对称面内， 这种弯曲称为平面弯曲.。它是工程中最常见也最基本 的弯曲问题。 1.3 梁的简化一一计算简图的选取 工程实际中梁的截面、支座与荷载形式多种多样， 较为复杂。为计算方便，必须对实际梁进 行简化，抽象出代表梁几何与受力特征的力学模型，即梁的计算简图...。 选取梁的计算简图时，应注意遵循下列两个原则：（1）尽可能地反映梁的真实受力情况；（2） 尽可能使力学计算简便。 a 房屋建筑中的大梁 c 小跨度公路桥地纵梁 图4-1 b 简易挡水结构中的斜梁
弹性地基梁法(“m”法)公式以及地下连续墙计算书
根据上海市标准《基坑工程设计规程》的规定，在施工临时工况下，地下连续墙的计算采用规范推荐的竖向弹性地基梁法(“m ”法)。弹性地基梁法取单位宽度的挡土墙作为竖向放置的弹性地基梁，支撑简化为与截面积、弹性模量、计算长度有关的弹簧单元，如图1为弹性地基梁法典型的计算简图。 图1 竖向弹性地基梁法计算简图 基坑开挖面或地面以下，水平弹簧支座的压缩弹簧刚度H K 可按下式计算： h b k K h H ..= z m k h .= 式中，H K 为土弹簧压缩刚度(kN/m)；h k 为地基土水平向基床系数(kN/m 3)；m 为基床系数的比例系数；z 为距离开挖面的深度；b 、h 分别为弹簧的水平向和垂直向计算间距(m)。 基坑内支撑的刚度根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件有关，按下式计算： B L A E K ....2α= 式中：K ——内支撑的刚度系数(kN/m/m)； α——与支撑松弛有关的折减系数，一般取0.5～1.0；混凝土支撑或钢支撑施加预压力时，取1.0； E ——支撑构件材料的弹性模量(kN/m 2)； A ——支撑构件的截面积(m 2)； L ——支撑的计算长度(m)； S ——支撑的水平间距(m)。 （2）水土压力计算模式 作用在弹性地基梁上的水土压力与土层分布以及地下水位有关系。水土压力计算采用水土分算，利用土体的有效重度和c 、?强度指标计算土压力，然后叠加水压力即得主动侧的水
土压力。土的c 、?值均采用勘察报告提供的固结快剪指标，地下连续墙变形、内力计算和各项稳定验算均采用水土分算原则，计算中地面超载原则上取为20kPa 。基坑周边地下连续墙配筋计算时分项系数取1.25。 ①土压力计算： 墙后主动土压力计算采用朗肯土压力计算理论，主动土压力强度（kPa ）计算公式如下： a a i i a K c K h r q p 2)(-+=∑ 其中，i r 为计算点以上各土层的重度，地下水位以上取天然重度，地下水位以下取水下重度； i h 为各土层的厚度； a K 为计算点处的主动土压力系数，)2 45(tan 2φ-= a K ； φ,c 为计算点处土的总应力抗剪强度指标。 按三轴固结不排水试验或直剪固快试验峰值强度指标取用。 ②水压力计算：作用在支护结构上主动土压力侧的水压力在基坑内地下水位以上按静水压力三角形分布计算；在基坑内地下水位以下水压力按矩形分布计算(水压力为常量)，并不计算作用于支护结构被动土压力侧的水压力，见下图所示。其中， w h ?为基坑内外水位差，w r 为水的重度，取为10kN/m 3。 图2 静水压力分布模式
各类梁的弯矩剪力计算汇总表
表1 简单载荷下基本梁的剪力图与弯矩图
表2 各种载荷下剪力图与弯矩图的特征 表3 各种约束类型对应的边界条件 注：力边界条件即剪力图、弯矩图在该约束处的特征。
常用截面几何与力学特征表 表2-5 注：1．I 称为截面对主轴（形心轴）的截面惯性矩（mm 4 ）。基本计算公式如下：??= A dA y I 2 2．W 称为截面抵抗矩（mm 3 ），它表示截面抵抗弯曲变形能力的大小，基本计算公式如下：max y I W = 3．i 称截面回转半径（mm ），其基本计算公式如下：A I i = 4．上列各式中，A 为截面面积（mm 2 ），y 为截面边缘到主轴（形心轴）的距离（mm ），I 为对主轴（形心轴）的惯性矩。 5．上列各项几何及力学特征，主要用于验算构件截面的承载力和刚度。
2．单跨梁的内力及变形表（表2-6~表2-10） （1）简支梁的反力、剪力、弯矩、挠度 表2-6 （2）悬臂梁的反力、剪力、弯矩和挠度 表2-7 （3）一端简支另一端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度 表2-8 （4）两端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度 表2-9 （5）外伸梁的反力、剪力、弯矩和挠度 表2-10 3．等截面连续梁的内力及变形表 （1）等跨连续梁的弯矩、剪力及挠度系数表（表2-11~表2-14） 1）二跨等跨梁的内力和挠度系数 表2-11 注：1．在均布荷载作用下：M ＝表中系数×ql 2 ；V ＝表中系数×ql ；EI w 100ql 表中系数4 ?=。 2．在集中荷载作用下：M ＝表中系数×Fl ；V ＝表中系数×F ；EI w 100Fl 表中系数3 ?=。 [例1] 已知二跨等跨梁l ＝5m ，均布荷载q ＝m ，每跨各有一集中荷载F ＝，求中间支
联梁悬挑架计算实例
编号：SM-ZD-87368 联梁悬挑架计算实例Organize enterprise safety management planning, guidance, inspection and decision-making, ensure the safety status, and unify the overall plan objectives 编制：____________________ 审核：____________________ 时间：____________________ 本文档下载后可任意修改
联梁悬挑架计算实例 简介：该安全管理资料适用于安全管理工作中组织实施企业安全管理规划、指导、检查和决策等事项，保证生产中的人、物、环境因素处于最佳安全状态，从而使整体计划目标统一，行动协调，过程有条不紊。文档可直接下载或修改，使用时请详细阅读内容。 一、工程概况及计算依据 临海市中心区商业街13#楼，总建筑面积15826m2 ，总共12层，建筑物阁楼层檐口高度为37.47m ，外悬挑脚手架分两次悬挑，分别在5.57m 和20.07m 楼层悬挑一次，钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.9m ，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50m ，立杆的横距1.05m ，立杆的步距1.50m 。 采用的钢管类型为φ48×3.5。 连墙件采用两步两跨，竖向间距3.0m
，水平间距3.0m 。 施工均布荷载为3.0 kN/m2，同时施工2层，最大悬挑段脚手板共铺设11层。 悬挑水平钢梁采用〔20a 号，其中建筑物外悬挑段长度3.0m ，建筑物内锚固段长度2.00m 。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用〔14a 号，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。 悬挑水平钢梁下面采用支杆、上面采用钢丝绳与建筑物拉结。 最里面支点距离建筑物1.20m ，支杆采用∟6.3。 二、大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁计算（见图1）。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值：P1=0.038 kN/m；
梁钢筋的算法例题
一、钢筋算量基本方法 钢筋算量基本方法 第一章梁 第一节框架梁 一、首跨钢筋的计算 1、上部贯通筋 上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值 2、端支座负筋 端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值； 第二排为Ln/4＋端支座锚固值 3、下部钢筋 下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值 注意：下部钢筋不论分排与否，计算的结果都是一样的，所以我们在标注梁的下部纵筋时可以不输入分排信息。 以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么，在软件中是如何实现03G101-1中关于支座锚固的判断呢？ 现在我们来总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题： 支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d }。 钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护层+15d }。 钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d }
4、腰筋 构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d 抗扭钢筋：算法同贯通钢筋 5、拉筋 拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d 拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2）；如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距。 6、箍筋 箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高-2×保护层）＋2×11.9d＋8d 箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距+1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）+1 注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。（如下图所示）
弹性地基梁计算模型的选择
pkpm弹性地基梁5种模式的选择 pkpm弹性地基梁结构在进行计算时，程序给出了5种计算模式，现对这5种模式的计算和选择进行一些简单介绍。⑴按普通弹性地基梁计算：这种计算方法不考虑上部刚度的影响，绝大多数工程都可以采用此种方法，只有当该方法时基础设计不下来时才考虑其他方法。⑵按考虑等代上部结构刚度影响的弹性地基梁计算：该方法实际上是要求设计人员人为规定上部结构刚度是地基梁刚度的几倍。该值的大小直接关系到基础发生整体弯曲的程度。而上部结构刚度到底是地基梁刚度的几倍并不好确定。因此，只有当上部结构刚度较大、荷载分布不均匀，并且用模式1算不下来时方可采用，一般情况可不用选它。⑶按上部结构为刚性的弹性地基梁计算：模式3与模式2的计算原理实际上最一样的，只不过模式3自动取上部结构刚度为地基梁刚度的200倍。采用这种模式计算出来的基础几乎没有整体弯矩，只有局部弯矩。其计算结果类似传统的倒楼盖法。该模式主要用于上部结构刚度很大的结构，比如高层框支转换结构、纯剪力墙结构等。⑷按SATWE或TAT的上部刚度进行弹性地基架计算：从理论上讲，这种方法最理想，因为它考虑的上部结构的刚度最真实，但这也只对纯框架结构而言。对于带剪力墙的结构，由于剪力墙的刚度凝聚有时会明显地出现异常，尤其是采用薄壁柱理论的TAT软件，其刚度只能凝聚到离形心最近的节点上，因此传到基础的刚度就更有可能异常。所以此种计算模式不适用带剪力墙的结构。另外，设计人员在采用《JCCAD 用户手册及技术条件》附录C中推荐的基床反力系数K时，该值已经包含上部刚度了，所以没有必要再考虑一次。⑸按普通梁单元刚度的倒楼盖方式计算：模式5是传统的倒楼盖模型，地基梁的内力计算考虑了剪切变形。该计算结果明显不同与上述四种计算模式，因此一般没有特殊需要不推荐使用。
型钢悬挑脚手架计算
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度19.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设3层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.6300，体型系数0.8720。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.50米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.50m。拉杆采用钢丝绳。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.075+1.4×2.250=3.286kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.286×0.9002/8=0.333kN.m
各种梁的弯矩计算公式
1。两端固定支座，当一端产生转角；MAB=4i，MBA＝2i其中i＝EI/L 2。两端固定支座，当一端产生位移；MAB＝－6i/L,MBA＝－6i/L 3。两端固定支座，当受集中力时；MAB=-Pab（平方）/L（平方），MBA=Pab（平方）/L（平方）。当作用力于中心时即a＝b时MAB=-PL/8,MBA=PL/8 4。两端固定支座，当全长受均布荷载时；MAB=－ql（平方）/12, MBA=ql（平方）/12 5。两端固定 1。两端固定支座，当一端产生转角；MAB=4i，MBA＝2i其中i＝EI/L 2。两端固定支座，当一端产生位移；MAB＝－6i/L,MBA＝－6i/L 3。两端固定支座，当受集中力时；MAB=-Pab（平方）/L（平方），MBA=Pab（平方）/L（平方）。当作用力于中心时即a＝b时MAB=-PL/8,MBA=PL/8 4。两端固定支座，当全长受均布荷载时；MAB=－ql（平方）/12, MBA=ql（平方）/12 5。两端固定支座，当长度为a的范围内作用均布荷载时； MAB=－qa（平方）×（6l平方－8la＋3a平方）/12L平方， MBA=qa（立方）×（4L－3a）/12L平方 6。两端固定支座，中间有弯矩时；MAB=Mb（3a－l）/l平方， MBA=Ma（3b－l）/l平方 7。当一端固定支座，一端活动铰支座，当固定端产生转角时；MAB=3i，MBA=0 8。当一端固定支座，一端活动铰支座，当铰支座位移时；MAB=－3i/L,MBA=0 9。当一端固定支座，一端活动铰支座，当作用集中力时； MAB=－Pab（l＋b）/2L平方，MBA=0（当a＝b＝l/2时MAB＝－3PL/16） 10。当一端固定支座，一端活动铰支座，当受均布荷载时； MAB=－ql平方/8 ， MBA=0 11。当一端固定支座，一端活动铰支座，中间有弯矩时； MAB=M（L平方－3b平方）/2L平方，MBA=0 12。当一端固定支座，一端滑动支座，当固定端产生转角时；MAB=i，MBA=－i 13。当一端固定支座，一端滑动支座，当受集中力时； MAB=－Pa（2L－a）/2L,MBA=-Pa平方/2L (当a＝b＝L/2时MAB=－3PL/8,MBA=-PL/8) 14。当一端固定支座，一端滑动支座，当滑动支座处受集中力时； MAB=MBA=－PL/2 15。当一端固定支座，一端滑动支座，当受均布荷载时； MAB=－qL平方/3,MBA=-ql平方/6支座，当长度为a的范围内作用均布荷载时；MAB=－qa（平方）×（6l平方－8la＋3a平方）/12L平方， MBA=qa（立方）×（4L－3a）/12L平方
悬挑梁计算书
项目名称_____________ 日期_____________ 设计者_____________ 校对者_____________ 共有1 跨 梁材性：Q235 荷载来源计算 体系系数2.0 增大系数1.05 受荷宽度6m 基本风压0.75KN/M2 基本荷载2.0*1.05*0.75*6=9.45KN/M 9.45*1.4=13.23 KN/M 全梁有均布荷载13.23KN/M 风荷载方向与自重方向性相反，偏安全不考虑自重 第1 跨计算结果： 跨度为1.4 M 截面为150x150x7x10 截面Ix = 1.60066e+007 mm4 截面Wx = 213421 mm3 面积矩Sx = 119788 mm3 腹板总厚7 mm 塑性发展系数γx = 1.05 整体稳定系数φb = 1 由最大壁厚10 mm 得： 截面抗拉抗压抗弯强度设计值f = 215 MPa 截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa 剪力范围为-1.05413e-006--18.9517 KN 弯矩范围为9.78385e-007--13.2662 KN.M 最大挠度为1.97141 mm (挠跨比为1/710) 由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得 计算得最大剪应力为20.2611 MPa 满足! 由Mx / (γx x Wx) 得 计算得强度应力为59.1997 MPa 满足! 由Mx / (φb x Wx) 得 计算得稳定应力为62.1597 MPa 满足! 受压翼缘外伸宽度与厚度之比为7.15 满足!(GB50017--2003 第32页4.3.8) 腹板高厚比为18.5714 无局部压应力可不配置加劲肋!(GB50017--2003 第26页4.3.2)
钢筋工程量计算例题
1、计算多跨楼层框架梁KL1的钢筋量，如图所示。 柱的截面尺寸为700×700，轴线与柱中线重合 计算条件见表1和表2 表1 混凝土强度等级梁保护层 厚度 柱保护层 厚度 抗震等级连接方式钢筋类型锚固长度 C30 25 30 三级抗震对焊普通钢筋按 03G101-1图集及 表2 直径 6 8 10 20 22 25 单根钢筋 理论重量 （kg/m） 0.222 0.395 0.617 2.47 2.98 3.85 钢筋单根长度值按实际计算值取定，总长值保留两位小数，总重量值
保留三位小数。 2、已知某教学楼钢筋混凝土框架梁KL1的截面尺寸与配筋见图1，共计5根。混凝土强度等级为C25。求各种钢筋下料长度。 图1 钢筋混凝土框架梁KLl平法施工图
3、某6m长钢筋混凝土简支梁（见下图），试计算各型号钢筋下料长度。
4、某抗震框架梁跨中截面尺寸b×h=250mm×500mm，梁内配筋箍筋φ6@150，纵向钢筋的保护层厚度c=25mm，求一根箍筋的下料长度。 5、某框架建筑结构，抗震等级为4级，共有10根框架梁，其配筋如图5.23所示，混凝土等级为C30，钢筋锚固长度LαE为30d。柱截面尺寸为500mm x 500mm。试计算该梁钢筋下料长度并编制配料单(参见混凝土结构平面整体表示方法03G10l-l构造详图)。
6、试编制下图所示5根梁的钢筋配料单。 各种钢筋的线重量如下：10（0.617kg/m）；12(0.888kg/m)； 25(3.853kg/m)。
7、某建筑物第一层楼共有5根L1梁，梁的钢筋如图所示，要求按图计算各钢筋下料长度并编制钢筋配料单。
梁模板支架计算(二层悬挑)
二层悬挑梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.75m ， 梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m ，立杆的步距 h=0.80m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方60×80mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 梁两侧立杆间距 1.20m 。 梁底按照均匀布置承重杆5根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载3.00kN/m 2。 梁两侧的楼板厚度0.12m ，梁两侧的楼板计算长度16.80m 。 扣件计算折减系数取1.00。 1070 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20× 25.000×0.120×16.800×0.400=24.192kN 。 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q 1 = 25.000×1.000×0.400=10.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q 2 = 0.500×0.400×(2×1.000+1.000)/1.000=0.600kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (1.000+2.000)×1.000×0.400=1.200kN 均布荷载 q = 1.20×10.000+1.20×0.600=12.720kN/m 集中荷载 P = 1.40×1.200=1.680kN 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm 3； I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm 4； A 计算简图 0.183 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
梁钢筋计算实例
二钢筋混凝土梁板的配筋构造 3.1 受弯构件的构造要求 (1)梁的一般构造 钢筋混凝土梁的常用截面有矩形、T形、工形和花篮形等形式，如图 图3.25梁的截面形式 受弯构件在外荷载作用下，截面上将同时承受弯矩M和剪力y的作用。在弯矩较大的区段可能发生沿横截面的(称为正截面)受弯破坏，在剪力较大的区段可能发生沿斜截面的受剪破坏，当受力钢筋过早切断、弯起或锚固不满足要求时，还可能发生沿斜截面的受弯破坏。 一、梁和板的一般构造规定 (一)梁的配筋构造 1）梁的截面尺寸 梁的截面高度h与梁的跨度l及所受荷载大小有关。一般情况下，独立简支梁，其截面高度h与其跨度l的比值(称为高跨比) h/l=1/12—1/8 ；独立的悬臂梁h/l为1/6左右；多跨连续梁h/l=1/18—1/12 。 梁的截面宽度b与截面高度h的比值b/h，对于矩形截面一般为1/2.5～1/2；对于T形截面一般为1/3～1/2.5 。 为了统一模板尺寸便于施工，梁的常用宽度一般为180mm、200mm、220mm、250mm，250mm以上以50mm为模数；而梁的高度h一般为250mm、300 mm、…、1000mm等尺寸，当h≤800mm时以50mm为模数，当h>800mm时以1OOmm为模数。 2)梁的配筋 梁中一般配置下列几种钢筋(图3.26)： ①纵向受力筋。如①号筋，它是用来承受弯矩的钢筋。纵向受力钢筋的常用直径为10-28mm，根数不得少于2根。梁内受力纵筋的直径应尽可能相同；当采用不同的直径时，它们之间相差至少应为2mm以上，便于施工中容易用肉眼识别，但相差也不宜超过6mm。 ②弯起钢筋。如②、③号钢筋，它是由纵向受力钢筋弯起而成。它的作用是：中间段同纵向受力钢筋一样，可以承受跨中正弯矩；弯起段可以承受剪力；弯起后的水平段有时还可以用来承受支座处的负弯矩。 弯起钢筋的弯起角度—般是：当梁高h ≤800mm时为45°；当梁高h>800mm 时为60°
多排悬挑架主梁验算计算书(加2道钢丝绳)
多排悬挑架主梁验算计算书一、基本参数 二、荷载布置参数 附图如下：
平面图 立面图 三、主梁验算 主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1 主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141 主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 q=1.2×g k=1.2×0.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/n z=8/1=8kN 第2排：F2=F2/n z=8/1=8kN
第3排：F3=F3/n z=8/1=8kN 1、强度验算 弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=2.9×106/141000=20.58N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.73×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=11.5N /mm2
τmax=11.5N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) νmax=0.48mm≤[ν]=2×l x/400=2×2600/400=13mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-0.28kN,R2=10.71kN,R3=14.92kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1550 钢丝绳直径(mm) 20 钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 3 花篮螺栓在螺纹处的有效直径 d e(mm) 15 花篮螺栓抗拉强度设计值[f t](N/mm2) 170 主梁拉环直径d(mm) 20 焊缝厚度h e(mm) 10 焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f tw(N/mm2) 160
梁钢筋平法识图及算量入门
一、箍筋表示方法： ⑴ φ10@100/200(2)表示箍筋为φ10 ，加密区间距100，非加密区间距200，全为双肢箍。 ⑵ φ10@100/200(4)表示箍筋为φ10 ，加密区间距100，非加密区间距200，全为四肢箍。 ⑶ φ8@200(2)表示箍筋为φ8，间距为200，双肢箍。 ⑷ φ8@100(4)/150(2)表示箍筋为φ8，加密区间距100，四肢箍，非加密区间距150，双肢箍。 一、梁上主筋和梁下主筋同时表示方法： ⑴ 3Φ22，3Φ20表示上部钢筋为3Φ22,下部钢筋为3Φ20。 ⑵ 2φ12，3Φ18表示上部钢筋为2φ12,下部钢筋为3Φ18。 ⑶ 4Φ25，4Φ25表示上部钢筋为4Φ25,下部钢筋为4Φ25。 ⑷ 3Φ25，5Φ25表示上部钢筋为3Φ25,下部钢筋为5Φ25。 二、梁上部钢筋表示方法：（标在梁上支座处） ⑴ 2Φ20表示两根Φ20的钢筋，通长布置，用于双肢箍。 ⑵ 2Φ22+（4Φ12）表示2Φ22 为通长，4φ12架立筋，用于六肢箍。 ⑶ 6Φ25 4/2表示上部钢筋上排为4Φ25，下排为2Φ25。 ⑷ 2Φ22+ 2Φ22表示只有一排钢筋，两根在角部，两根在中部，均匀布置。 三、梁腰中钢筋表示方法： ⑴ G2φ12表示梁两侧的构造钢筋，每侧一根φ12。 ⑵ G4Φ14表示梁两侧的构造钢筋，每侧两根Φ14。 ⑶ N2Φ22表示梁两侧的抗扭钢筋，每侧一根Φ22。 ⑷ N4Φ18表示梁两侧的抗扭钢筋，每侧两根Φ18。 四、梁下部钢筋表示方法：（标在梁的下部） ⑴ 4Φ25表示只有一排主筋，4Φ25 全部伸入支座内。 ⑵ 6Φ25 2/4表示有两排钢筋，上排筋为2Φ25，下排筋4Φ25。 ⑶ 6Φ25 （-2 ）/4 表示有两排钢筋，上排筋为2Φ25，不伸入支座，下排筋4Φ25，全部伸入支座。 ⑷ 2Φ25 + 3Φ22（-3）/ 5Φ25表示有两排筋，上排筋为5根。2Φ25伸入支座，3Φ22，不伸入支座。下排筋5Φ25，通长布置。 五、标注示例： KL7（3）300×700 Y500×250 φ10@100/200(2) 2Φ25 N4Φ18 （） 4Φ256Φ25 4/26Φ25 4/26Φ25 4/2 4Φ25 □———————————□———————□———————————□4Φ252Φ254Φ25 300×700 N4φ10 KL7(3) 300×700表示框架梁7，有三跨，断面宽300，高700。 Y500×250表示梁下加腋，宽500，高250。
(整理)倒楼盖法与弹性地基梁法
倒楼盖法 在计算筏型基础时，假设基底净反力为直线分布，当地基比较均匀，上部结构刚度较好、梁板式筏型基础的高跨比或平板式筏型基础的高厚比不小于1/16，且相邻柱荷载及柱距变化不超过20%，筏型基础可仅考虑局部弯曲作用，按倒楼盖来计算，即为倒楼盖法。 倒楼盖模型和弹性地基梁板模型 桩筏筏板有限元计算筏板基础时，倒楼盖模型和弹性地基梁板模型计算结果差异很大的原因 这主要是因为二者的性质是截然不同的： （1）弹性地基梁板模型采用的是文克尔假定，地基梁内力的大小受地基土弹簧刚度的影响，而倒楼盖模型中的梁只是普通砼梁，其内力的大小只与筏板传递给它的荷载有关，而与地基土弹簧刚度无关。
（2）由于模型的不同，实际梁受到的反力也不同，弹性地基梁板模型支座反力大，跨中反力小。而倒楼盖模型中的反力只是均布线载。（3）弹性地基梁板模型考虑了整体弯曲变形的影响，而倒楼盖模型的底板只是一块刚性板，不受整体弯曲变形的影响。 （4）由于倒楼盖模型的底板只是一块刚性板，因此各点的反力均相同，由此计算得到的梁端剪力无法与柱子的荷载相平衡，而弹性地基梁板模型计算出来的梁端剪力与柱子的荷载是相平衡的。 λ 地基模型的选择 λ 地基计算模型，大致可分为不连续模型和连续性模型两大类。在基础设计时，如何选择相应的地基模型则是一个比较复杂的问题，很难给出一个统一的标准。在此，本人仅就上述地基计算模型的力学特点和适用范围做一些简单的介绍。 λ 1.文克尔地基模型的受力特点和适用范围 λ 文克尔地基模型实质上来源于阿基米德浮力定律的一个推论，比如浮桥结构是严格执行文克尔地基模型的。显然，力学性质与液体相近的地基，比较符合文克尔模型假定。 λ 因此，该模型主要用于抗剪强度极低的流态淤泥质土或地基土塑
多排悬挑架主梁验算计算书(新)
多排悬挑架主梁验算计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 二、荷载布置参数
附图如下： 平面图 立面图三、主梁验算
荷载标准值： q'=g k=0.279=0.279kN/m 第1排：F'1=F1'/n z=8/1=8kN 第2排：F'2=F2'/n z=8/1=8kN 第3排：F'3=F3'/n z=8/1=8kN 第4排：F'4=F4'/n z=8/1=8kN 荷载设计值： q=1.2×g k=1.2×0.279=0.335kN/m 第1排：F1=F1/n z=11/1=11kN 第2排：F2=F2/n z=11/1=11kN 第3排：F3=F3/n z=11/1=11kN 第4排：F4=F4/n z=11/1=11kN 1、强度验算
弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=31.47×106/237000=132.785N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=29.274×1000×[100×2002-(100-7)×177.22]/(8×23700000×7)=2 3.817N/mm2 τmax=23.817N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm)
νmax=10.254mm≤[ν]=2×l x/360=2×4000/360=22.222mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=1.279kN,R2=-6.208kN,R3=51.944kN 四、下撑杆件验算 下撑杆件角度计算： β1=arctanL1/L2=arctan(3300/2200)=56.31° 下撑杆件支座力： R X1=n z R3=1×51.944=51.944kN 主梁轴向力： N XZ1=R X1/tanβ1=51.944/tan56.31°=34.629kN 下撑杆件轴向力： N X1=R X1/sinβ1=51.944/sin56.31°=62.429kN 下撑杆件的最大轴向拉力N X=max[N x1...N xi]=62.429kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(33002+22002)0.5=3966.106mm 下撑杆长细比： λ1=L01/i=3966.106/41.4=95.8 查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，υ1=0.621 轴心受压稳定性计算： σ1=N X1/(υ1A)=62428.929/(0.621×1430)=70.3N/mm2≤f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算：
框架梁钢筋计算公式汇总
1上部通长筋 上部通长筋=总净跨长度+左支座锚固长度+右支座锚固长度+搭接长度*搭接个数 锚固的取值： （1）端支座 支座宽-C≥max（laE，0.5Hc＋5d），直锚，锚固取Max（laE，0.5Hc＋5d）。 支座宽-C＜max（laE，0.5Hc＋5d），弯锚，取Max（0.4laE+15d，Hc-C+15d ）。 （2）中间支座 支座宽≥max（laE，0.5Hc＋5d），直锚，锚固取Max（laE，0.5Hc＋5d）。 支座宽＜max（laE，0.5Hc＋5d），弯锚，取Max（laE，0.5Hc+5d）。 2上部边支座负筋 上部边支座负筋（第1排）=1/3净跨长+支座锚固长度 上部边支座负筋（第2排）=1/4净跨长+支座锚固长度 锚固的取值： （1）端支座 支座宽-C≥max（laE，0.5Hc＋5d），直锚，锚固取Max（laE，0.5Hc＋5d）。 支座宽-C＜max（laE，0.5Hc＋5d），弯锚，取Max（0.4laE+15d，Hc-C+15d ）。 （2）中间支座 支座宽≥max（laE，0.5Hc＋5d），直锚，锚固取Max（laE，0.5Hc＋5d）。 支座宽＜max（laE，0.5Hc＋5d），弯锚，取Max（laE，0.5Hc+5d）。 3上部中间支座负筋 上部中间支座负筋（第1排）=1/3净跨长（取大值）*2+支座宽度 上部中间支座负筋（第2排）=1/4净跨长（取大值）*2+支座宽度 4下部通长筋 下部通长筋=总净跨长+左右支座锚固长度+搭接长度*搭接个数 5下部边跨负筋 下部边跨钢筋=净跨长+左右锚固长度 6下部中间跨负筋
下部中间跨钢筋=净跨长+左右锚固长度 7构造钢筋 构造钢筋长度=净跨长+左右锚固长度 8抗扭钢筋 抗扭钢筋长度=净跨长+左右锚固长度 9拉筋 9.1拉筋长度 拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d＋2d 9.2拉筋根数 9.2.1没有给定拉筋的布筋间距 拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2） 9.2.2给定了拉筋的布筋间距 拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距 10箍筋 10.1箍筋长度 箍筋长度＝(梁宽-保护层*2 +梁高-保护层*2）*2+11.9d*2+8d 10.2箍筋根数 箍筋根数=加密区根数*2+非加密区根数 一级抗震： 加密区长度=max（梁高*2，500） 加密区根数=[（梁高*2-50）/加密区间距+1]*2 非加密区根数=（净跨长-加密区长*2）/非加密区间距-1 二至四级抗震： 加密区长度=max（梁高*1.5，500） 加密区根数=[（梁高*1.5-50）/加密区间距+1]*2 非加密区根数=（净跨长-加密区长*2）/非加密区间距-1
综合楼悬挑梁的受力计算及框架图
某地铁XX 线某标项目部 悬挑脚手架搭设及拆卸 方案 某公司集团有限公司 二○一一年一月
方案审批 编制： 审核： 批准： 某公司集团有限公司 二○一一年一月
目录 一、编制说明及依据 ................................................................................................ 错误！未定义书签。 二、工程概况 ............................................................................................................ 错误！未定义书签。 2.1、工程概况 ............................................................................................................. 错误！未定义书签。 2.2、工程概述 ............................................................................................................. 错误！未定义书签。 三、施工、劳动力计划 ............................................................................................ 错误！未定义书签。 3.1、材料要求 ............................................................................................................. 错误！未定义书签。 3.2、劳动力计划 ......................................................................................................... 错误！未定义书签。 四、施工工艺验收及检查验收 .................................................................................. 错误！未定义书签。 4.1、悬挑架的选用形式 ............................................................................................. 错误！未定义书签。 4.2、悬挑架的搭设方法 ............................................................................................. 错误！未定义书签。 4.3、工艺要求 ............................................................................................................. 错误！未定义书签。 4.4、各种材料的力学性能指标 ................................................................................. 错误！未定义书签。 4.5、构造形式及设置要求 ......................................................................................... 错误！未定义书签。 4.6、悬挑架验收要求 ................................................................................................. 错误！未定义书签。 五、质量、安全保证措施 ........................................................................................ 错误！未定义书签。 5.1、保障机构 ............................................................................................................. 错误！未定义书签。 5.2、保证施工质量技术措施 ..................................................................................... 错误！未定义书签。 5.3、脚手架搭设及拆除安全技术措施 ..................................................................... 错误！未定义书签。 5.4、应急预案 ............................................................................................................. 错误！未定义书签。 5.5、脚手架在搭设和使用期间的监测措施 ............................................................. 错误！未定义书签。 六、文明施工措施 ...................................................................................................... 错误！未定义书签。 6.1、安全文明施工 ..................................................................................................... 错误！未定义书签。 6.2、环境保护措施 ..................................................................................................... 错误！未定义书签。 七、计算书及相关附图 .............................................................................................. 错误！未定义书签。 7.1、计算书 ................................................................................................................ 错误！未定义书签。 7.2、相关附图 ............................................................................................................ 错误！未定义书签。