火电厂高低压加热器加热器选型专题报告

投标编号：

XXXXXXXXXX

“热电联供”、“上大压小”

2×300MW环保型燃煤机组扩建工程

勘测设计投标文件

第二卷技术文件

第二册专题报告

给水加热器选型专题报告

批准：审核：校核：编制：

目录

1. 加热器概述 (1)

1.1加热器工作原理 (1)

1.2加热器主要性能和技术指标 (1)

1.3给水加热器的种类和型式 (2)

2. 立式、卧式加热器经济性比较 (4)

2.1端差的比较 (4)

3. 加热器与厂房布置 (5)

3.1采用立式加热器 (5)

3.2采用卧式加热器 (5)

4. 结论 (6)

1. 加热器概述

1.1 加热器工作原理

给水加热器是电厂回热系统的重要辅机之一，它是利用汽轮机抽汽加热给水以提高效率的换热设备。

表面式给水加热器的特点是汽轮机的抽汽和锅炉给水相互不混合，通过管壁来传递热量。传热管内是给水，传热管外上是蒸汽。蒸汽在加热器里放出热量并凝结成疏水，由疏水口排出。由于加热蒸汽一般均由一定的过热度，为使加热面积尽可能的小，可设置一个过热蒸汽冷却段，以充分利用抽汽的过热度。蒸汽由汽相变为饱和水同时放出汽化潜热的过程是在凝结段里完成的。凝结段是给水加热器的主要换热区域，管内给水的大部分焓升是由这一区域提供的。为了进一步降低热耗并使疏水安全、顺利排入下一级加热器，有的加热器还设置有疏水冷却段，使饱和疏水在这一区段里进一步放出热量，以过冷水排出。

火电机组回热系统运行优劣将直接影响到机组的效率。理论上，回热抽汽的级数越多，则发电机组的热经济性能越好，但设备投资要增加，系统随之复杂。给水加热汽的设置是根据等焓分配原则结合电厂投资成本综合技术经济分析比较确定的，因而具有最佳经济性。

1.2 加热器主要性能和技术指标

1.2.1 给水端差(TTD)

加热器进口抽汽压力下的饱和温度与给水出口温度之差为给水端差。给水端差越小加热器的热经济性能越高，但加热面积相应增加。

1.2.2 疏水端差(DCA)

离开加热器壳体的疏水温度与管侧给水进口温度之差就是疏水端差。蒸汽在壳侧凝结成疏水时呈饱和水状态，由于饱和水在流出加热器到下一级低压容器过程中会因管道压降而汽化，从而产生两相流动，使疏水发生困难并造成对设备的、管道的损害。因此，现代大型机组的给水加热器普遍设置疏水冷却段以提高安全可靠性。在加热器本体内设置疏水冷却段的加热器，疏水端差可以达到5.6℃。

1.2.3 管侧压降和壳侧压降

介质流经换热管内的摩擦损失和压力损失就是管侧压降。管侧压降太大会加重给水泵的功耗，所以计算时都留有安全裕度。

介质流经加热器壳侧的压力损失为壳侧压降。壳侧压降不应超过加热器级间压差的30％，过大有可能造成加热器的疏水不畅。

1.2.4 其它

加热器运行性能的优劣是由许多因素构成的，除了上述各项热力性能外，还有加热面积、投运率、堵管率等。

1.3 给水加热器的种类和型式

1.3.1 加热器的分类

按照布置型式分类，加热器可以分为立式加热器和卧式加热器，其特点如下：

1.3.2 加热器结构

表面式加热器的壳侧内部结构有多种形式。电站用给水加热器壳侧内部蒸汽凝结段是主传热区段，同时，根据蒸汽进口参数和系统对给水端差和疏水端差的不同要求再配置过热蒸汽冷却段或疏水冷却段。

电站用的给水加热器可分为纯凝结段布置、二段布置和三段布置。

1.3.

2.1 二段布置

二段布置即在加热器纯凝结段的基础上设置内置式过热蒸汽冷却段或疏水冷却

段。疏水冷却段和过热蒸汽冷却段都用包壳将受热面封闭，并以导流隔板导向，使蒸汽或疏水按一定的速度和方向流经传热面。对于内置过热蒸汽冷却段来说，无论是卧式加热器还是立式加热器都没有太大问题，二者的主要区别在于疏水冷却段引起的差异。

1.3.

2.1.1带疏水冷却段的二段布置倒置式立式加热器

这种加热器疏水聚集在壳体下部，管板的上方，这可以保护管板免遭蒸汽冲击。在凝结段加疏水冷却段的倒置式立式加热器中，疏水水位在疏水冷却器包壳上面，因此聚集在给水出口区域内的凝结水可视为静止的，所以这一区域内的传热面积属无效面积，会影响到加热器的换热效率。这部分无效面积是由倒置式立式加热器的结构特点决定的，因此不可避免。若疏水冷却段设置过长，无效面积会更大，所以相比卧式加热器其疏水冷却段较小，疏水端差较大。

另外，对于低压加热器，由于抽汽压力低，负荷变化时比体积变化大，而且低压加热器各级之间的压差一般都很小，末两极加热器之间的压差在40KPa左右，末级低加和凝汽器之间压差只有约20KPa或更低，这就要求疏水冷却段压力损失非常小，而立式加热器的疏水冷却段由于结构原因阻力较大，且疏水出口的高度差也产生静压，因此采用立式布置的末两极低压加热器一般不设置疏水冷却段。

1.3.

2.1.2带疏水冷却段的二段布置卧式加热器

蒸汽进入凝结区段冷却成凝结水滴下，聚集在壳体下部的弓形区域，疏水冷却段采用全流量，并有一个吸水口浸入加热下方的冷凝水中。这种加热器水位允许波动范围较小，水位过高会浸没一部分传热面积而影响效率；水位过低会使疏水冷却段的吸水口露出水面，虹吸被破坏，蒸汽将大量进入疏水冷却段。

与立式加热器相比，这种卧式布置形式在正常水位情况下所有U形管束均与加热蒸汽进行换热，没有无效换热面积，所以换热管束利用率高，加热器换热效率高。但对加热器水位需严格控制。

1.3.

2.2 三段布置

在一个加热器中同时具有过热蒸汽冷却段、凝结段和疏水冷却段3个传热区段的成为三段布置加热器。它具有结构紧凑、布置合理、系统简单等优点。

1.3.

2.2.1三段布置立式加热器

对于立式加热器，若采用顺置式布置，由于疏水在壳体的底部，因此疏水冷却段

往往需要布置的很长，需要一个全封闭的包壳，下部插入疏水中，利用虹吸作用将疏水引出。导致疏水阻力损失增大，且需要考虑静压损失，在实际运行中可能造成疏水排不出去的后果。因此三段布置的立式加热器一般采用倒置式布置。

倒置式三段布置加热器在过热蒸汽冷却段下部留有一个区域，这是这种形式所特有的区域，因为过热蒸汽冷却器的面积往往小于疏水冷却段，而过热蒸汽冷却段的蒸汽出口必须布置在疏水水位之上，以免疏水倒灌。这样就在过热蒸汽冷却段下部留下一段不参加换热工作的区域，成为“无效换热区域”。这个“区域”是倒置式三段布置加热器所必须的。

1.3.

2.2.2三段布置卧式加热器

卧式布置采用U形管，半球形水室。具有全流量的蒸汽冷却段和疏水冷却段，过热蒸汽冷却段采用全封闭结构，减少了管板、壳体和进汽管座的热应力，具有结构紧凑、热效率高、省材、系统简单等优点。

2. 立式、卧式加热器经济性比较

2.1 端差的比较

以下列出了300MW等级机组的在使用立式加热器和卧式加热器时各级加热器的给水端差和疏水端差。

2.1.1 立式加热器端差（加热器号按照抽汽压力由高至低排列）

2.1.2 卧式加热器端差（加热器号按照抽汽压力由高至低排列）

2.1.3 端差对机组热耗的影响

根据以往工程的经验，对于300MW等级的汽轮发电机组，当采用两种不同形式的给水加热器时，由于端差的差异，采用卧式加热器可比立式加热器减少热耗，在THA 工况发电标煤耗可降低约0.25g/kW·h，从而提高了整个机组的热经济性能。

如果按照2×300MW机组计算, 两台机组每年节约标煤量约为825吨。按照标煤价格600元/吨估算, 每年可节约燃料费用约49.5万元(年利用小时按5500小时计算)。

3. 加热器与厂房布置

3.1 采用立式加热器

北京北重汽轮机组的常规布置均采用倒置式立式加热器，所有加热器布置在汽机房B列和汽轮机基座之间，按顺序依次排列。加热器在运转层留有检修起吊孔，利用汽机房天车可以对所有的加热器进行检修起吊，汽机房屋架下玄标高约为28.5m。

当采用立式布置时，由于加热器位置相对集中，所以凝结水管道和给水管道的布置较紧凑，管道长度相对较短；各级加热器疏水管道均布置在汽机房0m层，管路也相对较短；汽轮机各级抽汽管道、逆止阀、管道阀均布置在汽机房的中间层，管道走向简洁，长度较短，管路阻力小。

但同时，采用这种布置方式后也存在比较明显的缺点，其一是由于很多管道都集中布置在基座和B列侧之间，所以B列侧的通道较小，检修不方便；其二，立式加热器的总长度在10m～12m左右，汽机房要留有足够高的检修起吊空间。采用立式加热器时，汽机房的屋架下玄标高约比卧式加热器布置方式高出约1.5m左右，使主厂房的容积相对较大，初投资增加。

3.2 采用卧式加热器

若采用卧式加热器，1号、2号高加布置在汽机房中间层靠近B列侧，3号高加和除氧器布置在运转层靠近B列侧位置，给水泵布置在除氧器下方0m层位置，5号、6号低加布置在汽机房运转层A列侧，7号、8号低加布置在凝汽器的喉部。各级加热器都预留有足够的抽芯或抽壳空间方便检修。汽机房下玄标高约为26.9m，汽机房跨度为30m。

这种布置方式加热器布置较分散，汽机房内管道布置较均匀，整齐美观，易于补

偿，管道热应力小，检修维护条件好；7、8号低加布置在凝汽器的喉部（国内大部分电厂采用），减少了加热器的占地，有利于管道布置，也减少了至7、8号低加的抽汽管道阻力。在汽机房0m的B列侧留有约3.5m宽的大通道，宽敞畅通，方便检修车辆的通行出入。

其缺点是，凝结水、高压给水、加热器的疏水管道相对较长，管道用量相对较大。

4. 结论

1）立式加热器由于其固有的结构特点，无论是两段式还是三段式都不可避免的存在一部分“无效换热面积”，而且，对于低压加热器，其疏水冷却段的设置较困难，导致疏水端差较大，机组的经济性差。卧式比立式加热器两台机组每年节约标煤量约为825吨, 每年可节约燃料费用约49.5万元。

2）因此相比卧式布置，立式加热器换热面积较大，换热效率较低，且制造工艺要求较高，设计和制造难度都相对较大。

3）对于主厂房布置来说，立式加热器布置紧凑，与之相连接的管道比较集中，抽汽管道，凝结水管道，锅炉给水管道，加热器的疏水管道走向简洁，距离短，节省材料。但立式加热器是从0m到运转层（起吊孔）的相应位置全部占用（占用3层），而卧式加热器占用2层（一般6.3m和12.6m）即可，空间利用上来说相当。

所以，卧式加热器主厂房采用方案二，汽机房（包括除氧器）为136.5×30m；而立式加热器汽机房（包括除氧器）常规布置为154.5×30m，立式加热器汽机房面积较大。

本工程因总平面布置原因，汽机房长度采用136.5m，如用立式加热器则采用双框架136.5×（27+9）布置，其布置尺寸大于卧式加热器主厂房（方案二）另外，立式加热器的起吊高度较高，汽机房屋架的下玄标高要增高约1.5m左右；

4）综合上述原因，采用卧式加热器较为合理，但因汽轮机已签订技术协议，本次投标暂按立式加热器设计，只针卧式加热器进行了方案二的主厂房布置，下阶段可进一步与主机厂讨论，进行技术经济论证，确定加热器形式。

蒸汽换热器的选型计算

一换热器结构形式的选择 螺旋板式操作温度在300～400℃以下，整个换热器焊为一体，密封性良好螺旋板换热器直径在1.5m之内，板宽200～1200mm，板厚2～4mm，两板间距5～25mm，可用普通钢板和不锈钢制造，目前广泛用于化工、轻工、食品等行业。其具有以下特点： (1)总传热系数高由于流体在螺旋形通道内受到惯性离心力的作用和定距柱的干扰，低雷诺数(Re=1400～1800)下即可达到湍流，允许流速大(液体为2m/s，气体为20m/s)，故传热系数大。 (2)不易结垢和堵塞由于流速较高且在螺旋形通道中流过，有自行冲刷作用，故流体中的悬浮物不易沉积下来。 (3)能利用低温热源由于流道长而且两流体可达到完全逆流，因而传热温差大，能充分利用温度较低的热源。 (4)结构紧凑由于板薄2～4mm，单位体积的传热面积可达到150～500m2/m3。 相对于螺旋板式换热器，板式换热器处理量小，受密封垫片材料性能的限制，其操作温度一般不能高于200℃，而且需要经常进行清洗,不适于用在蒸汽冷凝的场合。 综上原因，选择螺旋板式换热器作为蒸汽冷凝设备。 二大流量换热器选型参数 1 一次侧介质质量流量 按最大质量流量14t/h进行计算 2 饱和蒸汽压力 换热器饱和蒸汽入口处的最高压力在2.0MPa左右 3 饱和蒸汽温度 饱和蒸汽最高温度按照214℃进行计算 3 温度t℃ 0 2 4 6 8 压力密度压力密度压力密度压力密度压力密度

4 一次侧（高温侧）、二次侧（低温侧）的进出口温度 热侧入口温度 T1=214℃ 热侧出口温度 T2=50℃ 冷侧进口温度 t1=40℃ 冷侧出口温度 t2=60℃ 三 总传热量(单位:kW)计算 有相变传热过程计算公式为： )t -(t .)T -(T .r .122S c c h h h c q c q q Q =+= 其中r .h q 是饱和蒸汽凝结所放出的热量； )T -(T .2S h h c q 是饱和水温度降至目标温度时所需放出的温度；)t -(t .12c c c q 是冷却水吸收的热量。 式中：Q ------换热量，KW h q ------饱和蒸汽的质量流量，Kg/s ，此处取14t/h 即3.89 Kg/s r ----------蒸汽的汽化潜热，KJ/Kg ，2.0MPa 、214℃条件下饱和蒸汽的气化潜 热值为890.0KJ/Kg S T ----------饱和蒸汽入口侧压力下水的饱和温度，在2.0MPa 时，水的饱和温度 为214℃

热网加热器选型方案及特点

热网加热器选型设计说明： 一、根据本次招标文件对热网加热器的求，本投标设备：热网加热器其结构采用：卧式、固定管板式结构。依据其介质特性，采用二管程、单壳程。加热蒸汽走壳程，循环水走管程。管板与壳体、管箱均采用焊接结构，管箱上设有人孔，便于换热管的维护清理和更换。（注：由于设备直径比较大，法兰连接密性较差，易泄漏，为了保证其密封性，易采焊接联接。大家都知道，联结基本形式有三种：焊接、法兰联结、螺纹连接，其联结强度及密封性依次降低） 二、本投标设备：热网加热器有以下性能特点： 由于本热网特殊结构和加工工艺，同时强化汽水两侧，传热系数高。（凝结水导流装置、管内增加水流速形成紊流）、水侧阻力小、耐高压、高温、不易泄露、较宽的负荷范围热工性能变化不大等特点 三、优化的结构设计： 1）为减小热应力，换热器壳体采用大筒体间和小筒体用两个半波膨胀节相连，这样既满足了蒸汽进口的流通面积要求同时也消除了管束与壳体的膨胀差应力。 2）在蒸汽进口设置蒸汽分散组件，在特大蒸汽流量状态下，具有蒸汽分散作用，使进入管束的蒸汽流速迅速降低到10m/s以下，大大缓解了特大流量对管束的冲刷；该组件在蒸汽进口处设置较大的弧形有锈钢防冲板，对开车阶段开启蒸汽阀门瞬间对管束的冲击或正常操作阶段进入壳程的蒸汽流对管束的冲击具有阻挡和分流的作用，延长了管束使用寿命。

3）为了减小热网加热器在运行中管束的震动，采取减小管束无撑跨距。管板与换热管采用强度焊加贴胀的方式以消除间隙并防止间隙腐蚀。 4）为防止蒸汽冷凝液在换热管外表面形成大量水膜及底部换热管被上部换热管冷凝液所浇淋，特设置蒸汽分区导流装置，减少了冷凝水大量的附着在换热管表面。 5）由于本热网加热器直径较大，按常规的布管方式则管束心部的换热管对于蒸汽凝结换热来讲，将很难参与换热，这样就影响了换热效果。为此本热网加热器在布管上均匀地增设了蒸汽通道，使加热蒸汽能顺利地进入到管束心部，使所有的换热管都充分地参与换热。6）为保证较低的疏水温度，避免蒸汽进入凝结水管道，确保水泵不发生气蚀现象，使疏水更加稳定、可靠，特设置疏水井，便于水位调节。 7）本设备还设置了安全泄压装置，以便保护设备。 为防止管程循环水由于误关阀门，而蒸汽继续通入使循环水受热膨胀，造成设备损坏，管侧设置安全阀，使循环水受热膨胀时通过安全阀释放压力，保护设备。 为防止由于换热管的破裂而使循环水进入壳程蒸汽侧,使壳程水位急剧升高,当水位高于设定水位时,平衡容器会与紧急疏水阀一起将过量的水泄掉,保护设备。当出现特别情况时，壳程会灌满水，相应压力会高到危及设备的安全，此时安全阀自动打开，与紧急疏水阀一起泄水，确保热网加热器的安全。

电厂加热器系统

135汽机 四、加热器 应知: 1、加热器的作用、分类？ 加热器的作用就是利用在汽轮机内做过部分功的蒸汽,抽至加热器内加热给水,提高给水温度,减少了汽轮机排往凝汽器中的蒸汽量,降低了冷源损失,提高了热力系统的循环效率。背压供热机组时利用再汽轮机内做完功的蒸汽加热给水,以减少锅炉的热负荷,有利于锅炉燃烧的合理调整,以提高热电厂的热经济效益。加热器的分类: 按传热方式分: 混合式、表面式 按加热器的放置分: 立式、卧式 按加热器的热参数分: 高压加热器、低压加热器 按加热面布置及构造分: 直管式、弯管式 2、什么就是混合式加热器、表面式加热器？各有何优缺点？ 混合式加热器式两种介质再加热器内相互掺混直接传热,被加热的介质可达到加热蒸汽压力下的饱与温度,不存在传热端差,充分利用了加热蒸汽的热量,提高了发电厂的热经济性。 混合式加热器构造简单,造价低,便于收集不同温度的疏水,有可能完全除掉水中的气体等优点。缺点就是由于进入加热器内部的蒸汽与水的压力相等,因而需要再每一个混合式加热器后面设置水泵,才能将水送至下级较高压力的加热器,因而系统复杂,设备增多。为了保证水泵的进水量,必须再每一个水泵前装设以个有一定容积的水箱,才能保证水泵入口具有必要的水头,以防止水泵产生汽蚀现象。为保持水泵入口具有必要的压力,混合式加热器的水箱必须距水泵入口处有一定高度,这就使电厂再设备布置上增加了困难,同时也增加了厂房的造价。 表面式加热器就是两种介质之间的热量传递就是通过金属表面来实现的。汽轮机抽汽或其它热源在再加热器中放热,通过受热面金属壁将热量传递给管内的凝结水或给水。 由于管壁存在热阻,给水不可能被加热到加热蒸汽压力下的饱与温度,不可避免的存在着传热端差。所以表面就是加热器的热经济性壁混合式加热器低。表面式加热器除了热经济性较差外还有金属消耗量大,造价高,加热器本身安全可靠性较差,需要配制疏水排出器,增加疏水排出管道等缺点。但表面式加热器组成的回热系统比混合式加热器组成的回热系统简单,运行也比较可靠,并且在运行中监视工作量也较小。此外还能使加热与被加热机组彼此分开,保证加热蒸汽的凝结水回收。 3、什么就是疏水冷却器、疏水冷却段？ 疏水冷却器就是指设置于加热器外部的单独的水-水换热器。 疏水冷却段就是指设置于加热器内部的起疏水冷却作用的一部分加热管系。 4、什么就是蒸汽冷却器、内置式蒸汽冷却段？ 蒸汽冷却器式指设置于加热器外部的单独的汽-水换热器。 蒸汽冷却段也称为过热段,或过热蒸汽冷却段,就是指设置于加热器内部的利用蒸汽过热度来加热给水的那一部分加热管系 5、为什么高、低压加热器要随机起动？ 高、低压加热器随机起动,能使加热器受热均匀,有利于防止铜管胀口漏水,有利于防止法兰因热应力大造成变形,对于汽轮机来讲,由于连接加热器的抽汽管道事故从下汽缸接出的,加热器随机起动,也就等于增加了汽缸疏水点,能减少上下汽缸的温差。 此外,还能简化机组并列后的操作。 6、运行中高压加热器疏水倒换对经济性由什么影响？ 高压加热器的疏水,一般采用逐级自流并汇集于除氧器中,但当机组负荷降低道一定值时,高压加热器疏水排入定压除氧器发生困难,高压加热器疏水将倒流系统,转排入低压加热器运行。这时,由于疏水进入低压加热器并逐级回流,产生疏水使用能位差,损失了做功能力,因而降低了装置的运行经济性。

蒸汽散热器选型计算书

散热器选型计算说明书 一、根据客户提供的工艺参数： 蒸汽压力：10kgf/cm2温度：175℃ 热空气出风温度150℃温差按15℃，闭式循环 烤箱内腔尺寸：716*1210*4000MM 风量G=6000-7000M3/H 补新风量为20% 二、选型计算： 1．满足工艺要求的总负荷 Q1=0.24Gγ（Δt）=0.24×6500×0.9×15 =21060Kcal/h Q2=0.24Gγ（Δt2）=0.24×6500×20%×1.0×125 =39000 Kcal/h 总热负荷Q=Q1+Q2=60060Kcal/h 2．根据传热基本方程式Q=KA△Tm △T m=△Tmax - △Tmin ln△Tmax/△Tmin =（100-20）-(175-150) ln(75/30) =47.4℃ 则换热面积A=Q / ψK△Tm 根据我公司产品性能及工艺要求，初选换热系数K=33Kcal/h·m2·℃ 则换热面积A=60060 / 1.0×（33×47.4） =38.4m2 设计余量取18% 则总换热面积A=45m2

根据空气阻力小，风速较低，受风面积较大的原则，初选风速V=4m/s 则所需排管受风表面积=6500 /（3600×4）=0.45m2 根据客户提供空间尺寸，推荐参数800×500mm，受风面积为： 0.4m2 所以，初选散热器换热面积为45 m2 表面管数：11根. ￠18X2.0-38不锈钢铝复合管. 排数：8排. 3．性能复核计算： 1）此散热器净通风截面积为0.4m2 2）实际风速V=6500/（3600×0.4×0.55）=8.2m/s 查表知此温度下的空气比重γ=0.95KG/M3 5）根据我公司的散热管性能曲线图，当片距为3.0mm Vr=7.8kg/ m2·s时，散热管的空气阻力h=3.6mmWg 6)该散热排管8排，其空气阻力h=3.6×8=29mmWg 此空气阻力远小于900Pa 的风压，所以，我公司所选型号: SGL-8R-11-800-Y，换热面积为45 m2， 迎风尺寸：800X500mm。符合设计要求。 以上选型供参考。 广州捷玛换热设备有限公司 2017-03-02

电加热器功率计算

一、一般按以下三步进行电加热器的设计计算： 1.计算维持介质温度不变的前提下，实际所需要的维持温度的功率 2.计算从初始温度在规定的时间内加热至设定温度的所需要的功率 3.根据以上两种计算结果，选择加热器的型号和数量。总功率取以上二种功率的最大值并考虑系数。公式： 1.维持介质温度抽需要的功率 KW=C2M3△T/864+P 式中：M3每小时所增加的介质kg/h 2.初始加热所需要的功率 KW = ( C1M1△T + C2M2△T )÷ 864/P + P/2 式中：C1C2分别为容器和介质的比热（Kcal/Kg℃） M1M2分别为容器和介质的质量（Kg） △T为所需温度和初始温度之差（℃） H为初始温度加热到设定温度所需要的时间（h） P最终温度下容器的热散量（Kw） 二、电加热性能曲线下面是一些在电加热计算中经常要用到的性能曲线。

三、设计计算举例： 有一只开口的容器，尺寸为宽500mm，长1200mm，高为600mm，容器重量150Kg。内装500mm高度的水，容器周围都有50mm的保温层，材料为硅酸盐。水需3小时内从15℃加热至70℃，然后从容器中抽取20kg/h 的70℃的水，并加入同样重量的水。需要多大的功率才能满足所要的温度。 技术数据： 1、水的比重：1000kg/m3 2、水的比热：1kcal/kg℃ 3、钢的比热：kg℃ 4、水在70℃时的表面损失4000W/m2 5、保温层损失（在70℃时）32W/m2 6、容器的面积：

7、保温层的面积： 初始加热所需要的功率： 容器内水的加热：C1M1△T = 1×（×××1000）×(70－15) = 16500 kcal 容器自身的加热：C2M2△T = ×150×(70－15) = 990 kcal 平均水表面热损失：× 4000W/m2 × 3h × 1/2 × 864/1000 = kcal 平均保温层热损失：× 32W/m2 × 3h × 1/2 × 864/1000 = kcal (考虑20%的富裕量) 初始加热需要的能量为：（16500 + 990 + + ）× = kcal/kg℃ 工作时需要的功率： 加热补充的水所需要的热量：20kg/H × (70－15)×1kcal/kg℃ = 1100kcal 水表面热损失：× 4000W/m2 × 1h × 864/1000 = kcal 保温层热损失：× 32W/m2 × 1h × 864/1000 = kcal （考虑20%的富裕量） 工作加热的能量为：（1100 + + ）× = kcal/kg℃ 工作加热的功率为：÷864÷1 = kw 初始加热的功率大于工作时需要的功率，加热器选择的功率至少要。 最终选取的加热器功率为35kw。

低压加热器系统

低压加热器系统

京能集团运行人员培训教程BEIH Plant Course 低加系统 LP Heater SYSTEM TD NO.100.X

目录 1.教程介绍 (8) 2.相关专业理论基础知识 (10) 3.系统的任务及作用 (14) 3.1.1.抽汽回热系统作用 14 3.1.2.加热器的作用 15 3.1.3.低加的作用 16 4.系统构成及流程 (17) 4.1低加系统的构成 17 4.2低加系统流程 17 5.设备规范及运行参数 (19) 6.设备结构及工作原理 (21) 6.1低压加热器结构 21 6.2低压加热器工作原理 25 6.3低压加热器的管板-U形管

7.控制及联锁保护 (29) 7.1低加水位报警保护设置 29 7.2五段抽汽逆止门前、五段抽汽电动门前 后疏水门的联锁与保护 (29) 7.3六段抽汽逆止门前、六段抽汽电动门前 后疏水门的联锁与保护 (30) 7.4五段抽汽电动门、逆止门的联锁与保护 30 7.5六段抽汽电动门、逆止门的联锁与保护 31 7.6#5、6低加出入口电动门联锁与保护 31 7.7#5、6低加旁路电动门的联锁与保护 31 7.87A/7B低加出、入口电动门的联锁与保 护 32 7.97A/7B低加旁路电动门的联锁与保护 32 8.基本运行操作 (33) 8.1低压加热器的投运

8.2低压加热器的停运 34 9.巡回检查标准 (35) 10.设备检修安全措施 (39) 11.常见异常故障 (41) 11.1加热器振动 41 11.2加热器水位高 42 11.3加热器端差大 43 12.安全警示(安规及25项反措要求) (44) 13.事故案例 (47) 某厂5段抽汽波纹补偿器爆裂 (47) 14.设备附图 (56) 14.1低加结构示意图 56 14.2低加系统就地画面 56 14.3#7低加就地图片 57

板式换热器选型计算书

目录 1、目录 1 2、选型公式 2 3、选型实例一（水－水） 3 4、选型实例二（汽－水） 4 5、选型实例三（油－水） 5 6、选型实例四（麦芽汁－水） 6 7、附表一（空调采暖，水－水）7 8、附表二（空调采暖，汽－水）8 9、附表三（卫生热水，水－水）9 10、附表四（卫生热水，汽－水）10 11、附表五（散热片采暖，水－水）11 12、附表六（散热片采暖，汽－水）12

板式换热器选型计算 1、选型公式 a 、热负荷计算公式：Q=cm Δt 其中：Q=热负荷（kcal/h ）、c —介质比热（Kcal/ Kg.℃）、m —介质质量流量（Kg/h ）、Δt —介质进出口温差（℃）（注：m 、Δt 、c 为同侧参数） ※水的比热为1.0 Kcal/ Kg.℃ b 、换热面积计算公式：A=Q/K.Δt m 其中：A —换热面积（m 2）、K —传热系数（Kcal/ m 2.℃） Δt m —对数平均温差 注：Ｋ值按经验取值（流速越大，Ｋ值越大。水侧板间流速一般在0.2～0.8m/s 时可按上表取值，汽侧 板间流速一般在15m/s 以时可按上表取值） Δt max - Δt min T1 Δt max Δt min Δt max 为（T1-T2’）和（T1’-T2）之较大值 Δt min 为（T1-T2’）和（T1’-T2）之较小值 T T1’ c 、板间流速计算公式： T2 其中V —板间流速（m/s ）、q----体积流量（注意单位转换，m 3/h – m 3/s ）、 A S —单通道截面积（具体见下表）、n —流道数 2、板式换热器整机技术参数表： 计压力1.0Mpa 、垫片材质EPDM 、总换热面积为9 m 2 板式换热器。 注：以上选型计算方法适用于本公司生产的板式换热器。 选型实例一（卫生热水用：水-水） Ln Δt m =

加热器功率计算

三、电加热器设计计算举例： 有一只开口的容器，尺寸为宽500mm，长1200mm，高为600mm，容器重量150Kg。内装500mm高度的水，容器周围都有50mm的保温层，材料为硅酸盐。水需3小时内从15℃加热至70℃，然后从容器中抽取20kg/h的70℃的水，并加入同样重量的水。需要多大的功率才能满足所要的温度。 技术数据： 1、水的比重：1000kg/m3 2、水的比热：1kcal/kg℃ 3、钢的比热：0.12kcal/kg℃ 4、水在70℃时的表面损失4000W/m2 5、保温层损失（在70℃时）32W/m2 6、容器的面积：0.6m2 7、保温层的面积：2.52m2 初始加热所需要的功率： 容器内水的加热：C1M1△T = 1×（0.5×1.2×0.5×1000）×(70－15) = 16500 kcal 容器自身的加热：C2M2△T = 0.12×150×(70－15) = 990 kcal 平均水表面热损失：0.6m2 ×4000W/m2 ×3h ×1/2 ×864/1000 = 3110.4 kcal 平均保温层热损失：2.52m2 ×32W/m2 ×3h ×1/2 ×864/1000 = 104.5 kcal (考虑20%的富裕量)

初始加热需要的能量为：（16500 + 990 + 3110.4 + 104.5）×1.2 = 70258.8 kcal/kg℃ 工作时需要的功率： 加热补充的水所需要的热量：20kg/H ×(70－15)×1kcal/kg℃= 1100kcal 水表面热损失：0.6m2 ×4000W/m2 ×1h ×1/2 x 864/1000 = 1036.8kcal 保温层热损失：2.52m2 ×32W/m2 ×1h ×1/2 x864/1000 = 34.84 kcal （考虑20%的富裕量） 工作加热的能量为：（1100 +1036.8 + 34.84）×1.2 = 2605.99 kcal/kg℃工作加热的功率为：2605.99÷864÷1 = 3.02kw 初始加热的功率大于工作时需要的功率，加热器选择的功率至少要27.1kw。 最终选取的加热器功率为35kw。

电加热器设备技术选型计算!技术出身真才实学!

胡明云做电加热设备网站：https://www.wendangku.net/doc/c97467492.html,(奥德控温) 电热设备/导热油电加热器/油加热器/电加热器/水加热器设计资料 产品名称 电加热设计 ●电热设计资料●电加热功率计算●有关加热功率计算的参考数据●常用的设计图表 电热设计资料 计量单位 1．功率：W、Kw 1Kw=3.412BTU/hr英热单位/小时=1.36(马力)=864Kcal/hr 2．重量：kg 1Kg=2.204621b(磅) 3．流速：m/min 4．流量：m3/min、kg/h 5．比热：Kcal/(kg℃) 1Kcal/(Kg℃)=1BTU/hr．0F=4186.8J/(Kg℃) 6．功率密度：W/cm21W/cm2=6.4516W／in2 7．压力：Mpa 8．导热系数：W/(m℃) 1 W/(m℃)=0.01J/(cms℃)=0.578Btu/( ft.h.F) 9．温度：℃1‘F=9/5℃+32 1R=9/5℃+491.67 1K=I℃+273.15 电加热功率计算 加热功率的计算有以下三个方面： 运行时的功率 启动时的功率 系统中的热损失 所有的计算应以最恶劣的情况考虑： 技术出身真才实学！品质创品牌！

胡明云做电加热设备网站：https://www.wendangku.net/doc/c97467492.html,(奥德控温) 最低的环境温度 最短的运行周期 最高的运行温度 加热介质的最大重量(流动介质则为最大流量) 计算加热器功率的步骤 根据工艺过程，画出加热的工艺流程图(不涉及材料形式及规格)。 计算工艺过程所需的热量。 计算系统起动时所需的热量及时间。 重画加热工艺流程图，考虑合适的安全系数，确定加热器的总功率。 决定发热元件的护套材料及功率密度。 决定加热器的形式尺寸及数量。 决定加热器的电源及控制系统。 有关加热功率在理想状态下的计算公式如下： 系统起动时所需要的功率： 加热系统的散热量 管道 技术出身真才实学！品质创品牌！

加热冷却功率计算精编版

加热冷却功率计算公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]

模温机的加热功率和计算方法 点击次数：183 发布时间：2011-10-13 模温机选型的计算方法 ? 1.特殊的情况需进行计算： ? A、求加热器功率或冷冻功率KW=W×△t×C×S/860×T ? W=模具重量或冷却水 KG ? △t=所需温度和起始温度之间的温差。 ? C= 比热油，钢，水(1)，塑料~ ? T=加温至所需温度的时间(小时) ? B、求泵的大小 ? 需了解客户所需泵浦流量和压力(扬程) ?

P(压力Kg/cm2)=×H(扬程M)×α(传热媒体比重，水=1，油= ? L(媒体所需流量L/min)=Q(模具所需热量Kcal/H)/C(媒体比热水=1 油=×△t(循环媒体进出模具的温差)×α×60 ? 2.冷冻机容量选择 ? A、Q(冷冻量Kcal/H)=Q1+Q2 ? Q1(原料带入模具的热量Kcal/H)=W(每小时射入模具中原料的重量 KG)×C×(T1-T2)×S(安全系数~2) T1 原料在料管中的温度；T2 成品取出模具时的温度 ? Q2 热浇道所产生的热量Kcal/H ? B、速算法(有热浇道不适用) ? 1RT=7~8 OZ 1OZ=28.3g(含安全系数) ? 1RT=3024Kcal/H=12000BTU/H= ? 1KW=860 Kcal/H 1 Kcal=

? 3、冷却水塔选用=A+B ? A、射出成型机用 ? 冷却水塔RT=射出机马力(HP)××860Kcal×÷3024 ? B、冷冻机用 ? 冷却水塔RT=冷冻机冷吨(HP)× ? 选择模具温度控制器时，以下各点是主要的考虑因素；? 1．泵的大小和能力。 ? 2．内部喉管的尺寸。 ? 3．加热能力。 ? 4．冷却能力。 ?

热交换器的选型和设计指南(20210201114130)

热交换器的选型和设计指南内容 1 概述 2 换热器的分类及结构特点 3 换热器的类型选择 4 无相变物流换热器的选择 5 冷凝器的选择 6 蒸发器的选择 7 换热器的合理压力降 8 工艺条件中温度的选用 9 管壳式换热器接管位置的选取 10 结构参数的选取 11 管壳式换热器的设计要点 12 空冷器的设计要点 13 空冷器设计基础数据

1概述 本工作指南为工艺系统工程师提供换热器的选型原则和工艺参数的选取及计算方法2换热器的分类及结构特点。 3换热器的类型选择 换热器的类型很多，每种型式都有特定的应用范围。在某一种场合下性能很好的换热器, 如果换到另一种场合可能传热效果和性能会有很大的改变。 因此，针对具体情况正确地选择换热器的类型，是很重要的。换热器选型时需要考虑的因素是多方面的，主要有： 1）热负荷及流量大小 2）流体的性质 3）温度、压力及允许压降的范围 4）对清洗、维修的要求 5）设备结构、材料、尺寸、重量 6）价格、使用安全性和寿命

在换热器选型中，除考虑上述因素外，还应对结构强度、材料来源、加工条件、密封性、安 全性等方面加以考虑。所有这些又常常是相互制约、相互影响的，通过设计的优化加以解决。 针对不同的工艺条件及操作工况，我们有时使用特殊型式的换热器或特殊的换热管，以实现 降低成本的目的。因此，应综合考虑工艺条件和机械设计的要求，正确选择合适的换热器型 式来有效地减少工艺过程的能量消耗。对工程技术人员而言，在设计换热器时，对于型式的 合理选择、经济运行和降低成本等方面应有足够的重视，必要时，还得通过计算来进行技术 经济指标分析、投资和操作费用对比，从而使设计达到该具体条件下的最佳设计。 管壳式换热器 管壳式换热器的应用范围很广，适应性很强，其允许压力可以从高真空到 41.5MPa ,温度可 以从-100 °以下到1100°C 高温。此外，它还具有容量大、结构简单、造价低廉、清洗方便 等优点，因此它在换热器中是最主要的型式。 特殊型式的换热器 特殊型式的换热器包括有：板式换热器、空冷器、多管式换热器、折流杆式换热器、板翅式换 热器、螺旋板式换热器、蛇管式换热器和热管换热器等。它们的使用是受设计温度和设计压 力限制的。在下图中给出了特殊型式的换热器的适用范围，可供参考。 7001 -------------------------------------------- , 600- 500- 400 300- 表3- 1特殊型式换热器的使用范围 1C 0

电加热器设备技术选型计算!技术出身真才实学!

电热设备/导热油电加热器/油加热器/电加热器/水加热器设计资料 产品名称 电加热设计 ●电热设计资料●电加热功率计算●有关加热功率计算的参考数据●常用的设计图表 电热设计资料 计量单位 1．功率：W、Kw 1Kw=3.412BTU/hr英热单位/小时=1.36(马力)=864Kcal/hr 2．重量：kg 1Kg=2.204621b(磅) 3．流速：m/min 4．流量：m3/min、kg/h 5．比热：Kcal/(kg℃) 1Kcal/(Kg℃)=1BTU/hr．0F=4186.8J/(Kg℃) 6．功率密度：W/cm21W/cm2=6.4516W／in2 7．压力：Mpa 8．导热系数：W/(m℃) 1 W/(m℃)=0.01J/(cms℃)=0.578Btu/( ft.h.F) 9．温度：℃1‘F=9/5℃+32 1R=9/5℃+491.67 1K=I℃+273.15 电加热功率计算 加热功率的计算有以下三个方面： 运行时的功率 启动时的功率 系统中的热损失 所有的计算应以最恶劣的情况考虑： 最低的环境温度 最短的运行周期 最高的运行温度 加热介质的最大重量(流动介质则为最大流量) 计算加热器功率的步骤 1 / 11

根据工艺过程，画出加热的工艺流程图(不涉及材料形式及规格)。 计算工艺过程所需的热量。 计算系统起动时所需的热量及时间。 重画加热工艺流程图，考虑合适的安全系数，确定加热器的总功率。 决定发热元件的护套材料及功率密度。 决定加热器的形式尺寸及数量。 决定加热器的电源及控制系统。 有关加热功率在理想状态下的计算公式如下： 系统起动时所需要的功率： 加热系统的散热量 管道 平面 计量单位 1.功率：W、Kw 1Kw=3.412BTU/hr英热单位/小时=1.36(马力)=864Kcal/hr 2.重量：kg 1Kg=2.204621b(磅) 3.流速：m/min 4.流量：m3/min、kg/h 5.比热：Kcal/(kg℃) 1Kcal/(Kg℃)=1BTU/hr.°F=418 6.8J/(Kg℃) 6.功率密度：W/cm2 1W/cm2=6.4516 W/in2 7.压力：Mpa 2 / 11

换热器选型详解讲解

换热器选型详解 各种类型的换热器作为工艺过程必不可少的设备，如何根据不同的工艺生产流程和生产规模，设计出投资省、能耗低、传热效率高、维修方便的换热器是一项非常重要的工作。 换热器分类 按工艺功能分类 冷却器、加热器、再沸器、冷凝器、蒸发器、过热器、废热锅炉等。按传热方式和结构分类 间壁传递热量式和直接接触传递热量式，其中间壁传热式又分为管壳式、板式、管式、液膜式等其他形式的换热器。 从工艺功能选择换热器 冷却器 间壁式冷却器 ☆当传热量大时，可以选择传热面积和传热系数较大的板式换热器比较经济，但是板式换热器的使用温度一般不大于150℃，压降较大。 ☆对于压降和温度压力较高的情况，选用管壳式换热器较为合理。 ☆板翅式换热器由于翅片的作用，适用于气体物料的冷却，其使用温度一般也小于150℃。

☆空冷器适用于高温高压的工艺条件，其热物流出口温度要求比设计温度高15~20℃。 直接接触式冷却器 ☆适用于需要急速降低工艺物料的温度、伴随有吸收或除尘的工艺物料的冷却、大量热水的冷却和大量水蒸气的冷凝冷却等工况。 加热器 高温情况:当温度要求高达500℃以上时可选用蓄热式或直接火电加热等方式。 中温情况:对于150~300℃工况一般采用有机载热体作为加热介质。分为液相和气相两种。 低温情况:当温度小于150℃时首先考虑选用管壳式换热器，只有工艺物料的特性或者工艺条件特殊时，才考虑其他形式，例如热敏性物料加热多采用降膜式或波纹板式换热器。 再沸器 图1 四种再沸器类型

多采用管壳式换热器，分为强制循环式、热虹吸式和釜式再沸器三种。其设计温差一般选用20~50℃，单程蒸发率一般为10%~30%。

板式换热器选型与计算方法(DOC)

板式换热器选型与计算方法 板式换热器的选型与计算方法 板式换热器的计算方法 板式换热器的计算是一个比较复杂的过程，目前比较流行的方法是对数平均温差法和NTU法。在计算机没有普及的时候，各个厂家大多采用计算参数近似估算和流速-总传热系数曲线估算方法。目前，越来越多的厂家采用计算机计算，这样，板式换热器的工艺计算变得快捷、方便、准确。以下简要说明无相变时板式换热器的一般计算方法，该方法是以传热和压降准则关联式为基础的设计计算方法。 以下五个参数在板式换热器的选型计算中是必须的： 总传热量(单位:kW). 一次侧、二次侧的进出口温度 一次侧、二次侧的允许压力降 最高工作温度 最大工作压力 如果已知传热介质的流量，比热容以及进出口的温度差，总传热量即可计算得出。 温度 T1 = 热侧进口温度 T2 = 热侧出口温度 t1 = 冷侧进口温度 t2= 冷侧出口温度 热负荷 热流量衡算式反映两流体在换热过程中温度变化的相互关系，在换热器保温良好，无热损失的情况下，对于稳态传热过程，其热流量衡算关系为： （热流体放出的热流量）=（冷流体吸收的热流量）

在进行热衡算时，对有、无相变化的传热过程其表达式又有所区别。 （1）无相变化传热过程 式中 Q----冷流体吸收或热流体放出的热流量，W； mh,mc-----热、冷流体的质量流量，kg/s； Cph,Cpc------热、冷流体的比定压热容，kJ/(kg·K)； T1,t1 ------热、冷流体的进口温度，K； T2,t2------热、冷流体的出口温度，K。 （2）有相变化传热过程 两物流在换热过程中，其中一侧物流发生相变化，如蒸汽冷凝或液体沸腾，其热流量衡算式为： 一侧有相变化 两侧物流均发生相变化，如一侧冷凝另一侧沸腾的传热过程 式中 r,r1,r2--------物流相变热，J/kg； D,D1,D2--------相变物流量，kg/s。 对于过冷或过热物流发生相变时的热流量衡算，则应按以上方法分段进行加和计算。 对数平均温差(LMTD) 对数平均温差是换热器传热的动力，对数平均温差的大小直接关系到换热器传热难易程度.在某些特殊情况下无法计算对数平均温差,此时用算术平均温差代替对数平均温差，介质在逆流情况和在并流情况下的对数平均温差的计算方式是不同的。在一些特殊情况下，用算术平均温差代替对数平均温差。 逆流时： 并流时：

电加热计算公式

电加热计算公式 计量单位 1.功率：W、Kw 1Kw=3.412BTU/hr英热单位/小时=1.36(马力)=864Kcal/hr 2.重量：kg 1Kg=2.204621b(磅) 3.流速：m/min 4.流量：m3/min、kg/h 5.比热：Kcal/(kg℃)1Kcal/(Kg℃)=1BTU/hr.°F=418 6.8J/(Kg℃) 6.功率密度：W/cm2 1W/cm2=6.4516 W/in2 7.压力：Mpa 8.导热系数：W/(m℃)1 W/(m℃)=0.01J/(cm s℃)=0.578Btu/(ft.h.F) 9.温度：℃1F=9/5℃＋32 1R=9/5℃＋491.67 1K=1℃＋273.15 电加热功率计算 加热功率的计算有以下三个方面： ●运行时的功率●起动 时的 功率 ●系统中的热损失 所有的计算应以最恶劣的情况考虑： ●最低的环境温度●最短的运行周期 ●最高的运行温度●加热介质的最大重量（流动介质则为最大流量） 计算加热器功率的步骤 ●根据工艺过程，画出加热的工艺流程图（不涉及材料形式及规格）。 ●计算工艺过程所需的热量。 ●计算系统起动时所需的热量及时间。 ●重画加热工艺流程图，考虑合适的安全系数，确定加热器的总功率。 ●决定发热元件的护套材料及功率密度。 ●决定加热器的形式尺寸及数量。 ●决定加热器的电源及控制系统。 有关加热功率在理想状态下的计算公式如下： ●系统起动时所需要的功率： ●系统运行时所需要的功率：

加热系统的散热量 ●管道 ●平面 式中符号，含义如下： P功率：kW Q散热量：管道为W/m；平面为W/m2 m 1 介质重量：kg λ保温材料的导热数：W/mk c 1 介质比热：kcal/kg℃δ保温材料厚度：mm m 2 容器重量：kg d管道外径：mm c 2 介质比热：kcal/kg℃L管道长度：m m 3每小时增加的介质重量或流量： kg/h S系统的散热面积：m2 c 3 介质比热：kcal/kg℃△T介质和环境温度之差或温升：℃h加热时间：h

电厂低压加热器

电厂低压加热器、凝汽器水位测量方案 电厂高、低压加热器、凝汽器 水位测量方案 (差压变送器比较 Magnetrol导波雷达) A。平衡容器配差压变送器测量低压加热器、凝汽器水位方案 在火力发电厂，设计要求液位测量是实际的水位值。目前大多数设计中，

采用平衡容器配差压变送器测量。而低压加热器的结构、负压工作环境给传统平衡容器配差压变送器测量方案带来挑战。 双室平衡结构容器示意图 双室平衡容器差压原理(结构见上图)： 双室平衡容器套筒内分汽侧凝结水室和水侧水室，两个水室在容器内不相通，汽侧凝结水室与平衡容器汽侧采样管相通，水侧水室与平衡容器水侧采样管相通。正常情况下，汽侧凝结水室里面的蒸汽遇冷凝结成水聚集在变送器正压表管内，凝结水量主要由被测容器的压力和正压表管温度而定，因为表管包在平衡容器套筒里面所以温度从上到下的分布规律基本一定，一般取平均温度，另外测量要求正压表管内水位满度。这样，正压表管内水位(恒定)与平衡容器水侧采样管内水位形成的差值来测量液位。 问题1：被测容器的压力变化影响水位测量准确性。 a.低加汽侧工作在负压区时，一旦有漏点吸入空气后导致低加汽侧蒸汽分压力下降，对应的饱和温度下降，凝结在平衡容器汽侧水室和变送器汽侧（正压端）表管内的凝结水少量蒸发，使变送器正压端静压力下降，而变送器水侧（负压端）与低加水侧连通不受影响，这样，变送器测得差压值变小，根据差压变送器的反偏特性，差压值变小测量水位值就变大，侧出是虚假水位。 b.当低加全部或部分解列导致凝结水温度急降，引起除氧器内部压力急降，进而平衡容器差压式水位值显示偏高且波动大，从而影响水位调节阀误动作，这生产实践中常常遇到。 问题2：温度变化影响水位测量准确性 a.差压变送器温度补偿采用取容器内平均温度，室外夏、冬季节的环境温差大概是40C，从而导致容器内温度的变化，因为无法采用温度跟踪测量。 b.另外，环境温度变化影响变送器汽侧（正压端）表管内的凝结水凝结速度，冬天快，夏天慢而出现正压表管内水位不能满度。温度变化每10C影响测量出现误差2%。 c.容器内温度的变化会使水的比重产生影响，出现测量误差。

高低压加热器调试措施样本

措施名称: 霍邱凯迪生物质能发电厂1×30MW机组工程高、低压加热器调试措施 措施编号: LNKJ/QS-SC-T/QJ -C08 出措施日期: 5月 保管年限: 长期 密级: 一般 试验负责人: 曾立新 试验地点: 霍邱凯迪生物质能电厂 参加试验人员: 曾立新刘仕毅 参加试验单位: 霍邱凯迪绿色能源有限公司、华东电力设计院、江苏华能建设工程集团有限公司、中咨工程建设监理公司、兰州陇能科技有限公 司等 试验日期: 7月 打印份数: 3份

目录 1编制目的............................................... 错误!未定义书签。 2编制依据............................................... 错误!未定义书签。 3调试质量目标........................................... 错误!未定义书签。 4系统及主要设备技术规范................................. 错误!未定义书签。 5调试范围............................................... 错误!未定义书签。 6调试前应具备的条件..................................... 错误!未定义书签。 7调试工作程序........................................... 错误!未定义书签。 8调试步骤............................................... 错误!未定义书签。 9职责分工............................................... 错误!未定义书签。 10安全注意事项.......................................... 错误!未定义书签。 11附录.................................................. 错误!未定义书签。 附录1 调试前应具备的条件检查清单........................ 错误!未定义书签。 附录2电动开关门调试记录表 .............................. 错误!未定义书签。 附表3高压加热器系统联锁保护检查表 ...................... 错误!未定义书签。 附录4加热器系统试运参数记录表 .......................... 错误!未定义书签。 附录5工作危害分析(JHA)记录表．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．错 误!未定义书签。

电加热器设计功率计算公式与方法

电加热器设计功率计算公式与方法 一.功率计算公式： 1、初始加热所需要的功率 KW = ( C1M1△T + C2M2△T )÷ 864/P + P/2 式中：C1C2分别为容器和介质的比热（Kcal/Kg℃） M1M2分别为容器和介质的质量（Kg） △T为所需温度和初始温度之差（℃） H为初始温度加热到设定温度所需要的时间（h） P最终温度下容器的热散量（Kw） 2、维持介质温度抽需要的功率 KW=C2M3△T/864+P 式中：M3每小时所增加的介质kg/h 二、电加热器功率设计计算举例： 有一只开口的容器，尺寸为宽500mm，长1200mm，高为600mm，容器重量150Kg。内装500mm高度的水，容器周围都有50mm的保温层，材料为硅酸盐。水需3小时内从15℃加热至70℃，然后从容器中抽取20kg/h的70℃的水，并加入同样重量的水。需要多大的功率才能满足所要的温度。 技术数据： 1、水的比重：1000kg/m3 2、水的比热：1kcal/kg℃ 3、钢的比热：0.12kcal/kg℃ 4、水在70℃时的表面损失4000W/m2 5、保温层损失（在70℃时）32W/m2 6、容器的面积：0.6m2 7、保温层的面积：2.52m2 初始加热所需要的功率： 容器内水的加热：C1M1△T = 1×（0.5×1.2×0.5×1000）×(70－15) = 16500 kcal 容器自身的加热：C2M2△T = 0.12×150×(70－15) = 990 kcal 平均水表面热损失：0.6m2 × 4000W/m2 × 3h × 1/2 × 864/1000 = 3110.4 kcal 平均保温层热损失：2.52m2 × 32W/m2 × 3h × 1/2 × 864/1000 = 104.5 kcal (考虑20%的富裕量) 初始加热需要的能量为：（16500 + 990 + 3110.4 + 104.5）×1.2 = 70258.8 kcal/kg℃ 工作时需要的功率： 加热补充的水所需要的热量：20kg/H × (70－15)×1kcal/kg℃ = 1100kcal 水表面热损失：0.6m2 × 4000W/m2 × 1h × 864/1000 = 2073.6 kcal 保温层热损失：2.52m2 × 32W/m2 × 1h × 864/1000 = 69.67 kcal （考虑20%的富裕量） 工作加热的能量为：（1100 + 2073.6 + 69.6）×1.2 = 6486.54 kcal/kg℃ 工作加热的功率为：6486.54 ÷864÷1 = 7.5 kw 初始加热的功率大于工作时需要的功率，加热器选择的功率至少要27.1kw。 最终选取的加热器功率为35kw。

加热冷却功率计算

模温机的加热功率和计算方法 点击次数：183 发布时间：2011-10-13 模温机选型的计算方法 1.特殊的情况需进行计算： A、求加热器功率或冷冻功率KW=W×△t×C×S/860×T W=模具重量或冷却水KG △t=所需温度和起始温度之间的温差。 C= 比热油(0.5)，钢(0.11)，水(1)，塑料(0.45~0.55) T=加温至所需温度的时间(小时) B、求泵的大小

需了解客户所需泵浦流量和压力(扬程) P(压力Kg/cm2)=0.1×H(扬程M)×α(传热媒体比重，水=1，油=0.7-0.9) L(媒体所需流量L/min)=Q(模具所需热量Kcal/H)/C(媒体比热水=1 油=0.45)×△t(循环媒体进出模具的温差)×α×60 2.冷冻机容量选择 A、Q(冷冻量Kcal/H)=Q1+Q2 Q1(原料带入模具的热量Kcal/H)=W(每小时射入模具中原料的重量 KG)×C×(T1-T2)×S(安全系数1.5~2) T1 原料在料管中的温度；T2 成品取出模具时的温度 Q2 热浇道所产生的热量Kcal/H B、速算法(有热浇道不适用)

1RT=7~8 OZ 1OZ=28.3g(含安全系数) 1RT=3024Kcal/H=12000BTU/H=3.751KW 1KW=860 Kcal/H 1 Kcal=3.97BTU 3、冷却水塔选用=A+B A、射出成型机用 冷却水塔RT=射出机马力(HP)×0.75KW×860Kcal×0.4÷3024 B、冷冻机用 冷却水塔RT=冷冻机冷吨(HP)×1.25 选择模具温度控制器时，以下各点是主要的考虑因素；