实用的模板方案设计及完整计算书
模板施工方案
xxxxxx宿舍楼
编制：
审核：
审批：
xxxxxx有限公司
一、编制依据
1、xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计
2、建筑施工手册（第五版）
3、建筑施工规范大全
4、建筑施工现场检查手册等
二、工程概况
1、xxxxx宿舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏
板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。
三、施工准备
1、据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡
及木方子等。
2、材料部门按计划组织周转工具进场。
3、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。
四、施工方法
（一）墙模板工程
剪力墙全部采用木模板配φ14穿墙螺栓，用φ48×3.5钢管和5×10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。
施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。
验收要求：模板位置误差≤5mm ，垂直误差≤6mm .
注意事项：
（1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模；
（2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂；
（3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。
（二）柱模施工
柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。
施工方法：
（1）首先根据柱断面尺寸配模。
（2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用φ48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行
加固，柱箍间距400—600mm。
（3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。
（三）梁模板施工;
梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。
1、支撑系统：
梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用φ48×3.5钢管、扣件搭设。
所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm。因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。
2、施工方法：
（1）梁模
a.放梁位置
b.在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mm），支柱下要夯实并铺通长木脚手架板；
c.距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm、3300mm、设纵横水平拉杆。
d.按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距≯500mm）并将龙骨找平，
e.安装梁底模，并按施工规范要求起拱；
f.安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连；
g.安装梁侧纵横龙骨及斜撑，竖龙骨间距≯500mm，梁内侧加钢管。粱模上口用锁
口钢管（φ48×3.5）拉紧，当梁高超过700mm时，加对拉螺栓进行加固。
（2）板模
①．支撑系统;采用Ф48×3.5满堂钢管脚手架。板底支撑使用钢管、木方结合。板
模使用竹木胶合板。为了实现楼板模板早拆，缩短模板周转周期，施工时通过部分竖向
支撑将大跨度板变成短跨受力状态。由于早拆的竖向支撑应单独进行施工，并自成体系。
②．施工方法：
a. 配模。制作定型模版。配模时，应据楼板块具体尺寸并结合实现早拆的支撑位置
进行。小块异型位置可用同厚度的模板代替，但均应拼缝紧密，采取措施使表面平整。
制作完后，对各版块进行分类编号并分别码放整齐，以便施工时“对号入座”加快施工
进度。
b.支模。支模时从开间一侧开始逐排设支柱，同时安设大横杆小横杆。调节支柱高度，
将板底龙骨找平。
c.铺板模。所有板缝均用不干胶带纸粘帖。
d.模板检查。
（四）立杆接长方法：
1.站杆采用搭接接长。水平杆采用对接接长，接头位置相互错开。
2.满堂脚手架利用横杆连接，间距1.5m。
五、模板拆除：
1.模板拆除前必须申请办理拆模手续，待砼强度达到拆模强度要求后模板方可拆除。
2.柱拆模：先拆加固斜撑，撷去对拉螺栓两端螺母，卸掉竖向龙骨及柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离。不得猛敲、猛砸。
3.墙模拆除：先拆斜撑，然后卸去穿墙螺母及纵横龙骨，用撬棍轻轻撬橇模板，使模板离开墙体，即可把模板吊运走。
4.梁板模板拆除：
拆除对拉螺栓母→拆除梁侧模→拆除板底水平拉杆→卸下板底龙骨→拆除板底支柱→卸下模板→拆梁底小横杆→拆除梁底模。
注意事项：
（1）拆模时严禁将模板直接从高处往下扔，以防止模板变形和损坏。
（2）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和棱角。
（3）拆下的模板及时清理，按编码放整齐，以备后用。
六、安全措施：
1、安装梁底模板时，应注意随铺随固定，不得虚放及梁底模有探头现象，不用的模板应及时
运用。
2、铺设模板时，板底龙骨要及时用铅丝和支撑系统扎牢，不得虚放。
3、现场操作，必须戴好安全帽及安全带。
4、支模时，操作面要按要求搭设护栏及安全操作台，操作台上铺设脚手板，不得站在钢管上操作。
5、砼浇筑安全措施：
（1）、本工程砼浇筑均采用商品砼。
（2）、剪力墙浇筑时，应搭设砼浇筑操作平台及护栏。操作平台上满铺脚手架。
（3）、砼浇筑时，人应站在输送管口旁边，不得正对管口，以防砼喷射在人体上或水泥浆溅
入眼中。
（4）、汽车泵输送管移动时要慢，注意人员和成品的保护。
（5）、模板支拆前必须向施工班组进行书面安全技术交底。
（6）、拆除摸板过程中，严禁往下抛掷物料，应将手持工具放在稳妥处或工具袋内，防止物
体从高处坠落伤人。
（7）、拆除作业完工前，不准留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运到指定地点存放。
（8）、模板拆除作业中，应设专门监护人员及醒目警示牌。
（9）、拆下的模板及时清除灰浆，清除的模板必须及时涂刷模剂。模板及配件应设专人保管
和维修，并要按规格、种类分别存放。
七、模板及支架的计算：
顶板模板计算：（以板厚180mm的为例进行计算。）
（一）基本参数;
1.脚手架参数
横向间距或排距(m)0.80；纵距：0.80；间距：1.50：
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：0.10；
脚手架搭设高度（m）4.0；采用的钢管：φ4.8×3.5：扣件连接方式：
双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.8；
板底支撑连接方式：方木支撑；
2.荷载参数模板与木板自重：0.35（KN/m2）；混凝土与钢筋自重;25.00（KN/m2）；楼板浇筑厚度（m）：0.180；倾倒混凝土荷载标准值（KN/m2）：2.00；施工均布荷载标准值（KN/m2）：1.00
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2)：9500.00；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.00；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离（mm）：350.00；木方的截面宽度（mm）：50.00；木方的截面高度（mm）：100.00；
（二）模板支撑方木的计算：
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=5.000×10.000×10.000/6＝83.33cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000／12＝416.67cm3；
方木楞计算简图 1. 荷载的计算:
（1） 钢筋混凝土板自重（KN/m ）：
;/575.1180.0350.0000.251m KN q =??=
（2） 模板的自重线荷载（KN/m ）：
;/122.0350.0350.02m KN q =?=
（3） 活荷载为施工荷载标准值与浇筑混凝土时产生的荷载（KN ）：
;840.0350.0800.0)000.2000.1(1KN p =??+=
2. 方木抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算共识哦如下：
8
42
max
ql PL M += 均布荷载;/037.2)122.0575.1(2.1m KN q =+?= 集中荷载
;176.1840.04.1KN p =?=
最大荷载;398.08/800.0037.24/8000.0176.18/4/m KN ql Pl M ?=?+?=+= 最大支座反力;403.12/800.0037.22/176.12/2/KN ql P N =?+=+= 方木的最大应力值;/778.410333.83/10398.0/2
36mm N W M =??==σ 方木抗弯强度设计值[f]=13.0;/2
mm N
方木的最大应力计算值为4.778N/mm 2
小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm 2
,满足要求。 3. 方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下：2/2/p ql Q += 截面抗剪强度必须满足：[]T bh Q T ?=2/3
其中最大剪力：;403.12/176.12/037.2800.0KN V =+?=
方木受剪应力计算值;/421.0)000.100000.502/(800.140232mm N T =???= 方木抗剪强度设计值：[];/400.12mm N T =
方木受剪应力计算值为2
/421.0mm N 小于方木的抗剪强度设计值2
/400.1mm N ，满足要求。 4. 方木挠度验算：最大弯矩考虑静荷载与活荷载的计算值最不力分配的挠度和，计算公式如下：
EI
ql EI Pl V 38454843+=
均布荷载;/698.1122.0575.121m KN q q q =+=+= 集中荷载KN p 840.0=: 方木最大挠度计算值
;
455.0)67.4166666000.950048/(000.800000.840)67.4166666000.9500384/(000.800698.153
4mm V =???+????=
方木最大允许挠度值[]mm V 200.3250/000.800==
方木的最大挠度计算值0.455mm 小于方木的最大允许挠度值3.200mm 满足要求。 （三）木方支撑钢管计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，;806.2176.1800.0037.2KN P =+?=
最大弯矩;550.0max m KN M ?= 最大变形;870.0max mm V = 最大支座反力;050.7max KN Q =
钢管最大应力计算值?=?=2
6
/342.10800.5080/10550.0mm N σ钢管抗压强度设计值
[]2/00.205mm N f =，满足要求。
支撑钢管的最大挠度小于800.00/150与10mm ，满足要求。 （四）扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》P14页，双扣件承载力设计值取16.00KN ，按照扣件抗滑移承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80KN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=7.050KN;R<12.80KN,所以双扣件抗滑移承载力的设计计算满足要求。
（五）模板支架立杆荷载标准值（轴力）：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1. 静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重620.0800.4129.01=?=G N KN 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 。
（2）模板的自重KN N G 224.0800.0800.0350.02=??=
（3）钢筋混凝土楼板自重KN N G 880.2800.0800.0180.0000.253=???=;经计算得到，静荷载标准值KN N N N N G G G Q 724.3321=++=
2.活荷载为施工荷载标准值与浇筑混凝土时产生的荷载：
经计算得到，活荷载标准值;920.1800.0800.0)000.2000.1(KN N Q =??+= 3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算
KN N N N Q G 156.74.12.1=+=
（六）立杆的稳定性计算： 立杆的稳定性计算公式：
[]f A
N
≤=
?σ 其中N ------立杆的轴心压力设计值KN N 156.7=
?------轴心受压立杆的稳定系数，由长细比i l /0查表得到
i ------计算立杆的截面回转半径cm I 58.1=
A ------立杆净截面面积289.4cm A =
w ------立杆净截面模量（抵抗矩）
：3
08.5cm w = σ------钢管立杆最大应力计算值()2/mm N
[]f ------钢管立杆抗压强度设计值[]2/000.205mm N f =
0l ------计算长度（m ）
如果完全参照《扣件式规范》，按式a h l 20+=计算
；值为计算长度附加系数，取155.1--k s
--u 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3：700.1=u --a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：10.0=a m
上式的计算结果：立杆计算长度700.12100.0500.120=?+=+=a h l
00.108800.15/1700i /0==l
由长细比i /0l 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定性系数；53.0=Φ
钢管立杆的最大应力计算值；2
/613.27000.489530.0/416.7156
MM N =?=）（α; 钢管立杆的最大应力计算值；2
mm /613.27N =α小于钢管立杆的抗压强度设计值
[]2mm /00.205f N =，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜又下计算 )2(K K I Z 10a h +=
243.111取值照表—计算长度附加系数按—K
；
取值按照表—计算长度附加系数，—003.12700.1a 2h 2=+K 上式的计算结果：
立杆计算长度m 119.221.05.1003.1243.12a h L 10=?+??=+=）（）（Z K K ；
00.134800.15/439.2119i /L 0== 由长细比；
立杆的稳定系数的结果查表的轴心受压376.0i /L 0=φ 钢管立杆的最大应力计算值；；）（2
N/mm 922.3800.489376.0/415.7156=?=α
钢管立杆的最大应力计算值
[]22mm /N 000.205f N/mm 922.38==计值小于钢管的抗压强度设α，满足要求；
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接墙件，否则存在安全隐患。
梁模板计算:
粱模板采用木模板，钢管脚手架支撑，有模板、小棱、大棱和立柱组成，取梁截面0.35×1.2Ｍ，小棱间距７００ＭＭ，大棱竖向间距１０８Ｍ，纵向１.２Ｍ，立杆采用对接接长，间
距８００ＭＭ，砼板厚120ＭＭ。（简图见附图）
１、模板验算
荷载计算值：
模底自重１.２×０.３×０.35＝０.１26KN/M
１.２×２×０.６５×０.３＝0.３９KN/M
施工荷载１.４×（０.１26+０.39）＝０.７2KN/M
砼荷载１.２×２４×０.35×1.2＝12.1KN/M
钢筋荷载１.２×１.５×0.35×1.2＝０.７5KN/M
振捣荷载１.４×２.０×０.４５＝１.２６KN/M
合计
q=14.91ＫＮ/m
q1=qx0.9=13.42ＫＮ/m
（一）抗弯强度验算
M=1/8q1l2=1/8x13.42x0.72=0.86x106N·mm
σ=M/W=0.82x106/9.45x103=85.95N/mm2<205N/mm2 可
（二）挠度验算
ω=5ql4/384EI=5X14.91X7004/384X2.06X105X42083X104
=0.53mm<700/250=2.8mm 可
２、小棱验算
l取1.2m
（一）强度验算
M=1/8qbl(2-b/2)=1/8x13.42x450x1200x(2-450/1200)
=0.47x106N·mm
σ=M/W=0.47X106/5.08x103=92.52<2.5N/mm 可
（二）挠度验算
ω=pl3/48EI
=14.91X0.7X12003/48X2.06X105X12.19X104
=0.01 mm<1200/250=4.8mm
３、大棱验算
（一）抗弯强度验算
M=1/10ql2=1/10x13.42/2x0.7x8002
=429.44x103
N ·mm
σ=M/W=429.44X103/5.08X103
=84.5N/mm<205N/mm 2
（二）挠度验算 ω=ql 4
/150EI
=7.455x0.7x8004
/150x2.06x105
x12.19x104
=0.56mm<800/250=3.2mm 可 ４、 钢管立柱验算
钢管截面面积489mm 2
，回转半径I=15.8mm N=14.91/2x0.8=5964N
λ=L/I=1800/15.8=114查表得Ψ=0.489
σ=N/Ψa =5964/0.489x489=24.94N/mm 2
<205N/mm2 可
墙模板计算 （一）参数信息 1、基本参数 次楞间距（mm ）：225；穿墙螺栓水平间距（mm ）：450； 主楞间距（mm ）：450；穿墙螺栓竖向间距（mm ）：450； 对拉螺栓直径（mm ）：M14； 2、主楞信息
龙骨材料：钢楞：截面类型：圆钢管48×3.5；
钢楞截面惯性矩I （cm 4）12.19；钢楞截面抵抗矩W （cm 4
）5.08； 主楞肢数：2； 3、次楞信息
龙骨材料：木楞；
宽度（mm 4
）100.00；高度（mm ）:50.00; 次楞肢数：2； 4、面板参数
面板类型；竹胶合板；面板厚度（mm ）：15.00
面板弹性模量（N/mm 2
）：9500.00；
面板抗弯强度设计值f c （N/mm 2
）；13.00；
面板抗弯强度设计值（N/mm 2
）；1.50； 5、 木方和钢楞
方木抗弯强度设计值f c （N/mm 2）；13.00；方木弹性模量E （N/mm 2
）；9500.00；
方木抗剪强度设计值f c （N/mm 2
）；1.500
钢楞弹性模量E （N/mm 2
）；210000.00；
钢楞抗弯强度设计值f c （N/mm 2
）；205.00； (二)墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取较小值；
V F 31c t 22.0ββγ= H F γ=
其中 γ——混凝土的重力密度，取24.000KN/m 2
t ——新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际取值，可按200/（T+15）计算， T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H ——模板计算高度，取3.00m ；
1β——外加剂影响修正值系数，取1.150； 2β——混凝土塌落度影响修正值系数，取1.150；
根据以上两个公式计算的新浇混凝土对模板的最大侧压力F ；
分别为54.861KN/m 2、72.000KN/m 2，取较小值54.860KN/m 2
作为本工程的计算荷载。
计算采用新浇混凝土侧压力标准值F 1=54.861KN/m 2
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F 2=2.000KN/m 2
。 （三）墙模板的荷载计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
1、抗弯强度验算 弯矩计算公式如下：
M=0.1ql 2
其中，M ——面板计算最大弯矩（N.mm ） l ——计算跨度（内楞间距）；l=225.0mm
q ——作用在模板上的侧压力上的线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q 1：1.2×54.86×0.45×0.90=26.662KN/m ，其中0.9为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q 2：1.4×2.0×0.45×0.90=1.134KN/m ； q=q 1+q 2
=26.662+1.134=27.796KN/m 。
面板的最大弯矩：M=0.1×27.796×225.0×225.0=1.41×103
N.mm ： 按以下公式进行面板抗弯强度计算：
f ?=W
M σ 其中；σ——面板承受的应力（N/mm 2
） M ——面板计算最大弯矩（N.mm ） W ——面板计算抵抗矩：
σ
2
bh =
W
b ：面板截面宽度，h ：面板截面厚度；
W=450×15.0×15.0/6=1.69×104mm 3
；
f ——面板截面的抗弯强度设计值（N/mm 2）；f=13.000N/mm 2
；面板截面的最大应力设计值；
245mm /339.81069.1/1041.1/N W M =??==σ
面板截面的最大应力计算值σ小于面板的抗弯强度设计值[]f 满足要求。 2、抗剪强度验算 计算公式如下：
0.6ql V =
其中，V ——面板计算最大剪力（N ） I ——计算跨度（竖楞间距）；I=225.0mm ；
q ——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括；
新浇混凝土侧压力设计值m q KN/662.2690.045.086.542.1:1=??? 倾倒混凝土侧压力设计值m KN q /134.190.045.00.24.1:2=???
m KN q q q /796.27134.1662.2621=+=+=
面板的最大剪力：52.37520.225796.276.0=??=V 截面抗剪强度必须满足： v n
f bh V
≤=
23τ 其中，T---面板截面的最大受剪应力（N/mm 2
） V---面板计算最大剪力：V=3752.52N b---构件的截面宽度：b=450mm n h --面板厚度，取值15.0mm
v f ---面板抗剪强度设计值：2/00.13mm N f v =
面板截面的最大受剪应力计算值：T=3×3752.52/(2×450×15.0)=0.834N/mm 2
面板截面抗剪强度设计值：[]2/500.1mm N f v =
面板截面的最大受剪应力计算值小于面板截面抗剪强度设计值，满足要求。 3、挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式：
250/100677.04
l EI
ql ≤=
ω 其中，--q 作用在模板上的侧压力线荷载：
mm N q /69.2445.086.54=?=
--l 计算跨度（内楞计算）：mm l 0.225= --E 面板的弹性模量：mm N E /0.9500=
--I 面板的截面惯性矩：I=45.00×1.50×1.50×1.50/12=12.66cm 4
： 面板的最大允许挠度值[]：mm 900.0=ω
面板的最大挠度计算值：mm 356.01027.100.9500100/00.22569.24677.05
4=?????=）（
ω 面板最大挠度计算值：mm 356.0=ω小于等于面板的最大允许挠度值[]ω满足要求！ （四）墙模板内外楞的计算 内楞计算
内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 内龙骨采用木楞，宽度100mm ，高度50mm 。
截面抵抗弯矩W=100×50×50/6=41.67cm
3
截面惯性矩I=100×50×50×50/12=104.17cm
4
1.内楞的抗弯强度验算
内楞最大弯矩按下式计算： 21.0ql M =
其中，--M 内楞跨中计算最大弯矩 --l 计算跨度（外楞间距）：
--q 作用在内楞上的线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值：m KN q /331.1390.023.086.542.11=???= 倾倒混凝土侧压力设计值：m KN q /567.090.023.000.24.12=???= 0.90为折减系数。
m KN q q q /949.62/)567.0331.13(2/)(21=+=+=
内楞的最大弯矩：mm N M .1041.10.4500.450949.61.05
?=???= 内楞的抗弯强度应满足下式： f W
M
<=
σ 其中，σ——内楞承受的应力（N/mm 2
）： M ——内楞计算最大弯矩（N.mm ）:
W ——内楞的截面抵抗矩（mm 3），W=4.17×104
f ——内楞的抗弯强度设计值（N/mm 2）：f=13.000N/mm 2
内楞的最大应力计算值：2
4
5
mm /377.31017.4/1041.1N =??=σ小于内楞的抗弯距强度设计值：
[]2N/mm 000.13f =，满足要求；
2.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下： ql 6.0=V
其中，V--内楞承受的最大剪力；
I--计算跨度（外楞间距）:I=450.0mm ； q--作用在内楞上的线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q 1：1.2×54.86×0.23×0.9=13.331KN/m ； 倾倒混凝土侧压力设计值q 2：1.4×2.00×0.23×0.9=.567KN/m; 其中,0.90为折减系数。
q=（q 1+q 2）/2=（13.331+0.567）/2=6.949KN/m ； 内楞的最大剪力：V=0.6×6.949×450.0=1876.260N; 截面抗剪强度必须满足下式： V n
f bh 2V
3≤=
τ 其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力（N/mm 2
）；
V —内楞计算最大剪力（N ）：V=1876.260N; b —内楞的截面宽度（mm ）：b=100.0mm ； h n —内楞的截面高度（mm ）：h n =50.0mm ；， f v --内楞的抗剪强度设计值（N/mm 2
）：τ=1.500N/mm
2
；
内楞截面的受剪应力计算值：fv=3×1876.260/）（2×100.0×50.0）=0.563N/mm 2
；内楞截
面的抗剪强度设计值：[fv]=1.500N/mm 2
；
内楞截面的受剪应力计算值τ小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]，满足要求！ 3．内楞的挠度验算 根据《建筑施工手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下:
[]ωω≤=
100EI
qL 677.04
=L/250 其中，ω--内楞的最大挠度（mm ）
q ——作用在内楞上的线荷载（KN/m ）：q=54.86×0.23/2=8.17KN/m ： l ——计算跨度（外楞间距）：l=450.0mm ：
E ——内楞弹性模量（N/mm 2
）：2/0.9
500mm N E =
--I 内楞截面惯性矩：6
1004.1?=I (mm 4)
内楞的最大挠度计算值：mm 173.0)1004.10.9500100/(00.4502/34.12677.06
4=?????=ω 内楞的最大允许挠度值[]mm 800.1=ω大于计算值，满足要求。
外楞计算
外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
外楞采用φ48×3.5钢管，截面抵抗矩W=5.08cm 3,截面惯性矩I=12.19cm 4
。
外楞计算简图
1.外楞抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式pl M 175.0=
作用在外楞的荷载：KN p 13.32/45.023.0)00.24.186.542.1(=???+?= 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）：mm l 450=
外楞最大弯矩：mm N M ??=??=5
1046.20.45010.3127
175.0 强度验算公式： f <=
W
M
σ 其中：——σ外楞的最大应力计算值（N/mm 2
）
M ——外楞的最大弯矩（N.mm ）；M=2.46×105
W ——外楞的净截面抵抗矩；W=5.08×103
；
[]——f 外楞的强度设计值（N/mm 2
）
，[]2mm /N 0.205f = 外楞的最大应力计算值：476.481008.5/1046.23
5=??=σ 外楞的抗弯强度设计值：[]2mm /N 00.205f =：
外楞的最大应力计算值2
mm /476.48N =σ小于外楞的抗弯强度设计值，满足要求！ 2.外楞的抗剪强度验算
公式如下：P V 65.0=
其中，V ——外楞计算最大剪力（N ） I ——计算跨度（水平螺栓间距）：I=450.0mm
P ——作用在外楞的荷载：KN P 127.32/45.023.00.24.186.542.1=???÷?=
）（ 外楞的最大剪力：V=0.65×3127.1=9.15×102
N ： 外楞截面抗剪强度必须满足： v n
f bh 2V
3≤=
τ 其中： τ--外楞的截面的最大受剪应力（N/mm 2
）；
V —外楞计算最大剪力（N ）：V=9.15×102
N; b —外楞的截面宽度（mm ）：b=80.0mm ； h n —外楞的截面高度（mm ）：h n =100.0mm ；，
f v --外楞的抗剪强度设计值（N/mm 2
）：f v =1.500N/mm
2
；
外楞截面的受剪应力计算值：τ=3×9.15×102
/（2×80.0×50.0）=0.563N/mm 2
；
外楞截面的抗剪强度设计值：〔fv 〕=1.500N/mm 2
；
外楞截面的受剪应力计算值τ小于外楞截面的抗剪强度设计值〔fv 〕，满足要求！ 3.外楞的挠度验算
根据《建筑工程施工手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下：
[]ωω≤=
100EI
.146Pl
13
=l/400 其中，ω--外楞的最大挠度（mm ）
P ——外楞作用在支座上的荷载：P=54.86×0.23×0.45/2=2.78KN/m ： l ——计算跨度（水平螺栓间距）：l=450mm ：
E ——外楞弹性模量（N/mm 2
）：2
/00.210000
mm N E = --I 外楞截面惯性矩：=I 1.22×105
外楞的最大挠度计算值：mm 113.0)1022.1210000100/4502/1055.5146.1535=??????=（ω 外楞的最大允许挠度值[]mm 800.1=ω
外楞的最大挠度计算值[]，满足要求度值小于外楞的最大容许挠mm 800.1mm 113.0==ωω (五)穿墙螺栓的计算 计算公式如下：
[]A N ?= ）； F ——穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.0N/mm 2 查表得：穿墙螺栓的型号：M12 穿墙螺栓有效直径：9.85mm 穿墙螺栓有效面积：A=76mm 2 穿墙螺栓最大容许拉力值：[N]=1.70×105 ×7.60×10-5 =12.920KN 穿墙螺栓所受的最大拉力：N=54.861×0.45×0.45=11.109KN 穿墙螺栓所受的最大拉力小于最大容许拉力值，满足要求。 附录1掉头隧道模板支架专项施工方案计算书 1.1. 顶板支架模板计算 1.1.1.计算参数 结构板厚700mm,顶板与侧墙设置500×500倒角，计算采用倒角处最大板厚1200mm，层高5.36m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=12.00N/mm2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48.3×3.0mm钢管：横向间距600mm,纵向间距 600mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,壁厚3.6mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。 图1.1.1-1模板支撑体系搭设正立面图 图1.1.1-2闭口段支模体系搭设平面图 图1.1.1-3闭口段支模体系搭设横向立面图 图1.1.1-4闭口段支模体系搭设纵向立面图 1.1. 2. 顶板底模验算 1. 底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 ×1.2 = 0.36kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 34.56kN/m ③钢筋荷载 1.1kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 1.58kN/m ④ 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50kN/m 施工人员 及施工设 纵向剪刀撑 间距4000 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 40kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 36.5kN/m 2. 顶板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=250mm ，计算跨数5跨。 底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh 2 /6=1000×182/6=54000mm 3， I=bh 3/12=1000×183/12=486000mm 4。 3. 内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 1=K M q 1L 2 =-0.105×40.00×2502=-262500N ·mm 剪力系数K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606×40.00×250=6060N 图1.1.2-1顶板底模板荷载示意图 b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 2=K M q 2L 2=-0.105×36.50×2502=-239531N ·mm 跨中弯矩系数K M =0.078， M 3=K M q 2L 2=0.078×36.50×2502=177938N ·mm 剪力系数K V =0.606， V 2=K V q 2L=0.606×36.50×250=5530N 挠度系数K υ=0.644, υ2=K υq ,2L 4/(100EI) =0.644×(36.50/1.2)×2504/(100×6000×486000)=0.26 mm 模板施工方案 一、编制依据： 1.1国家现行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）及相关现行施工规范。 1.2上海世茂佘山国际会议中心暨酒店施工图纸。 二、模板支撑体系设计说明： 2.1上海世茂佘山国际会议中心暨酒店模板支撑采用“满堂红”体系：排架间距1000×1000，步距1800； 2.2验算：立杆稳定性验算（取1m2计算面积） 1.相关参数： 扣件：直角，旋转扣件（抗滑）为8.0KN 钢管：φ48 t=3.5mm A=4.89cm2 2.按不组合风荷载时： N/φA≤f 其中N：模板支架立杆轴向力设计值； N=1.2∑N GK +1.4∑ N GK 1.按最高梁900考虑，其中∑N GK——模板及支架自重、新浇 砼自重、钢筋自重轴向力的总和 ∑ N GK =0.9+24×1×0.9+1.5=24kN ∑N GK——施工荷载及振捣荷载轴向力总和 ∑N GK =1.0+2.0=3.0kN 则 N=1.2∑ N GK +1.4∑ N GK =1.2×24+1.4×3=34 kN φ——轴心受压构件稳定系数，应根据长细比入值表求得 λ=l/i=1.8÷（1.58×10-2）=113.92 查表得φ=0.489 N/φ×A=（34×103）÷（0. 489×4.89×10-4） =1.42*108 基 础 工 程 课 程 设 计 计 算 书 系别：土木工程系 姓名：盛懋 目录 1 .设计资料 (3) 1.1 建筑物场地资料 (3) 2 .选择桩型、桩端持力层、承台埋深 (3) 2.1 选择桩型 (3) 2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深 (3) 3 .确定单桩极限承载力标准值 (4) 3.1 确定单桩极限承载力标准值 (4) 4 .确定桩数和承台底面尺寸 (4) 5 .确定复合基桩竖向承载力设计值及群桩承载力和 (5) 5.1 四桩承台承载力计算 (5) 6 .桩顶作用验算 (6) 6.1 四桩承台验算 (6) 7 .桩基础沉降验算 (6) 7.1 桩基沉降验算 (6) 8 .桩身结构设计计算 (9) 8.1 桩身结构设计计算 (9) 9 .承台设计 (10) 9.1 承台弯矩计算及配筋计算 (10) 9.2 承台冲切计算 (11) 9.3承台抗剪验算 (12) 9.4 承台局部受压验算 (12) 1. 工程地质资料及设计资料 1) 地质资料 某建筑物的地质剖面及土性指标表1-1所示。场地地层条件：粉质粘土土层取q sk＝60kpa，q ck＝430kpa；饱和软粘土层q sk＝26kpa；硬塑粘土层q sk＝80kpa，q pk＝2500kpa；设上部结构传至桩基顶面的最大荷载设计值为：V=2050kn，M=300kn?m，H=60kn。选择钢筋混凝土打入桩基础。柱的截面尺寸为400mm?600mm。已确定基础顶面高程为地表以下0.8m，承 台底面埋深1.8m 。桩长8.0m 。 土层的主要物理力学指标 表1-1 编号 名称 H m W % ? kn/m 3 ? ° S r e I p I L G s E s mpa f ak kpa a 1-2 mpa -1 1 杂填土 1.8 16.0 2 粉质粘土 2.0 26.5 19.0 20 0.9 0.8 12 0.6 2.7 8.5 190 3 饱和软粘土 4.4 42 18.3 16.5 1.0 1.1 18.5 0.98 2.71 110 0.96 4 硬塑粘土 >10 17.6 21.8 28 0.98 0.51 20.1 0.25 2.78 13 257 2）设计内容及要求 需提交的报告：计算说明书和桩基础施工图: (1)单桩竖向承载力计算 (2)确定桩数和桩的平面布置 (3)群桩中基桩受力验算 (4)群桩承载力和 （5）基础中心点沉降验算（桩基沉降计算经验系数为1.5） (6)承台结构设计及验算 2 .选择桩型、桩端持力层 、承台埋深 1）、根据地质勘察资料，确定第4层硬塑粘土为桩端持力层。采用钢筋混凝土预制桩，桩截面为方桩，为400mm ×400mm ，桩长为8米。桩顶嵌入承台50cm ，则桩端进持力层1.55米。承台底面埋深1.8m ，承台厚1m 。 2）、构造尺寸：桩长L ＝8m ，截面尺寸：400×400mm 3）、桩身：混凝土强度 C30、 c f ＝14.3MPa 4φ16 y f ＝210MPa 4）、承台材料：混凝土强度C20、 c f ＝9.6MPa 、 t f ＝1.1MPa 3.确定单桩竖向承载力标准值 （1）单桩竖向承载力标准值Quk 模板施工方案 XXXXXX宿舍楼 编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司 、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、 建筑施工手册（第五版） 3 、 建筑施工规范大全 4、_、 建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏 板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。 三、施工准备 1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡 及木方子等。 2 、 材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。 四、施工方法 （一）墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。 施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。 验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项： （1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模； （2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂； （3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 （二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法： （1）首先根据柱断面尺寸配模。 （2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固， 柱箍间距400—600mm。 （3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。 （三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统： 梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。 所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法： （ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连； 4.5m 【题1】某试验大厅柱下桩基，柱截面尺寸为 400mm 600mm ，地质剖面示意图如图 1 所示，作用在基础顶面的荷载效应基本组合设计值为 F = 2035kN, M=330kN ?m , H = 55kN, 荷载效应标准组合设计值为 F k =1565kN, M=254 1. 2. 2^00 - 确定桩的规格 根据地质勘察资料，确定第 4层粘土为桩端持力层。采用钢筋混凝土预制桩，桩截面为 方桩，为400mm< 400mm 桩长为9米。承台埋深1.7米，桩顶嵌入承台 0.1米，则桩 端进持力层2.4米。初步确定承台尺寸为 2.4m X 2.4m 。 确定单桩竖向承载力标准值 Q 根据公式 查表内插求值得 层序 深度(m) I L q sik (kPa ) q pk ( kPa) ② 粉质粘土 2 0.6 60 ③ 饱和软粘土 4.5 0.97 38 ② 粘土 2.4 0.25 82 2500 按静力触探法确定单桩竖向极限承载力标准值: Q uk Q sk Q pk u q sik l i q pk A p =4X 0.4(60 X 2.0+38 X 4.5+82 X 1.5)+2500 X 0.4 X 0.4=902.4KN 取 Q uk 902.4 kN 3.确定桩基竖向承载力设计值 R 并确定桩数n 及其布置 按照规范要求，S a 3d ，取 S a 4d , b e = 2m, l = 9m 故 0.22 查表得，sp 0.97。 查表得，sp 1.60先不考虑承台效应，估算基桩竖向承载力设计值 R 为 sp 1.60 桩基承台和承台以上土自重设计值为 G= 2.4 X 2.4 X 1.7 X 20= 195.84 kN 粗估桩数n 为 n = 1.1 X (F+G)/R= (1565+195.84)/ 547.08=3.22 根 取桩数n = 4根，桩的平面布置为右图所示， 承台面积为 2.4m X 2.4m ，承台高度为 0.9m ，由于n > 3，应该考虑 群桩效应和承台效应确定单桩承载力设计值 R ,S a B e 由一=4 ; = 0.25 d l 查表得 e = 0.155 , ：= 0.75 sp Q uk 0.97 902.4 =547.08 kN 重庆市北碚区滨江路下穿道工程模板专项施工方案 重庆市北碚区滨江路下穿道工程 模 板 专 项 施 工 方 案 编制人： 审核人： 审批人： 中建欣立建设发展集团股份有限公司 目录 1、工程概况··2 2、施工部署··2 3、主要劳动力安排··3 4、模板工程施工··3 4.1 模板施工准备··3 4.2 模板施工工艺··4 4.3 模板工程一般构造措施··8 4.4 模板工程主要施工节点··10 5、结构脚手架的搭设和计算··15 6、模板及支撑拆除··21 7、模板工程技术质量控制措施··22 8、安全文明施工··23 1 工程概况 （1）北碚滨江路下穿道位于嘉陵江防洪堤内的现有滨江路，西起文星湾隧道，东至泰吉 滨江小区， （2）工程施工不破坏原防洪堤，仅对现有滨江路局部改造，改造长度362m，东侧道路拓宽（现状宽12m拓宽为14m）并增设车行下穿道。起讫里程K0+000～K1+138.20，全长1138m，道路为城市次干道，标准路幅宽度为24m，双向四车道，设计车速30km/h，全线设置下穿道一座：位于里程K0+220～K0+718，全长约498m，在里程K0+440处与规划地下车库相交，设计采用闭合箱形断面框架结构，明挖法施工。 建设单位：重庆市北碚区新城建设有限责任公司 设计单位：重庆市设计院 勘察单位：重庆市勘测院 监理单位： 施工单位：中建欣立建设发展集团股份有限公司 2 施工布置 该工程为全现浇结构，为保证工程质量、安全施工和总体进度的需要，模板工程是一个非常重要的环节，务必有序组织、精心施工、合理安排。 2.1模板的用材： 柱、墙和板均采用18厚的九夹板，配置40×80的木背枋和ф48×2.8的钢管背杆。 对拉螺栓采用Ф12高强丝杆，对地面以下部分及所有挡墙模板加固均采用一次性带止水片（50*50*3）的对拉螺杆。300×3㎜钢板止水带按设计施工图及规范设置，钢筋定位导筋、预制砼内撑组合。钢筋检查合格后再关模板。 (此文档为Word格式，下载后可以任意编辑修改！）模板工程施工方案 工程名称： 编制单位： 编制人： 审核人： 批准人： 编制日期：年月日 施工组织设计（方案）报审表 方案名称： JL—A002 施工组织设计（方案）报（复）审表 工程名称：编号： 注：本表由施工单位填写，一式三份，连同施工组织设计一并送项目监理机构审查。 建设、监理、施工单位各留一份。 一、工程概况 工程地下1层，地上门卫1层、实验动物区3层、疫苗厂房及车库2层局部3层。结构形式为框架结构，基础采用独立基础，楼层次梁主要采用井字梁形 式。 二、编制依据 1.本工程施工工程图纸 2．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001 3.《砼结构工程施工质量验收规范》（GBJ50204-92） 4．《建筑施工手册》（第四版） 5.青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行条例（试行） 6.本工程施工组织设计 7.本公司结累多年的模板施工的实践经验 三、施工条件 现场可用的施工场地相对较大，主体施工时安装4台塔吊，混凝土浇筑为商品混凝土采用混凝土汽车泵。 四、施工部署 根据施工组织设计规定，本工程柱、墙板、梁、顶板均使用覆膜多层板。 五、具体施工方案 5.1 混凝土墙板、框架柱施工 混凝土墙板 混凝土墙体采用覆膜多层板施工，先根据墙体尺寸将若干多层板拼成一大块大模板，然后在组装成墙模。拼装大模板以50×80木方为边框，中间竖向50×80木方为次龙骨，横向为两根48×3.5钢管主龙骨。次龙骨与多层板之间、主次龙骨间用钉子连接，次龙骨间距为100（净间距），主龙骨的间距与拉螺栓的设置相对应。对拉螺栓采用υ14钢筋，竖向间距底部不大于400，中间适当加大，顶部不大于600，横向间距不大于400。模板上墙之前先按照预定的位置打好对拉螺栓孔，并将开孔处用油漆封好，但不能涂在板面上，防止污染墙面。外墙外侧大面模板的基本单元有五块竹胶板（1.22m ×2.44m）拼接成6.1m×2.44m，以此为单元拼墙体模板，不合模数的另行加 第一章工程概要 1.1 工程概况 工程概况，附上基坑周边环境平面图 1.2场区工程地质条件 附上典型的地质剖面图 1.3 水文地质条件 1.4 主要设计内容 分析评价了场地的岩土工程条件。 根据场地的工程地质条件、水文地质条件，充分考虑到周边地层条件，选择技术上可行,经济上合理,并且具有整体性好、水平位移小,同时便于基坑开挖及后续施工的可靠支护措施，通过分析论证选择合适的基坑支护方案。 对基坑支护结构进行了具体设计计算，其中包括土压力计算、钻孔灌注桩的设计计算及锚杆的设计计算、稳定性验算（根据具体选择的支护方式，按照规范的要求进行设计，计算，和验算）。当不能满足稳定性要求的时候，需要重新设计计算或者做必要的处理，直至达到稳定性的安全要求。 选择经济、实效、合理的基坑降水与止水方案。 基坑支护工程的施工组织设计与工程监测设计。 1.5 设计依据 (1)甲方提供资料，岩土工程勘察报告（列出详细的清单） (2)现行规范、标准、图集等（按照规定的格式列出详细的清单，必须是现行规范） 第二章基坑支护方案设计 2.1 设计原则（摘自规范） 2.1.1 基坑支护结构应采用以分项系数表示的极限状态设计表达式进行设计 2.1.2 基坑支护结构极限状态可分为下列两类: a. 承载能力极限状态:对应于支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变形导致支护结构或基坑周边环境破坏； b.正常使用极限状态：对应于支护结构的变形已妨碍地下结构施工或影响基坑周边环境的正常使用功能。 2.1.3 基坑支护结构设计应根据表3选用相应的侧壁安全等级及重要性系数。 表2.1 基坑侧壁安全等级及重要性系数 安全等级破坏后果 1.10 一级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响很严重 1.00 二级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响一般 0.90 三级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响不严重 注：有特殊要求的建筑基坑侧壁安全等级可根据具体情况另行决定 2.1.4 支护结构设计应考虑其结构水平变形、地下水的变化对周边环境的水平与竖向变形的影响，对于安全等级为一级和对周边环境变形有限定要求的二级建筑基坑侧壁，应根据周边环境的重要性、对变形的适应能力及土的性质等因素确定支护结构的水平变形限值。 2.1.5 当场地内有地下水时，应根据场地及周边区域的工程地质条件、水文地质条件、周边环境情况和支护结构与基础型式等因素，确定地下水控制方法。当场地周围有地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，应对基坑采取保护措施。 2.1.6 根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的设计要求，基坑支护应按下列规定进行计算和验算： 青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。 目录 第一章编制依据及工程概况1 第一节编制依据2 第二节工程概况2 第二章施工准备3 第一节技术准备3 第二节物资准备3 第三节劳动力准备4 第四节其它4 第三章主要施工方法4 第一节统一要求4 第二节柱模板6 第三节墙体模板7 第四节梁、板模板9 第五节其它部位模板12 第四章质量标准及技术控制措施14 第一节进场模板的质量标准14 第二节模板分项工程质量要求15 第三节模板工程质量控制19 第五章模板的拆除20 第一节模板拆除原则20 第二节模板拆除施工21 第六章施工安全保证措施21 第一节安全管理组织21 第二节施工技术措施22 第三节其它施工安全措施23 第七章成品保护措施23 第九章安全计算书25 第一章编制依据及工程概况 第一节编制依据 １施工组织设计 《×××××施工组织设计》 ２计算软件及版本 广联达施工安全设施计算软件 ３工程图纸 《建筑施工手册》第五版。 《建筑施工计算手册》江正荣主编 第二节工程概况 第二章施工准备 第一节技术准备 (1)组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。 (2)编制模板施工方案，对施工队进行技术交底。 (3)对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。 第二节物资准备 1材料准备 确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证； 2机具准备 根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。 3周转材料准备 做好模板、扣件、钢管、U托等周转料的备料工作，分批分期进场。 第三节劳动力准备 模板专项施工方案及计算书 第一节编制依据 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 本工程施工图 第二节工程概况 本工程为湘桂·盛世名城一期B区工程1#楼，位于广西灵山县，东临燕山路，西接江滨一路，北面紧临荔香路，南向鸣珂江，西靠小鹤山。18层商住楼，主体一、二层为商铺，三层至十八层为住宅，框架剪力墙结构；总建筑面积为25238.94㎡,其中一、二层商场建筑面积：2923.77㎡,住宅建筑面积:22315.17㎡。设计标高±0.000相当于绝对标高63.3 m,建筑高度为56.1 m。根据本工程的特点，现编制超高结构（1-A～1-H轴交1-1～96轴部分和1-H～1-W轴交1-3～1-93部分）梁、板模板支撑系统施工方案，该两部分层高分别为14.7 m和9.9 m,最大梁截面600㎜×1600㎜,最大板厚250㎜。 第三节方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，现梁按600×1600，板按250mm厚，支撑高度按14.7m进行模板支撑系统的设计和安全验算。其它梁、板构件参照此进行施工。 第四节材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 第五节模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装 箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下： 具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值 基础工程桩基础设计资料 ⑴上部结构资料某教学实验楼，上部结构为十层框架，其框架主梁、次梁、楼板均为现浇整体式，混凝土强度等级为C30，上部结构传至柱底的相应于荷载效应标准组合的荷载如下︰ 竖向力:4800 kN , 弯距:70 kN·m, 水平力:40 kN 拟采用预制桩基础，预制桩截面尺寸为 350mm * 350mm。 ⑵建筑物场地资料拟建建筑物场地位于市区内，地势平坦,建筑物场地位于非地震地区，不考虑地震影响.场地地下水类型为潜水，地下水位离地表 2.1 米，根据已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。建筑地基的土层分布情况及各土层物理，力学指标见下表： 表1 地基各土层物理、力学指标 基础工程桩基础设计计算 1. 选择桩端持力层 、承台埋深 ⑴.选择桩型 由资料给出，拟采用预制桩基础。 还根据资料知，建筑物拟建场地位于市区内，为避免对周围产生噪声污染和扰动地层，宜采用静压法沉桩，这样不仅可以不影响周围环境，还能较好地保证桩身质量和沉桩精度。 ⑵.确定桩的长度、埋深以及承台埋深 依据地基土的分布，第3层是粘土，压缩性较高，承载力中等，且比较厚，而第4层是粉土夹粉质粘土，不仅压缩性低，承载力也高，所以第4层是比较适合的桩端持力层。桩端全断面进入持力层1.0m （>2d ），工程桩入土深度为h ，h=1.5+8.3+12+1=22.8m 。 由于第1层厚1.5m ，地下水位离地表2.1m ，为使地下水对承台没有影响，所以选择承台底进入第2层土0.3m ，即承台埋深为1.8m 。 桩基的有效桩长即为22.8-1.8=21m 。 桩截面尺寸由资料已给出，取350mm ×350mm ，预制桩在工厂制作，桩分两节，每节长11m ，（不包括桩尖长度在内），实际桩长比有效桩长长1m ，是考虑持力层可能有一定起伏及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。 桩基以及土层分布示意图如图1。 2.确定单桩竖向承载力标准值 按经验参数法确定单桩竖向极限承载力特征值公式为： uk sk pk sik i pk p Q Q Q u q l q A =+=+∑ 按照土层物理指标，查桩基规范JGJ94-2008表5.3.5-1和表5.3.5-2估算的极限桩侧，桩端阻力特征值列于下表： 模板高架支撑架体系施工方案及计算书 本工程设计计算依据： （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） （3）《建筑结构工程施工及验收规范》（GB50204） （4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） （5）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （6）《建筑施工扣件式钢管脚手架与计算》，（JGJ130-2001） （7）《建筑施工脚手架使用手册》，中国建筑工业出版社 一、工程概况 平阳雅迪家私有限公司车间二（以下简称本工程），建设地点位于平阳县万全家具生产基地C12地块, 二层框架结构，建筑面积7945.26M2，总高12.7M。，一层层高为6.2m，二层为5.2m，最大跨度7.1M，梁最大截面240*770mm，板厚110mm，做验算参数进行计算 (1)结构及构件尺寸 层高：6.2米 楼板厚：0.11米 梁高度：0.77米 梁宽度：0.24米 (2)木楞与支撑架布置尺寸 楼板与梁底支撑架立杆步距H：1.4米 楼板底立杆纵距L1：1.1米 楼板底立杆横距L2：1.1米 梁底下木楞横距：0.2米 采用的钢管类型为ф48×3.2 (3)荷载汇总 a、楼板底模自重：0.08KN/M2 b、梁底模自重：0.08×（0.77×2+0.24）=0.14KN/M c、楼板钢筋自重：1.1×0.11=0.121KN/M2 d、梁钢筋自重：1.5×0.24×0.77=0.28KN/M e、楼板砼自重：25×0.11=2.75KN/M2 f、梁砼自重：25×0.24×0.77=4.62KN/M g、施工人员与设备荷载：2.5KN/M2 h、振捣混凝土时产生的荷载：2.1×0.5=1.05KN/M2 三、计算书 1、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。面板采用18mm厚的九夹板。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=20×1.82/6=10.8CM3 I=20×1.83/12=9.72CM4 1）强度计算（受力见图1） f=M/W<[f] 其中f---面板的强度计算值（N/mm2） M—-面板的最大弯矩（N.mm） W---面板的净截面抵弯矩 主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人： 狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。 桩基础设计计算书 桩基础设计计算书 1、研究地质勘察报告 1.1地形 拟建建筑场地地势平坦，局部堆有建筑垃圾。 1.2、工程地质条件 自上而下土层一次如下： ① 号土层：素填土，层厚约为 1.5m ，稍湿，松散，承载力特征值 a ak KP f 95= ② 号土层：淤泥质土，层厚 5.5m ，流塑，承载力特征值 a ak KP f 65= ③ 号土层：粉砂，层厚 3.2m ，稍密，承载力特征值a ak KP f 110= ④ 号土层：粉质粘土，层厚 5.8m ，湿，可塑，承载力特征值 a ak KP f 165= ⑤ 号土层：粉砂层，钻孔未穿透，中密-密实，承载力特征值 a ak KP f 280= 1.3、 岩土设计参数 岩土设计参数如表1和表2所示。 表1地基承载力岩土物理力学参数 表2桩的极限侧阻力标准值 q和极限端阻力标准值pk q单位KPa sk 1.4水文地质条件 ⑴拟建场区地下水对混凝土结构无腐蚀性。 ⑵地下水位深度：位于地表下4.5m。 1.5 场地条件 建筑物所处场地抗震设防烈度为7度，场地内无可液化沙土、粉土。 1.6 上部结构资料 拟建建筑物为六层钢筋混凝土结构，长30m，宽9.6m。室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm。柱截面尺寸均为 400mm 400mm，横向承重，柱网布置如图所示。 2.选择桩型、桩端持力层、承台埋深 根据地质勘查资料，确定第⑤层粉砂层为桩端持力层。采用钢筋混凝土预制桩，桩截面为方桩，400mm×400mm桩长为15.7m。桩顶嵌入承台70mm，桩端进持力层1.2m承台埋深 [转帖]模板施工方案（有计算书） 工作交底 为了争创优质工程，保证工程质量，对于混凝土的成型是关键，而砼的成型关键在模板。本工程标准层以下剪力墙、电梯井、管井模板采用竹胶板、多层板，标准层以上剪力墙、电梯井采用定型组合钢模板（9号楼）；平板模板采用竹胶板、多层板模板，柱模板、短肢剪力墙采用定型竹胶板及多层板。模板的采购定货统一由项目材料设备部进行调研考察，确保材料质量，模板的具体规格尺寸由项目技术部负责提供。 一、模板的加工 1、模板的组配原则 （1）、保证工程结构和构件各部分开间尺寸和相互位置的正确； （2）、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载； （3）、构造简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑及养护等工艺要求； （4）、模板接缝应严密、不得漏浆。 2、模板的现场堆放及标识 本工程模板的规格较多，做好现场堆放和标识工作尤为重要，整个施工过程应处于受控状态，针对本项目的特点，特设专人负责模板的现场堆放和标识工作。模板的堆放根据施工现场总平面图布置分规格、分类型进行，模板的标识，用红色油漆在模板背面显目位置标注施工部位（注明轴线位置及标高）。 3、模板的现场运输和吊装 （1）、模板从堆放场地运输到使用部位的现场过程应处于受控状态，在模板堆放场地由模板堆放负责人按模板使用调拨单进行发放，发放前检查模板的刚度强度及几何尺寸、隔离措施、核准标识与所要发放的是否吻合方可发放。 （2）、模板现场运输过程中，由模板运输负责人负责模板质量及标识的部位。因模板的堆放场地在塔吊吊运半径范围内，故模板的现场运输由塔吊进行，当模板吊运到工程使用部位时，由模板安装负责人核准模板的规格及质量方可进行安装。 （3）、当砼强度达到可拆模时，进行模板拆除工作，拆模时，不得硬撬乱捣，须保持模板原状，拆卸后，应及时将模板组织吊运到模板堆放场地，堆放时须按模板的标识分类堆放，堆放后由模板保养人员对模板进行清理、修正、刷油，对于模板标识不清的应重新描绘。 4、模板的维修与保管 （1）、拆下的模板应及时清除灰浆。难以清除时，可采用模板除垢剂清除，不准敲砸；（2）、清除好的模板必须及时涂刷脱模剂； （3）、拆下来的模板，如发现翘曲、变形、开焊，应及时进行修理。破损的板面应及时进行修补； （4）、模板及零配件应设专人保管和维修，并要按规格、种类分别存放或装箱。 5、柱、墙模板的支设 （1）、柱模板 A、地下室部分柱采用多层板，标准层以上柱（异形短肢剪力墙）模板采用竹胶合板配合60*90木方制成定型模板，柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫在配模时一并考虑留出。 B、柱模板采用钢管配合Ф12钢筋柱箍进行控制尺寸，最后用花篮进行加固控制垂直度。 C、柱根部按柱宽在柱竖向钢筋上焊Ф14钢筋保证柱模下部位置，具体如图1所示。 图—1 D、柱中间采用Ф12钢筋螺杆固定模板，具体如图2所示。 主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人： 狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m共分10段结构施工。主体结构施工拟投入 8套标准段脚手架（长27.2m x宽19.8m x6.35m）。最长段模板长32m最短段模板长24m每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用①48X 3.5mm碗扣式 钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 （1）狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角 钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为 4.0m高的标准节和0.85m高的加高节， 大模板采用4000 （长）X 1980 （宽）x 6.0mm （厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用[8普通型热轧槽钢，背楞采用2 [ 10,普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mn高。在浇灌混凝土前 水平埋入一排? 25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L= 700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋①25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm模板施工方案计算书
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