双金属复合管焊接技术规范(报批稿--2)
双金属复合管焊接技术规范(报批稿--2)
Q/CNPC 四川石油管理局企业标准
Q/CNPC-CY XXX
双金属复合管焊接技术规范
Technical code for welding of the butting bimetal pipe
（送审稿）
XX-XX-XX发布XX-XX-XX实施
四川石油管理局发布
目次
前言 ........................................................................... I I
1 范围 (1)
2 规范性引用文件 (1)
3 术语和定义 (2)
4一般规定 (3)
5 焊接工艺评定 (5)
6 焊工 (21)
7 现场焊接 (24)
8 无损检测 (29)
9 缺陷的清除和返修 (31)
附录A（资料性附录）焊接工艺评定报告样表 (33)
附录B（资料性附录）焊接工艺规程样表 (43)
前言
本规范根据四川石油管理局质安部函[2006]42号文“关于局企业标准制修订项目补充计划的函”的要求，由四川石油天然气建设工程有限责任公司负责编制。
在我国油气田地面建设工程中，原料油气中所含的S等腐蚀介质对普通碳钢或低合金钢造成很大Cl-、H
2
的破坏，并发生过多次的爆管泄露事故。为此，国内部分油气田公司逐步在使用双金属复合管代替原来的普通碳钢或低合金钢管。为满足双金属复合管焊接的需要，特制定本规范。本规范是在总结以往施工经
验的基础上，针对双金属复合管焊接的特点，并借鉴目前国外先进技术和经验编写而成。
双金属复合管焊接工程施工除执行本规范的规定外，尚应执行国家现行有关标准、规范的规定。本规范仅作为双金属复合管焊接的补充要求，并不取代相应的设计规范、标准和规则的要求。
本规范附录均为资料性附录。
本规范由四川石油管理局机械与装备专业标准技术委员会提出并归口。
本规范起草单位：四川石油天然气建设工程有限责任公司。
本规范主要起草人：杨旭王学军朱洪亮
双金属复合管焊接技术规范
1 范围
本规范适用于油气田地面建设工程中，基层金属和覆层金属使用机械方式构成的双金属复合管焊接的施工及验收。
本规范规定了双金属复合管环形焊缝的焊接工艺评定、焊工资格考试、现场焊接施工及焊缝检验的基本要求。
本规范覆层金属所指的是不锈钢和镍及镍合金；基层金属所指的是碳钢和低合金结构钢。
2 规范性引用文件
下列文件中的条款通过本规范的引用而成为本规范的条款，凡是注明日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本规范，然而，鼓励根据本规范达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本规范。
GB 2650焊接接头冲击试验方法
GB 2651焊接接头拉伸试验方法
GB 2653焊接接头弯曲及压扁试验方法
GB 2654 焊接接头及堆焊金属硬度试验方法
JB/T 3223 焊接材料质量管理规程
JB/T 4730.1~4730.6-2005 承压设备无损检测
国家质量监督检验检疫总局《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》
3 术语和定义
下列术语和定义适用于本规范。
3.1基层金属outer layer
主要提供给结构所需的强度和刚度的金属层。3.2覆层金属inner layer
主要用于抗腐蚀的金属层。
3.3 双金属复合管the butting bimetal pipe
由基层金属和覆层金属贴合而成的双金属管。3.4 过渡层transitional layer
焊缝中，从覆层金属到基层金属起过渡作用的焊接层。
3.5焊接工艺指导书welding Technology Instructor
根据可焊性试验结果或类似工程经验，由试验单位编制的用于进行焊接工艺评定的焊接工艺指导性
文件。
3.6焊接工艺评定welding procedure qualification
在工程焊接前，根据焊接工艺指导书对焊接工艺进行的鉴定性试验，经过力学性能、理化性能以及腐蚀性试验评定合格，并编制出焊接工艺评定报告。3.7焊接工艺规程welding procedure specification
用经过评定合格的焊接工艺评定报告编制的用于工程施工的一整套详细的焊接技术规定和程序。按照此规程焊接可以保证焊缝具有合格的焊接质量。3.8 返修 repair
焊接接头经外观检查或无损检测发现的缺陷进行的修补焊接。
4一般规定
4.1 设备
焊接设备应具有良好的工作状态和安全性，能满足焊接工艺要求。
4.2 材料
4.2.1管子和管件
管子及管件应符合现行标准的规定，并有材质证
明书。其质量不得低于现行标准的规定。
4.2.2 焊接材料必须具有制造厂的合格证和质量证明书。在使用前，按批次对焊接材料进行随机抽取复验。复验方法按相关的现行国家标准要求执行。
4.2.3 焊接材料应符合国家现行标准JB/T 3223《焊接材料质量管理规程》的规定，并满足焊接工艺规程的要求，同时建立保管、烘干、清洗、发放制度。
4.2.4焊接使用到的保护气体应符合现行国家标准的相关规定，并满足焊接工艺规程的要求。
4.3 施工单位应具备国家“化工石油工程施工总承包一级”及以上资质。
4.4 检测单位应具备无损检测工程专业壹级承包资格。
4.5 人员
4.5.1 焊接技术人员应由大专及以上专业学历，有1年以上焊接生产实践人员担任。应具备焊接工艺评定，编制焊接作业指导书和制订焊接技术措施，指导焊接作业，参与焊接质量管理，处理焊接技术问题，整理焊接技术资料的能力。
4.5.2 焊接质检人员应由中专及以上文化水平、有一定的焊接经验或技术水平的人员担任。应具备对现场焊接作业进行全面检查和控制，评定焊接质量，参与
焊接技术措施审定的能力。
4.5.3 无损检测人员应由国家授权的专业考核机构考核Ⅱ级合格人员担任，并应按考核合格项目及权限，从事焊接检测工作，审核人员应有Ⅲ级资格证。
4.5.4焊工必须按本规范第6章的规定进行考试，合格后方可上岗施焊。
5 焊接工艺评定
5.1 工艺评定
5.1.1 焊接工艺评定的目的在于验证按给定的焊接工艺指导书进行焊接，其焊接接头能否获得符合工程设计的力学和理化性能（如强度、塑性、化学成分和耐腐蚀性）的要求。
5.1.3 凡变更5.4.2中所列项目，均应重新进行焊接工艺评定。
5.1.4 焊接工艺评定应由专业的焊接技术单位执行。
5.2 记录
应对评定合格的焊接工艺的各项参数和试验的各项结果进行记录，并保存好这些记录。记录应参考附录A的表格进行。
5.3 工艺规程
焊接工艺规程应参考附录B的表格，并包括以下
内容：
5.3.1 焊接方法
应指明是使用焊条电弧焊、气体保护焊、自保护药芯焊丝半自动焊或它们的任何组合方法。
5.3.2 管子及管件材料
5.3.2.1 基层金属管子和管件材料按表1进行分类：
表1 基层金属分类
5.3.2.2 覆层金属管子和管件材料按表2进行分类：
表2 覆层金属分类
5.3.2.3覆层金属类别号不同的复合管组成焊接接头时，应进行评定。
5.3.2.4已列入国家标准、行业标准的材料，根据其化学成分、力学性能和焊接性能，确定归入相应的类别、组别中，或另分类别、组别；未列入国家标准、行业标准的材料，应分别进行焊接工艺评定。
5.3.2.5使用国外进口材料时，应进行焊接工艺评定，材料按该国标准规定命名。
5.3.3 直径和壁厚
应确定焊接工艺规程适用的直径和壁厚范围，其分组如下：
5.3.3.1 直径分组
a）外径小于60.3mm；
b）外径大于或等于60.3mm，小于323.9mm；
c）外径大于或等于323.9mm。
注：直径指基层金属管外径。
5.3.3.2 壁厚范围
a）管壁厚小于4.8mm；
b）管壁厚从4.8mm至19.1mm；
c）管壁厚大于19.1mm。
注：壁厚指基层金属管厚度与覆层金属管厚度之和。
5.3.4接头设计
应画出接头简图。简图应标明坡口角度、钝边和根部间隙。填充焊道应指明形状和尺寸。
5.3.5填充金属和焊道数
应指明填充金属的牌号和规格、焊缝最少层数及焊道顺序。
5.3.6电特性
应指明电流种类和极性，规定使用焊条或焊丝的焊接电流和电弧电压的范围。
5.3.7焊接位置
应指明是转动焊或是固定焊。
5.3.8焊接方向
应指明是上向焊或是下向焊。
5.3.9 焊道之间温度的控制
应规定完成根焊道之后至开始第二焊道之前焊道的最高温度，以及完成第二焊道之后与开始其他焊道之间的最高温度或最低温度。
5.3.10 外对口器的拆移
应规定是否使用对口器，如果使用对口器，在拆移对口器时应规定完成根焊道长度的最小百分数或焊缝的最小厚度。
5.3.11 预热和焊后热处理
应规定预热和焊后热处理的加热方法、温度、温度控制方法。
5.3.12 保护气体及流量
应规定保护气体的成分及流量范围。
5.3.13 焊接速度
应规定各焊道的焊接速度范围。
5.3.14 焊接线能量
应规定焊接线能量的范围。由焊接热源输入给单位长度焊缝上的热量为焊接线能量。
5.4 焊接工艺的变更
5.4.1 当焊接工艺如有5.4.2中规定的基本要素的变更时，应对焊接工艺重新进行评定。当焊接工艺有5.4.2以外的变更时，应修订焊接工艺规程，但不必对焊接工艺重新评定。
5.4.2 基本要素
5.4.2.1焊接方法
焊接工艺中焊接方法的变更。
5.4.2.2 管材
焊接工艺中管材类别的变更。管材类别见5.3.2。
5.4.2.3 接头设计
接头设计的重大变更（如V型坡口改为U型坡
口，或反之）。坡口角度或钝边的变更不属于基本要素。
5.4.2.4 管外径
从一种管外径分组变为另一种管外径分组，管外径的分组见5.3.3.1。
5.4.2.5 壁厚
管子壁厚的适用范围见5.3.3.2。
5.4.2.6 焊接材料
焊接材料牌号的任何变更。
5.4.2.7 层间温度
层间（或道间）温度与评定试验规定数值范围不符时。
5.4.2.8 焊接方向
从下向焊改为上向焊、或反之。
5.4.2.9保护气体和流量
一种保护气体换成另一种气体，或换成混合气体，或保护气体流量范围不在焊接工艺规程规定的范围内。
5.4.2.10 预热温度
预热温度与评定试验规定数值范围不符时。
5.4.2.11 消氢焊后加热
需要时，消氢的焊后加热次数和保温持续时间小
于评定试验认定的次数和时间。
5.4.2.12 焊后热处理
需要时，焊后热处理温度，恒温时间和加热与冷却，速度范围与评定试验认定不相同时。
5.5返修焊用焊接工艺评定的规定
评定合格的焊接工艺可用于返修焊，但返修焊的基本参数要在经评定合格的焊接工艺规程的范围内。
5.6焊接接头试验
试样的制作和焊接应符合焊接工艺指导书的规定。
5.6.1 试样制作
5.6.1.1试样应从外观检查和无损检测合格后，以及需要做焊后热处理的试件上采集。试样制取宜采用机加工方法进行；如使用等离子切割，须将切割热影响区用机加工方法完全去除；严禁采用火焰切割取样。取样应按图1指定的位置进行，试样的最少数量见表3。试样应按照图2~图7的要求准备。由于试验数量的增加，当取样位置不够时需要相应增加试验焊口的数量。
5.6.1.2对于外径小于60.3mm的复合管，试件应从大致相同的位置切取，但应从两个试验焊口上各取一个背弯和刻槽锤断试样。
5.6.1.3对于外径小于或等于33.4mm的复合管，可用一个完整管段（全截面）试样的拉伸试验代替两个刻槽锤断试样和两个背弯试样。全尺寸试样的试验应按照5.6.2.2的规定进行，且应符合5.6.2.3的要求。
5.6.1.4试样应含复合管焊接接头的覆层、过渡层和基层。
5.6.1.5如整个焊接接头上无法制取冲击试样时，可只在接头的基层部分取样，宜包括过渡层和基层金属。基层壁厚小于6mm的试件可以免做冲击试验。
5.6.1.6当设计文件要求做化学分析、硬度和抗腐蚀
试验时，试样可从焊缝任意位置取样。
（本规范图示如无特殊说明，单位均为mm）
双金属复合管施工技术
浅谈双金属复合管施工技术 一、前言 双金属复合管是将镀锌钢管或焊管、无缝钢管和壁厚更薄的不锈钢管强力嵌合在一起的新型复合给水管材，也是一种更理想的管道升级换代产品。它保留了两种不同材料内在的优点，互补了它们内在的不足，并且沿用了镀锌钢管传统成熟的安装方式和工艺，因此在使用中方便、可靠、卫生、安全。 二、工艺流程及施工方法要点 1、双金属复合管的施工工艺流程： 2、管道的切割下料及管道的清理 （1）采用砂轮切割机切管时，开始进刀可快点，但一碰到不锈钢层时应放慢进刀速度，直至割通不锈钢层后才可加快进刀速度。 （2）采用套丝机割刀，或切管机切割时，应先快后慢，开始时可按镀锌钢管正常速度切割，接近不锈钢管层时，应放慢进刀速度。 （3）当采用手工锯截管时，其锯面应垂直于管轴心，在没有隔断前，不得用手将其折断。 （4）对DN200以上的管道可用砂轮切割机或等离子切割机切割。 3、螺纹连接 （1）管件连接不得使用普通玛钢配件代替内衬不锈钢配件。 （2）套丝应符合下例要求： A、套丝应采用自动套丝机； B、圆锥形管螺纹应符合现行国家标准的要求。 C、由于管件内衬不锈钢层压住管件的内螺纹一到二牙，在加工螺纹的有效长度也应比普通镀锌钢管短1～2牙。 （3）管道套丝完成后，应将管端的毛刺油渍清理干净。
（4）管螺纹清理加工后，管道安装前在包裹密封材料时应注意以下几点： A、密封材料小口径管道直接用生料带缠绕，大口径可用厚白漆麻丝加生料带缠绕。 B、在缠绕过程中，厚白漆麻丝不得缠绕至管端，管端部位必须用生料带缠绕。 C、漏出管外的麻丝和生料带要清理干净，保证接头外观整洁美观。 4、沟槽连接 （1）沟槽连接方式可适用于公称直径100-150mm的双金属复合钢管的连接。 （2）使用符合国家现行标准内衬不锈钢沟槽管件。 （3）沟槽式管接头的工作压力应与管道工作压力相匹配。 （4）由于输送热水的沟槽式管接头应采用耐热型橡胶密封圈。用于饮用净水管道的橡胶材质应符合现行国家标准的要求。 （5）内衬不锈钢复合钢管沟槽连接安装应符合以下要求： A、材料按照后述“材料与设备”要求执行。 B、压槽与普通碳钢管工艺相同，可参见普通碳钢管施工工艺。 C、管道挖孔时用力要均匀，避免绞坏不锈钢层。 D、管道的端头及开口断面处必须打防腐密封胶。 5、法兰连接 （1）采用法兰连接时双金属复合管的外层管不得采用镀锌钢管或已镀锌的无缝钢管； （2）管道与法兰焊接时有以下要求。 A、法兰的压力等级应与系统的工作压力相匹配。 B、法兰可用不锈钢法兰也可用普通碳钢法兰。 C、在焊接过程中，应选用不锈钢焊条（A307）将法兰的内口焊接牢靠后，再焊接法兰的外圈。
双金属复合管技术
双金属复合管 目录 1由来： 2双金属复合管形成基本原理： 3目前世界盛行工艺方法主要有以下四种： 1. 3.1 机械旋压法 2. 3.2 爆炸复合法 3. 3.3 液压复合法 4. 3.4 拉拔复合法 4双金属复合管主要参数： 1. 4.1 结合力： 2. 4.2 双金属复合管相比于纯合金管的性价比优势： 5双金属复合管适用领域： 1. 5.1 民用领域： 2. 1由来： 镀锌钢管：优势—含碳量高、耐冲击、热膨胀率低、耐压、耐高温，安装成熟，规格齐全；劣势—内壁表面粗糙、易结垢，不能满足现代生活需求，民用建筑给水领域已停止使用。
薄壁不锈钢管：优势—304不锈钢制成，耐腐蚀、表面光滑不结垢，综合性能优越，但价格昂贵； 双金属复合钢管：是将镀锌钢管或焊管、无缝钢管和壁厚更薄的不锈钢管强力嵌合在一起的新型复合给水管材，也是一种更理想的管道升级换代产品。它保留了两种不同材料内在的优点，互补了它们内在的不足，并且沿用了镀锌钢管传统成熟的安装方式和工艺，因此在使用中方便、可靠、卫生、安全。跟据基管与内衬管选材的不同，以及制造工艺的提升，已有不少厂家生产的双金属复合管广泛应用于油田、化工、电力等工业领域，其适用范围越来越广泛，带来的经济、环境、社会效益也更加明显。 双金属复合管内外层的的结构说明
2双金属复合管形成基本原理： 双金属复合钢管基本原理：外基管负责承压和管道刚性支撑的作用，内衬管承担耐腐蚀的作用。 外基管可以根据输送介质的流量和压力要求，选用不同通径和壁厚的碳钢管材。热镀锌钢管、直缝焊管、螺旋管、低中压流体输送用无缝钢管、高压锅炉、石油裂化用无缝管钢管、管线管等。直径可从φ20-φ1020mm，壁厚可从2.5-50mm。 内衬管可以根据输送介质化学成分，选用不同的耐腐蚀合金。可以是奥氏体不锈钢304、304L、316、316L、铜基合金、镍基合金、哈氏合金、钛、钛合金、双相不锈钢等新型高耐腐蚀合金材料。内衬管壁厚可以根据使用寿命和焊接工艺的要求从0.3-4mm。 3目前世界盛行工艺方法主要有以下四种： 机械旋压法、爆炸复合法、拉拔复合法、液压复合法。 机械旋压法 形成机理： 利用两种不同材质的机械性能，即利用外基管（碳钢管）弹性变形范围大，利用内衬管（不锈钢管）屈服强度低的特性。在旋压机具螺旋进给的挤压下，使内衬管连续局部塑性变形，外基管始终保持在弹性变形范围之内。当外力去除后，外基管弹性收缩，内衬管由于已呈塑性变形无法收缩。从而达到内衬管外表面强力的嵌合在外基管的内表面中，复合成型。 特点： 1、防腐性好：能有效地防止二次污染，符合国家直接饮用水质标准的要求； 2、强度高：有较强抗挤压，抗共振性，极大的降低了水管受到外力冲击而产生渗漏的可能性，避免了因渗漏对水资源产生大量浪费； 3、稳定性好：在-20~350℃热膨胀系数几乎一致（热膨胀系数小、耐热性高）； 4、管壁光滑、均匀，不结垢，通径有保障，输送能耗低； 5、采用传统工艺连接，安全、灵活、可靠； 6、降低热能损耗，不锈钢管的保温性能是铜材料水管的24倍，大量地节约了热水输送中的热能损耗； 7、性价比优：总的造价只有薄壁不锈钢管的三分之二价格，紫铜管的五分之一价格。 技术参数： 基管类型：镀锌钢管，食品级304不锈钢管
常见双金属复合管及生产方法
常见双金属复合管及生产方法 一、常见的 双金属复合管 有以下几种： 二、双金属复合管生产方法： 目前盛行的复合方法有：爆炸复合法、拉拔复合法、液压复合法、机械滚压法等。 1）爆炸复合法 形成机理： 将装配好的内外管放置在水槽内，将集束炸药放置在内衬管轴线上，通过炸药瞬间生产的爆炸力，引起水槽内水压瞬间增高，瞬间增高的水压，在瞬间内推动内衬管在直径方向向外扩张，在轴向方向向内收缩，向外扩张的内衬管在水压的作用下，扩内衬铜复合管 内衬不锈钢复合管 内衬钛复合管 外复不锈钢复合管
张置外基管的内表面上，并在水压的作用下，随外基管继续扩 张，直至压力消失，复合成形。 特点： ①一次性瞬间成形。 ②各点的压力基本相同。 影响复合品质的因素： ①由于外基管内表面不规则，造成外基管壁厚不均匀。 受双金属复合管成形基理的限制，要使外基管处于弹性变形范围，不均匀的外基管壁厚，使得批量生产，在装填炸药时，用 量上受到限制。药量大了，瞬间冲击波大，外基管易发生永久 变形，甚至不安全，使得结合力反而下降；药量小了，冲击力 小，内衬管达不到一次性充分塑性变形，导致双金属复合管结 合力小。通常为0.5MPa左右。由于爆炸成形工艺的特点，导 致内衬管轴向方向向内收缩。为了保证管口整圆，不得不进行 二次校正。 ②由于结合力小，使得内外管环状结合面间隙大，内衬管在管 端焊接处，将反复承受介质输送过程中，压力交替变化的扭动、折弯，致使连接处出现材料疲劳、开裂，导致耐腐蚀性能下降 —（折翘现象）。 ③由于装填炸药用量上受到限制，内衬管达不到充分的塑性变 形。由于冲击波产生的反作用力小，内衬管内表面压应力达不
国内外双金属复合管研究概况_刘建彬
世界金属导报/2011年/10月/18日/第019版 钢管型材 国内外双金属复合管研究概况 刘建彬 1双金属复合管的发展现状 双金属复合管由两种不同金属材料构成，管层之间通过各种变形和连接技术形成紧密结合，从而使两种材料结合成一体而制成的一种新型金属复合管材。其一般设计原则是基材满足管道设计许用应力，复层抵抗腐蚀或磨损等。双金属复合管兼有基层和复层的所有优点，相对于整体合金管能有效降低成本，而且在对整体合金管具有应力腐蚀开裂敏感性的氯化物和(或) 酸性环境中复合管可以提高安全性和可靠性。随着工业技术的发展，环境介质的复杂化，以及国际竞争的加剧，许多行业对金属管材综合性能的要求越来越高，因而双金属复合管及其生产技术得到迅速发展。 对于强腐蚀、高磨损、高工作压力环境下使用的流体管道，通常采用高品质的不锈钢或高合金含量的无缝钢管，这类管材由于大量添加合金元素，其价格是一般普通无缝钢管的几倍或几十倍。多年来，管材用户和生产商一直在努力寻求通过不同金属的复合，从而获得一种既能满足苛刻的使用环境，又价廉物美的高性能复合管材。 双金属复合管能最大限度地实现材料的优势互补，节省合金元素，降低工程费用，在保证原基管各项性能的基础上，提高了管道的耐腐蚀性、耐磨性，延长了管道的使用寿命，是纯不锈钢管、铜管或其他耐腐蚀性合金管的替代产品。 由于复合钢管具有优良的综合性能，因此自20世纪60年代起，日、美、德、英和前苏联等国家都很重视复合钢管的开发及使用，从生产工艺、使用性能、检验方法等方面进行了大量的研究。目前国外双金属复合钢管的生产工艺已日趋完善，日本、美国、英国、瑞典、德国等国家处于领先水平。复合管已经在腐蚀性较强的石油、石化企业、核工业以及医药、食品加工等领域获得广泛认同，也可通过内层复合耐磨金属，从而满足电厂粉煤、矿山矿粉和尾矿浆输送等高磨损工作环境的要求。而国内起步较晚，技术水平相对落后。 在国外，复合管是近10年发展较快的一种工程管道，品种、功能繁多，性能优越，形成了比较成熟的工艺技术，并且已经投产。主要的工艺方法很多比如热轧复合方法、热挤压复合法、铸造复合方法、爆炸焊接复合方法、组合式双金属复合管生产方法、激光包覆法等。在技术开发方面日本后来居上。据文献报道，日本在80年代初就陆续研制和开发了多种复合工艺。其中典型的热轧或热轧加冷成型工艺可以实现包覆材料与基材界面的冶金结合，质量优良。其产品广泛用于石油化工、化工行业、石油及天然气工业等。 2双金属复合管制备方法的研究概况 目前双金属复合管的生产方法主要包括冷成型法、热成型法、离心铸造法、离心铝热剂法、爆炸焊成型法、电磁成型法等等。 2.1 冷成型法 冷成型制造工艺的基本特征是将预加工好的薄壁不锈钢管套入碳钢管中，然后通过机械方法使不锈钢管紧紧贴合在碳钢管内壁上。薄壁不锈钢管有两种获得途径：一种是通过选择合适规格的无缝不锈钢管，通过旋压的方法使之变薄，达到要求的外径和厚度；另一种是用薄的不锈钢板或钢带在专用的制管机上用TIG焊接成直缝或螺旋缝不锈钢管。采用拉拔、胀接、旋压和滚压等方法使不锈钢管紧紧贴合在碳钢管内壁上，其中拉拔和胀接最为常用。拉拔是取两根分别制成的无缝钢管，将一根套在另一根外面，然后将两管通过一模具同时进行拉拔，从而实现紧密配合的
双金属复合管在强腐蚀油气田环境下的应用分析及其在国内的发展_(精)
腐蚀研究 Research 积在活化的钢基体表面，形成磷化转化膜，从而有助于降低钢的腐蚀速度 [10] 弱的区域，它的快速腐蚀自然会加快整个阳极区的腐蚀进程。因此，具有磷偏析的钢的点蚀扩展速度会比没有磷偏析的钢更快。。轧制钢材中磷的偏析表现是高磷区与低磷区呈带状相间分布。在相同的腐蚀条件下，低磷微区表面形成的磷酸根离子量少，对铁的阳极抑制效果差；而高磷微区对铁基体阳极溶解过程阻抑作用更强。因此，蚀坑在磷偏析的低磷部位的腐蚀速度将明显大于其高磷区的腐蚀速度，从而宏观上出现明显的腐蚀沟槽。根据这一理论，钢中磷含量的高低会对钢的耐蚀性能产生影响。此外，结合模拟闭塞腐蚀电池试验的结果，在有磷偏析的钢中，由于低磷区域成为耐蚀性能薄 4 结论 (1 扩散退火处理可以消除钢磷偏析； (2 腐蚀形貌上出现平行的腐蚀沟槽是由于钢中的磷偏析造成； (3 磷偏析中的低磷微区的快速腐蚀会导致钢蚀坑扩展速度的加快。参考文献 [1] 杨武, 顾祥, 黎樵，金属的局部腐等. 蚀[M]. 北京: 化学工业出版社, 1995. [2] 陈学群, 孔小东, 杨思诚. 低碳钢中硫化物夹杂物诱发点蚀的机理[J]. 海军工程但不能消除钢中的由于形成的磷酸根离子浓度更大，中的带状组织，学院学报, 1997, 1: 1-9. [3] 张春亚, 陈学群 , 陈德斌等. 不同低碳钢的点蚀诱发敏感性及诱发机
理研究[J]. 中国腐蚀与防护学报，2001,21(5:265272. [4] 陈学群, 常万顺, 孔小东, 等. 碳钢中磷的偏析对坑孔腐蚀的影响[J]. 中国腐蚀与防护学报, 2001, 21 (4: 193-199. [5] 罗逸. 天然气井油管腐蚀沟槽的形成原因 [J].天然气工业，2002，1：95-97. [6] 谷岚, 纪世普.带状组织及硫化物夹杂对钢铁海水中腐蚀行为的影响[J]. 海洋科学, 1982, 4: 30-32. [7] 王建民, 陈学群, 常万顺, 等. 冶金因素对低合金钢点蚀扩展的影响[J]. 哈尔滨工业大学学报, 2006, 38 (11:1143-1149. [8] 常万顺, 李国民, 胡裕龙等. 稀土处理对 Mn-V-Ti钢点蚀性能影响的研究[J]材料开发与应用, 2008, 23 (6 : 70-73. [9] 杨熙珍, 杨武. 金属腐蚀电化学热力学电位 -pH 图及其应用[M]. 北京: 化学工业出版社, 1991. [10] 张恒. 磷对低碳结构钢耐点蚀性能影响的研究[D]. 武汉：海军工程大学, 2006. （上接第 17 页）蚀性能同时又要保证基体管材焊缝的力学强度，与原单一材质管线管相比其焊接难度增大，但从国外30 多年的广泛应用及我国近几年的应用情况来看，其焊接技术难度并不大，基本焊接形式如图14、图15所示，关键是我国双金属复合管产品技术应用较晚，以前施工队伍从未接触过这类产品的焊接，造成施工时焊接速度慢、焊缝合格率低等现象。但随着该项产品的不断应用和施工技术的熟练，双金属复合管的连接将不再成为制约该产品发展的瓶颈所在。近年来四川油建牙哈双金属复合管的成功焊接、大庆油建迪那气以及中石化十建现正在施工的普光双金属复合管工程，都说明了我国在双金属复合管焊接领域已取得了重大技术突破，随着一些科研院所在双金属复合管连接领域相关技术研究的不断深入，双金属复合管应用技术的开发将会取得较快的进展，从而促进双金属复合管在我国各行业的广泛应用。管道连接相比较为复杂，难度较大，但不存在复杂的技术问题。参考文献 [1] 郑光明等.国外复合管的制造和施工技术（1） .国外油田工程，2001（1）：24~25. [2] 郑光明等.国外复合管的制造和施工技术（2） .国外油田工程，2001（2）：30~33. [3] Christer Aslund. Bimetallic tubes from powder .Conference on Coatings and Bimetallic for Energy Systems and Chemical Process Environments in South Carolina， 1984.13～16. [4] Giri Rajendran and Woody Maddy. Bimetallic cylinder manufacture － state of the art. Conference on Coatings and Bimetallic for Energy Systems and Chemical Process Environments in South Carolina，1994. 41～43. [5] Carl E，Stevens，Ralph W，Ross
双金属复合管
2009·11军民两用技术与产品 国防科技简讯 ··················································································································· 双金属复合管是航天动力技术研究院所属西安向阳航天材料股份有限公司依托航天技术优势，采用国内首创的“水下爆燃加衬技术”制造的高科技产品，从根本上改变了传统金属材料的单一性和局限性，通过碳钢基体保证管道的整体强度和各项机械指标、通过耐蚀合金内衬保证管道的耐腐蚀性能，实现了管道可靠性与经济性的最佳组合。 双金属复合管以碳钢管为基体材料，承受管道系统的工作压力，充分发挥碳钢管优良的机械力学性能和价廉优势；以耐腐蚀合金材料为内衬防腐层，充分发挥耐腐蚀合金优异的耐蚀性能。这种结构极大地降低了原材料和管道的长期运营成本。双金属复合管还可根据腐蚀介质的不同，选择相应的耐蚀合金材料作为内衬，能够完全达到耐蚀合金管材的耐腐蚀性能标准，可确保生产运营的安全性。 “水 下爆燃加衬技术”利用爆轰波实现材料的瞬间成型，通过水的不可压缩性传递能量，极大地提高了复合管的结合强度，且制造过程节能、环保，还可确保基管和衬管在复合过程中物理与化学性能的稳定。 迄今为止，西安向阳航天材料股份有限公司已向石油、天然气、石化、炼化等行业提供了超过 1000千米的双金属复合管，用于各种流体的输送。 航天推进技术研究院所属陕西航天动力高科技股份有限公司研制开发的工业往复泵产品主要包括：泥浆泵、注水泵、注聚泵、压裂泵、洗井泵、高压清洗机、电动往复泵和蒸汽往复泵等。产品具有结构设计合理、运行可靠、维修方便、易损件寿命长及节油、省电、省水等优点，多项产品获得国家实用新型专利，技术水平居国内同行业领先地位，达到国际先进水平。 新型工业往复泵分为卧式泵和立式泵两种形式，结构分为三缸泵、五缸泵、活塞泵和柱塞泵四种。其动力输入轴为直通轴，采用三支撑安装结构，偏心轮组件总成结构强度高，可实现大扭矩、大弯矩、高强度和高刚性平稳运转。动力端偏心轮连杆结构通过偏心轮驱动连杆、十字头，进而带动活塞杆使活塞在密封液缸体内做往复运动，连杆行程大，活塞冲程大，结构强度高，可以满足大排量、远距离、高扬程、高浓度、连续输送浆体的要求。 工业往复泵产品可广泛用于完成陆地油田和海洋油田石油钻采工艺流程中的钻井、修井、洗井、压裂、固井作业和油田注水，以及三次采油技术中注聚合物，矿山选场远距离输送大排量、高浓度精矿浆和尾矿浆，火力发电厂远距离输送高浓度灰浆，输送石油产品等任务。 工业往复泵 双金属复合管 31
双金属不锈钢复合管的生产工艺汇总
双金属不锈钢复合管的生产工艺汇总 金属复合管是采用复合技术，通过两种不同材质金属材料的机械性能旋压嵌套复合至一起，双金属复合管基本原理：外基管负责承压和管道刚性支撑的作用，内衬管承担耐腐蚀的作用。我们来汇总一下双金属复合管到底怎样形成的，它的生产工艺有哪些。 一、双金属不锈钢复合管的热成型法 1、爆炸成形 爆炸成形法是利用炸药爆炸产生的冲击波，使两搭接的金属表面实现固相焊接的方法。金属复合管的爆炸成形法一般有两种：一种是间接法，既先把通过爆炸成形法得到两种金属复合板，再经热轧、冷轧成复合带，然后在焊管机组上进行连续辊式成型、焊接以得到复合金属管； 另一种方法是直接法，其方法是先把基管和覆管组装成复合管坯，管内炸药爆炸的冲击波使内管发生塑性变形紧贴在外管上。但是采用该法比较危险，需要专用的场地，技术要求高，对精确计算炸药量需要有相当的经验。 2、挤压成形 它是将两种或两种以上的金属组成的大直径复合管坯料加热到1200℃左右，然后通过由模具和心轴组成的环状空间进行挤压。当挤压坯料截面缩减到10∶1时，极高的挤压压力和温度会在界面处产生“压力锻”的焊接效应，促进界面间的快速扩散和充分结合复合挤压法特别适合于热加工性能差、塑性低的高合金金属的加工复合。 例如碳钢、不锈钢和高镍合金钢管材的复合。 二、冷成型法 冷成型制造工艺的基本特征是将预加工好的薄壁不锈钢管套入碳钢管中,然后通过机械方法使不锈钢管紧紧贴合在碳钢内壁上。薄壁不锈钢管有两种获得途径:一种是通过选择合适规格的无缝不锈钢管,通过旋压的方法使之变薄,达到要求的外径和厚度;一种是用薄的不锈钢板或钢带在专用的制管机上用TIG焊接成直缝或螺旋缝不锈钢管。采用拉拔、胀接、旋压和滚压等方法使不锈钢管紧紧贴合在碳钢内壁上,其中拉拔和胀接最为常用。拉拔是取两根分别制成的无缝钢管,将一根套在另一根外面,然后将两管通过一模具同时进行拉拔,从而实现紧配合的机械结合。这种管的优点是生产工艺比较简单,价格较便宜。缺点是界面非扩散结合,只是依靠对外层进行的冷加工来获得紧配合,因此冷加工复合管如果遭遇高温就有分层倾向,复合管会因应力释放而失效。这就限制了该冷加工管只能在较低温度的环境中使用[3]。胀接分机械胀接和液压胀接两种。机械胀接[4]是目前生产不锈钢复合管的一种主要方法,它是利用滚胀心轴回转挤压使复合管内管发生塑性变形,外管发生弹性变形,从而使复合管的外管对内管产生残余应力,以达到复合管内外壁的紧密贴合。液压胀接原理与机械胀接相同,只是用管内高压水施压代替滚胀心轴回转挤压。机械胀接时胀接力大小难以确定,易发生欠胀或过胀,且多次滚胀易造成衬里开裂。液压胀接时胀接力均匀且大小可进行计算，因此更具优越性。两种胀接法的共同缺点是内外层只是机械结合,和拉拔成型一样,在高温环境下会因产生应力松弛而分层失效。 三、离心铸造和离心铝热剂法 当应用液态金属进行表面堆敷时,采用离心技术可消除复合层容易出现的气孔和夹杂。这时, 熔化金属中密度低的渣、杂质和气体上升到表面,而较重的金属成分下沉,在管壁上形成一致密层,从而提高熔敷质量和再现性。 离心铸造是为适应海洋油气的生产而开发的,适用于制造内衬金属熔点低于外层金属熔点的复合管。
双金属复合管焊接技术规范(报批稿--2)
双金属复合管焊接技术规范(报批稿--2)
Q/CNPC 四川石油管理局企业标准 Q/CNPC-CY XXX 双金属复合管焊接技术规范 Technical code for welding of the butting bimetal pipe （送审稿）
XX-XX-XX发布XX-XX-XX实施 四川石油管理局发布
目次 前言 ........................................................................... I I 1 范围 (1) 2 规范性引用文件 (1) 3 术语和定义 (2) 4一般规定 (3) 5 焊接工艺评定 (5) 6 焊工 (21) 7 现场焊接 (24) 8 无损检测 (29) 9 缺陷的清除和返修 (31) 附录A（资料性附录）焊接工艺评定报告样表 (33) 附录B（资料性附录）焊接工艺规程样表 (43)
前言 本规范根据四川石油管理局质安部函[2006]42号文“关于局企业标准制修订项目补充计划的函”的要求，由四川石油天然气建设工程有限责任公司负责编制。 在我国油气田地面建设工程中，原料油气中所含的S等腐蚀介质对普通碳钢或低合金钢造成很大Cl-、H 2 的破坏，并发生过多次的爆管泄露事故。为此，国内部分油气田公司逐步在使用双金属复合管代替原来的普通碳钢或低合金钢管。为满足双金属复合管焊接的需要，特制定本规范。本规范是在总结以往施工经
验的基础上，针对双金属复合管焊接的特点，并借鉴目前国外先进技术和经验编写而成。 双金属复合管焊接工程施工除执行本规范的规定外，尚应执行国家现行有关标准、规范的规定。本规范仅作为双金属复合管焊接的补充要求，并不取代相应的设计规范、标准和规则的要求。 本规范附录均为资料性附录。 本规范由四川石油管理局机械与装备专业标准技术委员会提出并归口。 本规范起草单位：四川石油天然气建设工程有限责任公司。 本规范主要起草人：杨旭王学军朱洪亮
双金属管复合技术的研究进展_下_郭明海
3复合新技术—— —冶金熔合离心铸造冶金熔合离心铸造的双金属复合管，其内外层金属之间真正实现了冶金结合，形成自生梯度复合界面，最大限度地解决了传统复合方法存在的界面脱层、复合界面应力集中、管线连接部位焊缝应力集中（或内层焊缝处开裂）、耐应力腐蚀性差等问题。 双金属复合管冶金熔合离心铸造的原理是将两种金属液依次浇入同一旋转的锭模中，在离心力的作用下形成具有冶金熔合层的空心双金属管坯—— —冶金熔合离心坯，如图10所示，其后经其他变形加工方法制成成品。冶金熔合离心铸造双金属复合管的工艺流程如图11所示。 技术关键在于内外层金属的选取，应选取各种物理性能参数（尤其是热膨胀系数，金属固态、液态收缩率等）相近的两种金属，以减小二者之间的差异，控制好二者在铸造过程中的温度梯度、收缩量以及随后的热处理工艺。 用离心铸造法可浇铸Φ80～900mm×10～300 mm的多种具有冶金熔合层的双金属管，与冷/热变形配合可生产Φ6～550mm、壁厚大于1mm的成品管。 3.1优势和特点 离心铸造双金属复合管是采用离心变速浇铸、 双金属管复合技术的研究进展（下） 郭明海1，刘俊友1，庞于思2，王黎晖2 （1.北京科技大学材料科学与工程学院，北京100083；2.新兴铸管股份有限公司，河北邯郸056000） 摘要：介绍了国内外双金属管的发展现状，各种复合技术的生产工艺流程及其优缺点。重点从技术优势、创新性、应用种类等方面对离心工艺冶金熔合技术进行了详细的阐述，并对离心铸造复合管坯容易出现的缺陷进行了分析，提出了解决措施，对离心铸造冶金熔合技术的发展前景和研究趋势进行了展望。 关键词：双金属管；复合技术；机械复合；冶金复合；离心铸造；冶金熔合 中图分类号：TG335.7%%文献标志码：A%文章编号：1001-2311（2013）02-0006-06 Progress Made in Research on Technology Concerning Bimetallic Pipe（PartⅡ） GUO Minghai1，LIU Junyou1，PANG Yusi2，WANG Lihui2 （1.School of Materials Science and Engineering，University of Science and Technology Beijing， Beijing100083，China；2.Xinxing Ductile Iron Pipes Co.，Ltd.，Handan056000，China） Abstract：Elaborated in the article are the present situations of development of the bimetallic pipe both at home and abroad，and the manufacturing process flows of different tube cladding technologies，and the advantages and disadvantages of each of them.Also discussed in details is the metallurgical fusion technology with the centrifugal casting process，focusing on the technological superiority，innovativity，and application types，etc.Meanwhile，the common defects staying with the centrifugally－cast clad tube are analyzed，and preventative actions are in turn proposed.Moreover，the development prospect and research trend of this bimetallic pipe－making technology are forecast. Key words：bimetallic pipe；cladding technology；mechanical cladding；metallurgical cladding；centrifugal casting；metallurgical fusion 郭明海（1972-），男，在读博士研究生，主要研究方 向为新材料技术及材料成型新技术的开发。 STEEL PIPE Apr．2013，Vol．42，No．2钢管2013年4月第42卷第2期
双金属复合管焊接技术规范(报批稿--2)
Q/CNPC 四川石油管理局企业标准 Q/CNPC-CY XXX 双金属复合管焊接技术规范 Technical code for welding of the butting bimetal pipe （送审稿） XX-XX-XX发布XX-XX-XX实施 四川石油管理局发布
目次 前言............................................................................................................................................................. I I 1 范围 (1) 2 规范性引用文件 (1) 3 术语和定义 (1) 4一般规定 (2) 5 焊接工艺评定 (3) 6 焊工 (13) 7 现场焊接 (14) 8 无损检测 (17) 9 缺陷的清除和返修 (18) 附录A（资料性附录）焊接工艺评定报告样表 (20) 附录B（资料性附录）焊接工艺规程样表 (24)
前言 本规范根据四川石油管理局质安部函[2006]42号文“关于局企业标准制修订项目补充计划的函”的要求，由四川石油天然气建设工程有限责任公司负责编制。 在我国油气田地面建设工程中，原料油气中所含的Cl-、H2S等腐蚀介质对普通碳钢或低合金钢造成很大的破坏，并发生过多次的爆管泄露事故。为此，国内部分油气田公司逐步在使用双金属复合管代替原来的普通碳钢或低合金钢管。为满足双金属复合管焊接的需要，特制定本规范。本规范是在总结以往施工经验的基础上，针对双金属复合管焊接的特点，并借鉴目前国外先进技术和经验编写而成。 双金属复合管焊接工程施工除执行本规范的规定外，尚应执行国家现行有关标准、规范的规定。本规范仅作为双金属复合管焊接的补充要求，并不取代相应的设计规范、标准和规则的要求。 本规范附录均为资料性附录。 本规范由四川石油管理局机械与装备专业标准技术委员会提出并归口。 本规范起草单位：四川石油天然气建设工程有限责任公司。 本规范主要起草人：杨旭王学军朱洪亮
国内外双金属复合管成型技术及发展趋势研究
国内外双金属复合管成型技术及发展趋势研究 发表时间：2019-05-13T16:23:39.523Z 来源：《科技研究》2019年2期作者：吴泽1 卜明哲2 马超1 张燕杰3 于阳1 [导读] 本文论述了国内外双金属复合管主要厂家复合成型工艺及其特点，论述了双金属复合管无损检测与普通管材的异同点，给出了未来双金属复合管发展的建议。 （1.西安向阳航天材料股份有限公司陕西西安 710065） （2.中国石油工程建设有限公司华北分公司河北任丘 062552） （3.中石化物资装备有限公司上海静安 200070） 摘要：本文论述了国内外双金属复合管主要厂家复合成型工艺及其特点，论述了双金属复合管无损检测与普通管材的异同点，给出了未来双金属复合管发展的建议。 关键词：双金属复合管；成型工艺；无损检测 前言 双金属复合管是一种具有内外双层金属的特殊管道，内层管道由耐蚀性较好但价格较高的不锈钢或镍基合金组成，外层管道由耐压能力强且价格低廉的碳钢管道组成。该金属管道具有优秀的耐腐蚀、耐压力能力。 国外自1991年开始大规模应用于油气输送领域，国内自2003年开始在油气田领域应用以来，经过二十余年的发展，凭借其低廉的价格、较高的承压能力和优异的耐腐蚀性能，获得了国内外管道行业的广泛认可。据报道，国外双金属复合管目前在油气田应用已近20万吨 [1]。 1.国内外复合管成型技术发展现状 目前双金属复合管的结合方式主要分为机械结合和冶金结合，机械结合的成型技术主要有液压复合法、水下爆燃复合法、内旋压复合法、拉拔复合法[2]。受制于成型技术的工艺性和效率性，液压复合法、水下爆燃复合法、内旋压复合法得到多数复合管制造厂家的使用，而拉拔复合法应用较少。 冶金式结合成型技术有热挤压成型法、冶金式复合板卷焊法、粉末冶金法、离心铸造或离心铝热法、喷射成型法、堆焊法等[2]。其中冶金式复合板卷焊法、堆焊法是最常见的成型工艺。 1.1国外复合成型技术发展现状 国外双金属复合管企业主要有德国步廷恩公司（butting）、英国cladtek公司、澳大利亚的proclad公司、德国贝尔格龙公司、美国DMC公司。 德国步廷恩公司机械式复合管采用水压成型方法，冶金式复合管采用扎制复合板卷焊法。机械式水压成型工序为预制碳钢基管+预制耐蚀合金衬管+基管、衬管穿插装配+基衬边缘焊接密封+装入水压机内专用模具+衬管内注水膨胀+泻压+复合后管材切边处理+管端焊接处理。水压胀形过程如图1所示，碳钢内管和内衬管的应力、应变曲线如图2所示。德国步廷恩公司在该技术的领先之处是采用了全保持的外模具，使得水压对复合管的复合更为均匀及紧密，避免了不采用外模具可能造成的外管扩径过大超过标准要求或内管扩径不充分。但德国步廷恩公司在水压制造过程中未考虑扩径所带来的衬管轴向应力变形，由于两端焊后进行水压扩径，将使得扩径后的衬管轴向存在较大的残余应力。 图1 水压胀形过程图2 水压膨胀过程应力应变曲线 德国步廷恩公司冶金式复合管采用扎制冶金式复合板JCOE制造成型，该方法制造流程如图3所示，采用冶金式复合板作为原材料，采用大型折弯机折弯成C型，合缝后进行内外部焊接形成冶金式复合管。该方法对冶金式复合板结合程度和结合强度要求高，也保证在卷制成管过程中基衬不出现剥离甚至开裂的情况[7]。 图3 冶金式复合管制造流程 英国cladtek公司双金属复合管的制造工艺与德国步廷恩公司方法类似，但其机械式复合管水压复合成型未采用外模具制约，冶金式复合管除采用冶金式复合板卷焊复合管外，该公司还采用全尺寸管内堆焊制造冶金式双金属复合管和管件，其堆焊方式采用双钨极自动氩弧焊接，堆焊质量较好。但采用堆焊方式制造双金属复合管对外层碳钢管要求较好，为了保证焊接变形，外碳钢管壁厚通常较厚，碳钢不易被焊接热输入改变力学性能，并且该方法效率较低，造价较高，管体过长也无法进行全管内表面精加工，只能使其内表面保持堆焊状态。 澳大利亚的proclad公司采用水压复合技术进行双金属复合管制造，该企业复合过程中未采用全抱持模具，但采用了内插式管端密封装置（如图4）。该水压复合工艺考虑了内衬在膨胀过程的轴向收缩问题，复合成型后的轴向残余应力较小，复合管管体较稳定。但是内插式
常见双金属复合管及生产方法
常见双金属复合管及生 产方法 SANY GROUP system office room 【SANYUA16H-
常见双金 属复合管及生产方法一、常见的双金属复合管有以下几种： 二、双金属复合管生产方法： 目前盛行的复合方法有：爆炸复合法、拉拔复合法、液压复合法、机械滚压法等。 1）爆炸复合法 形成机理： 将装配好的内外管放置在水槽内，将集束炸药放置在内衬管轴线上，通过炸药瞬间生产的爆炸力，引起水槽内水压瞬间增 高，瞬间增高的水压，在瞬间内推动内衬管在直径方向向外扩张，在轴向方向向内收缩，向外扩张的内衬管在水压的作用内衬铜复合管内衬不锈钢复合管 内衬钛复合管 外复不锈钢复合管
下，扩张置外基管的内表面上，并在水压的作用下，随外基管继续扩张，直至压力消失，复合成形。 特点： ①一次性瞬间成形。 ②各点的压力基本相同。 影响复合品质的因素： ①由于外基管内表面不规则，造成外基管壁厚不均匀。 受双金属复合管成形基理的限制，要使外基管处于弹性变形范围，不均匀的外基管壁厚，使得批量生产，在装填炸药时，用量上受到限制。药量大了，瞬间冲击波大，外基管易发生永久变形，甚至不安全，使得结合力反而下降；药量小了，冲击力小，内衬管达不到一次性充分塑性变形，导致双金属复合管结合力小。通常为0.5MPa左右。由于爆炸成形工艺的特点，导 致内衬管轴向方向向内收缩。为了保证管口整圆，不得不进行二次校正。 ②由于结合力小，使得内外管环状结合面间隙大，内衬管在管 端焊接处，将反复承受介质输送过程中，压力交替变化的扭 动、折弯，致使连接处出现材料疲劳、开裂，导致耐腐蚀性能下降—（折翘现象）。 ③由于装填炸药用量上受到限制，内衬管达不到充分的塑性变 形。由于冲击波产生的反作用力小，内衬管内表面压应力达不到充分的体现，内衬管直缝焊接处仍处于拉应力状态。致使内