地下车库施工加固方案

目录

一、工程概况 (2)

二、临时道路顶板荷载分析 (2)

三、编制目的 (3)

四、编制依据 (3)

五、资源配置保证 (3)

六、施工顺序 (4)

七、地下车库顶板加固方案 (4)

八、施工工艺 (7)

九、文明施工 (7)

十、安全施工保证措施 (8)

十一、板模板(扣件钢管架)计算书 (9)

附件：主体施工阶段现场平面道路布置图

地下车库施工荷载加固方案

一、工程概况

本工程为xx二期工程地下车库部分，本工程地下车库板厚250mm，板跨度4.05m*4.05m，主梁截面600mm*1100mm，次梁截面为350mm*950mm，柱距8.1*8.1m，柱截面700mm*700mm。原设计车库顶板横载2.5m覆土，活载30t的消防车。

本工程原设计时恒载：20X2.5=50KN∕m2,活载：30X0.73=22KN∕m2;因施工场地限制，钢筋加工场地、周转料堆放区、施工临时道路等只能设置在地下室顶板上。

二、临时道路顶板荷载分析

1、原设计时：

恒载：20X2.5=50KN∕m2,活载：30X0.73=22KN∕m2

2、钢筋加工区荷载：

钢筋加工间单根立柱所传荷载基本在15 KN∕m2以下，加工设备自重基本在20 KN∕m2以内，且分布比较分散，低于地下室顶板荷载承载力，无需采取支撑措施。

钢筋半成品堆放区分布荷载一般在10KN∕m2以下，小于地下室顶板承载力，钢筋原材料堆放区分布荷载一般在70 KN∕m2以下(按照每个原材堆放区40吨钢筋平均分配到下部堆放架每根工字钢上计算)，故无需采取支撑措施。

3、木工加工区荷载

木工加工设备自重较轻不予考虑，木方堆放高度不超过2m，木方容重按照0.5~0.85×103 KN∕m2，堆放荷载为10-17 KN∕m2，低于地下室顶板承载力，无需支撑。

4、临时施工道路：

根据提供的混凝土罐车总重量60吨，临时道理上按照16m3混凝土罐车总重60吨考虑活荷载，根据《建筑结构荷载规范》附录C楼面等效均布活荷载的确定方法得到混凝土罐车作用于车库顶板上的等效均布活荷载为66.7 KN∕m2

三、编制目的

为了保证施工工期目标实现，经建设单位、监理单位、设计单位共同商定

制定本方案，采用地下车库底部采用脚手架支撑加固的方案。

四、编制依据

1、设计院下发《xx二期2#地下车库顶板施工期间临时道路荷载分析情况》。

2、《2#地下车库施工图》

五、资源配置保证

1、管理人员

为保证本工程的顺利实施，我公司安排的现场施工管理人员均具有实际操作经验的人员，特殊工种经过国家相关职能培训，取得资格证书。

2、计划投入的主要机械设备

计划投入的机械设备表

3、计划投入的主要物资

计划主要投入的物资表（估算量）

4、作业人员

作业人员配备和分工

注：根据工程进展情况和实际需求将及时调整人材机的投入。

六、施工顺序

安装垫板--安装底托--竖立杆--纵向扫地杆--横向扫地杆--大横杆（搁栅）--小横杆--顶托--方木--剪刀撑--施工便道搭设临边防护

七、地下车库顶板加固方案

1、9#楼因东侧地下车库未施工因素，考虑到加工加工场地及施工需要，在9#楼西侧11-12轴间南北向设置临时道路，从北向南道路加固至s轴时转向东侧，东西向道路在s-r轴间设置道路，从西向东道路加固至24轴，车辆回转区域详见后附平面道路布置图。

2、第二部分道路，南北向主道路设置在39-40轴间，从北向南道路加固至u 轴转向西侧，东西向支线道路设置在t-s轴间和p-q轴间。从p轴开始南北向道路设置在37-38轴间，其它支线道路及回转区域详见后附平面道路布置图。

3、道路加固回顶宽度为8.7m（整跨），地面道路设置为8.7m宽，两侧设置1.5m高临时防护。

4、本工程地下室顶板加固回顶采用脚手管搭设，在需要加固的范围内搭设满堂架支撑，支撑立柱间距为0.55×0.55m，立杆根部垫通长脚手板，水平杆间距为1.5m，按照地下车库净高度共计设置三道水平杆，顶板面板选用15mm厚多层板，主龙骨采用Φ48*3.0mm脚手管，次龙骨间距250mm。

4、因为地下车库分不同区域，存在地下室双墙部位高差20CM，墙体间宽度约为600mm，先将此部位土方回填压实后再铺设1CM厚钢板，基坑边区域则进行土方回填夯实处理。混凝土运输车调头区域，车道留置位置详见附图。

2#地下车库双墙部位加固图

脚手架搭设示意图如下图：

-3.600 -3.800 -4.100

八、施工工艺

1、由于地库后浇带部分未达到养护时间，固需在地库施工便道通过后浇带部位，每处放置1cm厚尺寸1.2m*1m钢板4块。

2、立杆底部底托下采用脚手板垫板，厚度为5cm。每根立杆底部必须设置纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距地200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆、纵向水平杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

3、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。

4、纵向水平杆亦设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不应设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离大于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

5、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑纵横向剪刀撑布置为5-8m一道，脚手架外侧布置剪刀撑为从底部到顶部，中心间距为15m。

7、顶托底托的伸出长度在15cm-30cm之间，采用扳手将方木顶紧地库顶板底部。顶托自由端高度不大于50cm。

九、文明施工

1、项目经理部成立文明施工领导小组，项目经理任组长，生产副经理任副组长，各部门负责人为组员，安全管理部为文明施工日常管理机构。文明施工领导小组对施工现场文明施工及环境进行全面监督检查。文明施工领导小组在进行月安全检查的同时进行文明施工检查。

2、材料要按施工进度提前进入现场，严禁将施工场地及通道作为材料仓库，材料等堆放整齐、规范、标识清晰。各种材料根据材料性能妥善保管，采取必要的防雨、防潮、防晒、防冻、防火、防损坏等措施，贵重物品、易燃、易爆和有毒物品应及时入库，专库专管，加设明显标志，并建立严格的领、退料管理手续。

3、施工现场应当在适当位置悬挂质量管理，安全生产和文明施工标语，危

险区域应当设置危险警示标牌和警示灯。

4、施工机械、材料应当按规定的位置和线路设置，不得任意侵占场内道路，对施工现场的永久性设施设备进行保护，不得损坏和移动。现场存放的物资应堆放成方型，并用采条布铺盖，零星材料堆放在指定地点，不得随意堆放。严禁在路面、路基上晾晒、堆放物品，停放车辆。对责任范围内道路进行洒水、维护，严格控制道路扬尘。

4、所有车辆必须在规定的车道及路线上行驶，遵守交通规则，听从指挥，严禁超速。运送易散、易漏物品时，要保证运输车辆的严密性，尽量不撒落，不遗漏；如有撒落、遗漏，应立即进行清理。

5、作业人员进场工作前必须接受安全文明施工培训。所有作业人员进入现场必须正确佩带劳动防护用品。所有进入施工现场的人员必须佩带由项目部统一发放的出入牌。

6、作业人员要严格遵守“工完、料尽、场地清”的原则；现场作业工作面应做到无积水、无杂物、无废旧不用材料，干净整洁，材料堆放整齐。

7、施工现场要消除“五头”，即砖头、钢材头、电焊条头、电线电缆头、烟头。

8、未经批准，施工现场禁止燃烧煤炭、燃放鞭炮。禁止在现场燃烧各类生活垃圾和建筑废料、油漆、油毡等。

9、严禁在施工作业场所做饭、吃零食、喝酒等。

十、安全施工保证措施

1、脚手架搭设完成后，安排专人定期检查托顶方木是否松动，如发现情况及时检查地库底板，无问题时再次顶紧方木。

2、起吊材料时必须设专人指挥，放置吊装过程中安全问题发生。

3、夜间施工平台上必须保持足够的照明。

4、脚手架拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、抛撑、支撑体系等是否符合构造要求；

5、拆架时应划分作业区，周围用警戒绳或安全围栏将施工区域进行封闭，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。脚手架采取分段、分立面拆除，计划每作业层从北开始逆时针依次拆除，对不拆除的脚手架两端，应先按《建筑施工

扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.4.32条第4款、第6.5.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。对重点拆除部位如连墙件、剪刀撑、抛撑等位置脚手架，必须经过项目技术负责人同意且安全管理部安全员现场监督方可进行拆除作业。

6、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

7、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

8、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。

9、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、临时道路入口和转弯处悬挂限重标志，确认驶入地库上临时道路的每辆车总总量小于60吨，行驶路线进行标识。

15、每天派专人做好车辆进入与地库及钢管支撑体系的观察记录。

十一、板模板(扣件钢管架)计算书

本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；

按照设计院下发技术文件，原设计时板顶设计值为：q=1.35*50+0.7*1.4*22=89kn/m2；临时道路施工板顶设计值为q=1.4*66.7*1.2=112kn/m2；不足值由支撑体系补充q=q实际-q设计=23kn/m2。换算成混凝土厚度为23/25=0.93m，计算时取值按照约等于1m。以此计算支撑体系的稳定性如下：

依据规范:

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。

模板支架搭设高度为4.0m，

立杆的纵距 b=0.55m，立杆的横距 l=0.55m，立杆的步距 h=1.55m。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。木方40×75mm，间距250mm，

木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用钢管φ48×3.0mm。

模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值1.00kN/m2。

扣件计算折减系数取0.80。

图楼板支撑架立面简图

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合

S=1.2×(25.00×0.96+0.35)+1.40×1.00=30.620kN/m2

由永久荷载效应控制的组合

S=1.35×25.00×0.96+0.7×1.40×1.00=33.380kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1 = 25.000×0.960×0.550+0.350×0.550=13.392kN/m

活荷载标准值q2 = (0.000+1.000)×0.550=0.550kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 55.00×1.50×1.50/6 = 20.63cm3；

I = 55.00×1.50×1.50×1.50/12 = 15.47cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M ——面板的最大弯距(N.mm)；

W ——面板的净截面抵抗矩；

[f] ——面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q ——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M =

0.100×(1.35×13.392+0.98×0.550)×0.250×0.250=0.116kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.116×1000×1000/20625=5.642N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.35×13.392+1.0×0.550)×0.250=2.793kN 截面抗剪强度计算值T=3×2793.0/(2×550.000×15.000)=0.508N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值v = 0.677×13.392×2504/(100×9500×154688)=0.241mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11= 25.000×0.960×0.250=6.000kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12= 0.350×0.250=0.088kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2= (1.000+0.000)×0.250=0.250kN/m 静荷载q1 = 1.35×6.000+1.35×0.088=8.218kN/m

活荷载q2 = 0.98×0.250=0.245kN/m

计算单元内的木方集中力为(0.245+8.218)×0.550=4.655kN

2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载 q = 4.655/0.550=8.463kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×8.46×0.55×0.55=0.256kN.m

最大剪力Q=0.6×0.550×8.463=2.793kN

最大支座力N=1.1×0.550×8.463=5.120kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 4.00×7.50×7.50/6 = 37.50cm3；

I = 4.00×7.50×7.50×7.50/12 = 140.63cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f = M/W =0.256×106/37500.0=6.83N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值T=3×2793/(2×40×75)=1.396N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)

得到q=6.088kN/m

最大变形

v=0.677ql4/100EI=0.677×6.088×550.04/(100×9000.00×1406250.0)=0.298 mm

木方的最大挠度小于550.0/250,满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力 P= 5.120kN

均布荷载取托梁的自重 q= 0.045kN/m。

托梁计算简图

0.578

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

0.034

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.577kN.m

经过计算得到最大支座 F= 12.479kN

经过计算得到最大变形 V= 0.431mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩 W = 4.49cm3；

截面惯性矩 I = 10.78cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f = M/W =0.577×106/1.05/4491.0=122.36N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.431mm

顶托梁的最大挠度小于550.0/400,满足要求!

四、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

N G1= 0.103×4.000=0.414kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录 A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

N G2= 0.350×0.550×0.550=0.106kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

N G3= 25.000×0.960×0.550×0.550=7.260kN

经计算得到，静荷载标准值 N G = (N G1+N G2+N G3) = 7.780kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 N Q= (1.000+0.000)×0.550×0.550=0.303kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.35N G + 0.98N Q

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 10.80kN

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60

A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24

W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49

σ ——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 164.00N/mm2；

l0——计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)

非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

k ——计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；

u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.515,l0=3.411m；

λ=3411/16.0=213.881

允许长细比λ=185.178 <210长细比验算满足要求!

φ=0.160

σ=10471/(0.160×423.9)=154.382N/mm2

a=0.5m时，u1=1.201,l0=3.537m；

λ=3537/16.0=221.771

允许长细比λ=192.010 <210长细比验算满足要求!

φ=0.149

σ=10471/(0.149×423.9)=166.027N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，σ=150.500N/mm2,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.909,l0=3.417m；

λ=3417/16.0=214.231

允许长细比λ=185.481 <210长细比验算满足要求!

φ=0.159

σ=10799/(0.159×423.9)=160.558N/mm2,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9

M W=0.9×1.4W k l a h2/10

其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；

W k=u z×u s×w0= 0.350×0.650×0.126=0.029kN/m2

h ——立杆的步距，1.55m；

l a——立杆迎风面的间距，0.55m；

l b——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.55m；

风荷载产生的弯矩

M w=0.9×1.4×0.029×0.550×1.550×1.550/10=0.005kN.m；

N w——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆

N w=1.350×7.537+0.980×0.303+0.9×0.980×0.005/0.550=10.478kN 非顶部立杆

N w=1.350×7.780+0.980×0.303+0.9×0.980×0.005/0.550=10.807kN

顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.515,l0=3.411m；

λ=3411/16.0=213.881

允许长细比λ=185.178 <210长细比验算满足要求!

φ=0.160

σ=10478/(0.160×423.9)+5000/4491=155.557N/mm2

a=0.5m时，u1=1.201,l0=3.537m；

λ=3537/16.0=221.771

允许长细比λ=192.010 <210长细比验算满足要求!

φ=0.149

σ=10478/(0.149×423.9)+5000/4491=167.211N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，σ=151.673N/mm2,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.909,l0=3.417m；

λ=3417/16.0=214.231

允许长细比λ=185.481 <210长细比验算满足要求!

φ=0.159

σ=10807/(0.159×423.9)+5000/4491=161.735N/mm2,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!

模板支撑架计算满足要求！