钢筋混凝土期末复习资料(重要练习题之一)(有答案)

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8、一钢筋混凝土小偏心受压构件的四组荷载效应分别为： 第一组： M＝50KN.m 第二组： M＝40KN.m 第三组： M＝40KN.m 第四组： M＝50KN.m A、第一组 C、第三组 N=1000KN N=1000KN N=800KN N=800KN A ） 。 B、第二组 D、第四组
在截面设计时，上述四组荷载效应中起控制作用的荷载效应是（
10、对先张法和后张法的预应力混凝土构件，如果采用相同的张拉控制应 力 δ con 值，则（ C ） 。 A、后张法所建立的钢筋有效预应力比先张法小 B、后张法所建立的钢筋有效预应力和先张法相同 C、先张法所建立的钢筋有效预应力比后张法小 D、无法确定 （ √ ）剪扭构件承载力计算中，混凝土的承载力考虑扭剪相关关系，而钢筋 的承载力按纯扭和纯剪的承载力叠加计算。 （× ） 当柱同时承受轴向压力和水平剪力作用时， 其剪压区混凝土抗剪强度将随 压力的增大而增加。 （ √ ）为了减少钢筋与管道之间的摩擦引起的预应力损失，对于较大的构件 可以采用两端同时张拉的方法。 6、同一根梁，当作用集中荷载或均布荷载时，其斜截面抗剪承载力（ A、均布荷载作用时大 B、集中荷载作用时大 C、有时集中荷载作用时大，有时均布荷载作用时大 D、两者相同 8、钢筋混凝土弯剪扭构件，当符合条件 T ≤ 0.175 f tWt 时，仅按下列哪种进 行承载力计算（ B ） B、弯矩和剪力作用下 D、扭矩作用下 A ） A、弯矩作用下 C、弯矩和扭矩作用 ）
10、下列预应力损失是后张法特有的是（
A、由预应力钢筋和管壁间摩擦引起的 B、由锚具变形引起的 C、由混凝土弹性压缩引起的 D、由钢筋应力松弛引起的 （ × ）两个预应力混凝土构件，分别长 18m 和 10m，后张法施工，采用相 同的锚具， 18m 的构件由锚具变形引起的预应力损失比 10m 构件的损失要大。 长
钢筋混凝土受弯构件的挠度计算采用的最小刚度原则是指在同号弯矩范围 内，按最大弯矩截面处的最小刚度进行计算。 减小因锚具变形和预应力钢筋回缩造成的预应力损失 σ l1 的方法有：采用变 形小的锚具 减小垫板的数量。 D ） B、 N b 随配筋率 ρ 减小而减小 D、 N b 与 ρ 无关 B ）
8、矩形截面对称配筋，发生界限破坏时（ A、 N b 随配筋率 ρ 增大而减小 C、 N b 随配筋率 ρ 减小而增大
10、预应力混凝土构件预应力钢筋中的有效应力是指（
A、张拉控制应力 B、张拉控制应力扣除预应力损失 D、张拉控制应力扣除永存应力 C、永存应力和扣除预应力损失 7、 （ × ）为防止少筋破坏，受扭构件应用最小配箍率保证即可。 大 偏 压

破 坏 的 判 别 式 为 ηei ≥ 0.3h0 ， 其 受 力 特 点 和 破 坏 特 征 类 似 于 双 筋 截 面 正 截 面 受 弯 破 坏 ； 大 偏 拉 破 坏 的 判 别 式 为
ξ > ξb
，其受力特点和破坏特征类似于大偏压。
弯、剪、扭构件在计算时采用混凝土不相关钢筋相关的方法。
3、下列四种预应力施加方法有属于先张法的是： （ D ） A、电热张拉法 B、无粘结预应力 C、将预应力钢丝缠绕在已浇注成的圆形池壁上 D、采用膨胀水泥拌和混凝土浇注在配有钢筋骨架的构件中 10、有一弯扭构件，其截面配筋如图 a，其中一部分纵筋用来抗弯（如图 b） ，则 B ） 抗扭纵筋的数量是： （ A、2φ14+（2φ16－2φ10） B、2φ14+2φ12+（2φ16－2φ10） C、 （2φ14－2φ10）+2φ12+（2φ16－2φ10） D、以上都不对
2φ14
2φ12
2φ16 a b
2φ10
1、混凝土轴心抗压强度低于相应的立方体强度的原因是 块 。 7、一根梁配筋率 ρ 较大，则可能出现下列哪种情况（
高宽比大于立方体试
B
）
A、 Wmax < [W ] ， f > [ f ] B、 Wmax < [W ] ， f < [ f ] C、 Wmax > [W ] ， f > [ f ] D、 Wmax > [W ] ， f < [ f ] 单向受力时混凝土应力—应变关系曲线有何特点？ 裂缝是怎样发展的？不 同强度等级的混凝土应力—应变关系曲线有何变化？ 1、混凝土单轴受压的应力—应变曲线，通常用棱柱体试件来测定。典型的 受压应力应变曲线包括上升段和下降段两部分。
上升段（OC 段）又分为三段： OA 段：混凝土应力σ≤0.3fC， 应力—应变关系接近于直线。混凝土内部已 存在微裂缝但没有发展。 AB 段：σ＝（0.3～0.8）fC，应力—应变曲线逐近偏离直线。表现出明显的 非弹性特征，混凝土内裂缝不断发展，但能保持稳定，即应力不增加，裂缝也不 发展。 BC 段：σ＞0.8fC，曲线斜率急剧减小。在高应力作用下，混凝土内部的微 裂缝转变为明显的纵向裂缝，试件开始破坏。 下降段（CE 段）：在峰值应力以后，裂缝迅速发展，应力逐渐减小，呈现 明显的下降段。一般情况，开始下降较快，曲线坡度较陡，然后曲线坡度开始变 缓，经拐点 D（曲线开始凸向应变轴，此时试件宏观上已经粉碎）后更为平缓， 最后趋于一稳定的残余应力。
不同强度混凝土的应力－应变曲线 随着混凝土强度等级的提高，上升段曲线的形状愈接近直线，斜率愈陡，峰 值应变也稍有提高，但增加不多。强度高的混凝土，下降段坡度较陡，残余应力 相对较低；强度低的混凝土下降段坡度平缓，残余应力相对较高。这说明高强度 混凝土耐受变形的能力较差。 2、我国《规范》承载力极限状态和正常使用极限状态的设计表达式分别采

用何 种形式？ （1）设计表达式 承载力极限状态的设计表达式为： γ0S≤R 式中：γ0——结构重要性系数；当安全等级为一级或设计使用年限为 100 年及以上的结构构件时，γ0 不应小于 1.1；当安全等级为二级或设计使用年限 为 50 年的结构构件时，γ0 不应小于 1.0；当安全等级为三级或设计使用年限为 5 年及以下的结构构件时，γ0 =0.9。 S——承载力极限状态的荷载效应组合设计值； R——结构抗力； ①由可变荷载效应控制的组合
n
S＝γG SGk+γQ1S1Qk+ ②由永久荷载效应控制的组合
n
∑
i=2
γQiψCiSiQk
S＝γG SGk + （二）正常使用极限状态的设计表达式
∑
i =1
γQiψCiSiQk
（1）设计表达式 正常使用极限状态的设计表达式为： S≤C 式中： S——正常使用极限状态的荷载效应组合值； C——结构或结构构件达到正常使用要求的规定值， 例如变形、 裂缝、 振幅、加速度等的限值。 （2）内力组合设计值 ①标准组合
n
S＝ SGk + S1Qk+ ②频遇组合
∑
i=2
ψCiSiQk
n
S＝ SGk +ψfiS1Qk + 式中： ψfi——可变荷载 Q1 的频遇值系数；
∑
i=2
ψqiSiQk
ψQi ——可变荷载 Qi 的准永久值系数。 ③准永久组合
n
S＝ SGk +
∑
i =1
ψqiSiQk
1本文由狂人小克贡献
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8、一钢筋混凝土小偏心受压构件的四组荷载效应分别为： 第一组： M＝50KN.m 第二组： M＝40KN.m 第三组： M＝40KN.m 第四组： M＝50KN.m A、第一组 C、第三组 N=1000KN N=1000KN N=800KN N=800KN A ） 。 B、第二组 D、第四组
在截面设计时，上述四组荷载效应中起控制作用的荷载效应是（
10、对先张法和后张法的预应力混凝土构件，如果采用相同的张拉控制应 力 δ con 值，则（ C ） 。 A、后张法所建立的钢筋有效预应力比先张法小 B、后张法所建立的钢筋有效预应力和先张法相同 C、先张法所建立的钢筋有效预应力比后张法小 D、无法确定 （ √ ）剪扭构件承载力计算中，混凝土的承载力考虑扭剪相关关系，而钢筋 的承载力按纯扭和纯剪的承载力叠加计算。 （× ） 当柱同时承受轴向压力和水平剪力作用时， 其剪压区混凝土抗剪强度将随 压力的增大而增加。 （ √ ）为了减少钢筋与管道之间的摩擦引起的预应力损失，对于较大的构件 可以采用两端同时张拉的方法。 6、同一根梁，当作用集中荷载或均布荷载时，其斜截面抗剪承载力（ A、均布荷载作用时大 B、集中荷载作用时大 C、有时集中荷载作用时大，有时均布荷载作用时大 D、两者相同 8、钢筋混凝

土弯剪扭构件，当符合条件 T ≤ 0.175 f tWt 时，仅按下列哪种进 行承载力计算（ B ） B、弯矩和剪力作用下 D、扭矩作用下 A ） A、弯矩作用下 C、弯矩和扭矩作用 ）
10、下列预应力损失是后张法特有的是（
A、由预应力钢筋和管壁间摩擦引起的 B、由锚具变形引起的 C、由混凝土弹性压缩引起的 D、由钢筋应力松弛引起的 （ × ）两个预应力混凝土构件，分别长 18m 和 10m，后张法施工，采用相 同的锚具， 18m 的构件由锚具变形引起的预应力损失比 10m 构件的损失要大。 长
钢筋混凝土受弯构件的挠度计算采用的最小刚度原则是指在同号弯矩范围 内，按最大弯矩截面处的最小刚度进行计算。 减小因锚具变形和预应力钢筋回缩造成的预应力损失 σ l1 的方法有：采用变 形小的锚具 减小垫板的数量。 D ） B、 N b 随配筋率 ρ 减小而减小 D、 N b 与 ρ 无关 B ）
8、矩形截面对称配筋，发生界限破坏时（ A、 N b 随配筋率 ρ 增大而减小 C、 N b 随配筋率 ρ 减小而增大
10、预应力混凝土构件预应力钢筋中的有效应力是指（
A、张拉控制应力 B、张拉控制应力扣除预应力损失 D、张拉控制应力扣除永存应力 C、永存应力和扣除预应力损失 7、 （ × ）为防止少筋破坏，受扭构件应用最小配箍率保证即可。 大 偏 压 破 坏 的 判 别 式 为 ηei ≥ 0.3h0 ， 其 受 力 特 点 和 破 坏 特 征 类 似 于 双 筋 截 面 正 截 面 受 弯 破 坏 ； 大 偏 拉 破 坏 的 判 别 式 为
ξ > ξb
，其受力特点和破坏特征类似于大偏压。
弯、剪、扭构件在计算时采用混凝土不相关钢筋相关的方法。
3、下列四种预应力施加方法有属于先张法的是： （ D ） A、电热张拉法 B、无粘结预应力 C、将预应力钢丝缠绕在已浇注成的圆形池壁上 D、采用膨胀水泥拌和混凝土浇注在配有钢筋骨架的构件中 10、有一弯扭构件，其截面配筋如图 a，其中一部分纵筋用来抗弯（如图 b） ，则 B ） 抗扭纵筋的数量是： （ A、2φ14+（2φ16－2φ10） B、2φ14+2φ12+（2φ16－2φ10） C、 （2φ14－2φ10）+2φ12+（2φ16－2φ10） D、以上都不对
2φ14
2φ12
2φ16 a b
2φ10
1、混凝土轴心抗压强度低于相应的立方体强度的原因是 块 。 7、一根梁配筋率 ρ 较大，则可能出现下列哪种情况（
高宽比大于立方体试
B
）
A、 Wmax < [W ] ， f > [ f ] B、 Wmax < [W ] ， f < [ f ] C、 Wmax > [W ] ， f > [ f ] D、 Wmax > [W ] ， f < [ f ] 单向受力时混凝土应力—应变关系曲线有何特点？ 裂缝是怎样发展的？不 同强度等级的混凝土应力—应变关系曲线有何变化？ 1、混凝土单轴受压的应力—应变曲线，通常用棱柱

体试件来测定。典型的 受压应力应变曲线包括上升段和下降段两部分。
上升段（OC 段）又分为三段： OA 段：混凝土应力σ≤0.3fC， 应力—应变关系接近于直线。混凝土内部已 存在微裂缝但没有发展。 AB 段：σ＝（0.3～0.8）fC，应力—应变曲线逐近偏离直线。表现出明显的 非弹性特征，混凝土内裂缝不断发展，但能保持稳定，即应力不增加，裂缝也不 发展。 BC 段：σ＞0.8fC，曲线斜率急剧减小。在高应力作用下，混凝土内部的微 裂缝转变为明显的纵向裂缝，试件开始破坏。 下降段（CE 段）：在峰值应力以后，裂缝迅速发展，应力逐渐减小，呈现 明显的下降段。一般情况，开始下降较快，曲线坡度较陡，然后曲线坡度开始变 缓，经拐点 D（曲线开始凸向应变轴，此时试件宏观上已经粉碎）后更为平缓， 最后趋于一稳定的残余应力。
不同强度混凝土的应力－应变曲线 随着混凝土强度等级的提高，上升段曲线的形状愈接近直线，斜率愈陡，峰 值应变也稍有提高，但增加不多。强度高的混凝土，下降段坡度较陡，残余应力 相对较低；强度低的混凝土下降段坡度平缓，残余应力相对较高。这说明高强度 混凝土耐受变形的能力较差。 2、我国《规范》承载力极限状态和正常使用极限状态的设计表达式分别采用何 种形式？ （1）设计表达式 承载力极限状态的设计表达式为： γ0S≤R 式中：γ0——结构重要性系数；当安全等级为一级或设计使用年限为 100 年及以上的结构构件时，γ0 不应小于 1.1；当安全等级为二级或设计使用年限 为 50 年的结构构件时，γ0 不应小于 1.0；当安全等级为三级或设计使用年限为 5 年及以下的结构构件时，γ0 =0.9。 S——承载力极限状态的荷载效应组合设计值； R——结构抗力； ①由可变荷载效应控制的组合
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S＝γG SGk+γQ1S1Qk+ ②由永久荷载效应控制的组合
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∑
i=2
γQiψCiSiQk
S＝γG SGk + （二）正常使用极限状态的设计表达式
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i =1
γQiψCiSiQk
（1）设计表达式 正常使用极限状态的设计表达式为： S≤C 式中： S——正常使用极限状态的荷载效应组合值； C——结构或结构构件达到正常使用要求的规定值， 例如变形、 裂缝、 振幅、加速度等的限值。 （2）内力组合设计值 ①标准组合
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S＝ SGk + S1Qk+ ②频遇组合
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i=2
ψCiSiQk
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S＝ SGk +ψfiS1Qk + 式中： ψfi——可变荷载 Q1 的频遇值系数；
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ψQi ——可变荷载 Qi 的准永久值系数。 ③准永久组合
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S＝ SGk +
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ψqiSiQk

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