井字梁模板设计
目录
1.工程概况 (2)
2.荷载计算 (2)
3．承重架模板及施工 (4)
3.1材料要求 (4)
3.2扣件式钢管承重架构造形式 (4)
3.4承重架搭设及拆除要求： (5)
4.架子验收 (7)
5.安全技术要求 (8)
6．附图 (8)
1.工程概况
1.1东莞电力生产调度大楼为框架-剪力墙结构,首层层高为5.0m，局部区域（大厅）层高9.0m；二层~五层层高4.0m。承重架采用门字形组合钢管架和Φ48钢管搭设。其中层高为9.0m的部位采用Φ48钢管搭设，其余部位均采用门字形组合钢管架搭救设。梁侧模、底模、顶板模板采用18mm厚多层木板辅以20mm厚杂木板及50*50mm木枋拼装、加固而成。
1.2由于首层地面为150mm厚钢筋混凝土楼板，按照施工进度计划，当三层楼板结构施工时，首层楼台板结构混凝土已经浇筑完毕22天以上，按照目前平均30℃左右的气温，届时首层楼板混凝土已经达到100%设计强度，作为三层大跨度井字梁承重架地基。
2.荷载计算
2.1首层楼板的混凝土达到设计强度的100%后，该层除自重外所能承受的活荷载为
3.0KN/m2（设计院提供）。针对以上情况分析，根据计算上层混凝土重量、模板重量、架料施工荷载等为10.6KN/m2（见下计算），
2.1.1荷载分析
根据分析，考虑上层混凝土重量、模板架料重量、施工荷载等通过承重架全部传递于首层楼板。因此，此部分梁板为最危险点，对此部分荷载的计算如下:(按15m*24m跨计算)
楼板模板（其中包括梁的模板取0.5KN/m2）1532430.5=180KN
支架：3240m338.4N/m =124.4KN
钢筋混凝土自重：126.27m 3325KN/m 3=3156.75KN
施工荷载：1KN/m 2315324=360KN
总计 180+124.4+3156.75+360=3821.15KN
每平方米荷载为：3821.15÷15÷24=10.6KN/m 2
2.1.2荷载验算
首层大厅部分承重架采用Φ48钢管搭设。首层架高最大处9000mm 作为荷载验算单位。承重架未拆除前，脚手架承受荷载均作用于首层楼板上。钢管满堂红脚手架水平间距为1000mm 31000mm ，沿高度方向从地面以上300mm 扣结第一层水平系杆，以上每1500mm 高度扣结一层水平系杆，共计6层，立杆顶端最大悬臂长度为1200mm 。则单根最大受荷载N =10.6 KN
钢管截面积为： A=489mm 2
钢管回转半径为：i=14 d 2+d12 =14 482+412 =15.8mm （1） 按强度验算：支柱的受压应力为
б=N/A=10.62103N/489mm 2=21.68N/ mm 2<[f]=160 N/ mm 2
（2） 按稳定性验算：
悬臂端长细比λ=L 0/ i=2×1200/15.8=151.9
轴心受压稳定计算系数ф=0.45
支柱受压应力N/ф2A=10600N/0.452489mm 2=48.17 N/ mm 2 mm 2=154.72 N/ mm 2 中间跨长细比λ=L 0/ i=1500mm/15.8mm=94.94 轴心受压稳定计算系数ф=0.6 支柱受压应力N/ф2A=10600N/0.62489mm2=36.12 N/ mm2 因此脚手架钢管单根承载力（强度和刚度）满足要求。 综上所述，在满堂红架时模板支撑体系满足要求。 3．承重架模板及施工 3.1材料要求 钢管承重架采用φ48的普通脚手架用钢管，壁厚不得小于3.25mm，进场钢管必须无严重锈蚀、弯曲、压扁、变形等现象，否则不得使用。扣件应经劳动安全部门批准的厂家生产的合格扣件。垫层板使用200mm3200mm×20mm 木板或100mm3100mm×5mm钢板。根据现场放线定位后搭设。 3.2扣件式钢管承重架构造形式 3.2.1立杆： 该部位主梁3KL19a-1（400*1100）和3KL8-2（350*1100）分布在四周，次梁3L23、3L24、3L25、3L26、3L27、3L28、3L29（300*900）在中部相互交叉，形成“井”字形式。次梁跨度分别为2500mm、2600mm、2650mm、2700mm和2800mm （详见附图1）。根据主次梁的平面位置，在首层地面上弹出立杆定位轴线，再摆放垫板，后搭立杆及水平系杆。先布置次梁、顶板立杆，间距为900~1000mm，主梁两侧沿梁长方向立杆间距为次梁、顶板处立杆间距的1/2 且不大于600mm。 3.2.2横杆： 在模板支撑系统中，横杆起连系立杆、增强支撑系统整体刚度和单根立杆稳定性的作用，不容忽视。横杆自首层地面以上300mm做每一道，往上按1500mm 间距搭设，共计六道。最顶上根据梁和板底模高度不同另外增加一道横杆，作为模板木方的托架。 3.2.3剪刀撑： 为防止支撑系统的整体扭曲、变形，必须在适当部位加剪刀撑，根据本工程的实际情况，在四周主梁下和内部每隔两排立杆设通高剪刀撑，纵横向布置。 3.4承重架搭设及拆除要求： 3.4.1基底处理： 由于现场地面为现浇钢筋混凝土楼面，平整、坚实。搭设扣件式钢管脚手架时必须清理干净地面，防止积水腐蚀垫板和钢管。 3.4.2立杆： 相邻立杆接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近横杆的距离不宜大于步距的1/3，立杆与横杆间应用直角扣件扣紧，严禁用旋转扣件代替直角扣件不得隔步设置或遗漏，立杆的垂直偏差应不大于架高的1/400。 3.4.3横杆： 上下横杆的接头位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3，同一排横杆的水平偏差不大于该片架总长的1/300。 3.4.4剪刀撑： 剪刀撑斜杆与地面夹角为45°~60°，斜杆除两端用旋转扣件与立杆或横杆扣紧外，在其中间应与立杆或横杆相交点设置不少于2个联结点。 3.4.5扣件： 严格按不同部位使用不同扣件，不得用旋转扣件代替直角扣件螺栓，拧紧要适度，不得过松或过紧。 3.4.6木方： 板下木方应铺平，间距300~350mm，木方顶面必须在同一水平面内，且标高符合要求，梁下木方的支设应排列均匀，注意满足梁、板的起拱要求。 3.4.7支撑及模板搭设及拆除顺序： 由于首层楼面设计活荷载为3KN/m2,远小于承重架传递到首层楼面上的10.6 KN/m2。为了防止承重架对首层楼面造成破坏，要求○4~○7*○B~○F区域内负二、负一层的梁板支撑只能在三层井字梁板混凝土浇筑完毕7天后方可拆除，但是后浇带所在跨的支撑系统不得拆除。以使荷载传递到基础底板上。另外，在六层的○4~○7*○D~○F区域内也有大跨度井字梁结构，因此要求首层的满堂红钢管脚手架只能在六层井字梁板混凝土浇筑完毕7天后方可拆除。 按照先搭后拆、后搭先拆的程序。考虑施工荷载大于设计荷载值，独立支撑待混凝土强度达到设计强度的100%时且上一层混凝土浇注完毕强度达到50%后方可拆除。 支模顺序：模板支架—主梁模板—次梁模板—楼板模板。 梁底模—梁侧模—板模—板面预留洞模。 由于层高较高，在拆除模板前，应先在横杆上铺设脚手板，遵循后支先拆 的原则，逐层逐段拆除，拆下的杆件不得碰撞未拆除部分的杆件。 4.架子验收 1.脚手架搭设验收的技术要求、允许偏差与检验方法： （1）2.安装后的扣件螺栓拧紧扭力距应用扭力扳手检查，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。 5.安全技术要求 5.1搭设、拆除时，设置围栏悬挂前方工作区警告标志，并设专人看护，操作面以下除搭设人员外，禁止其他人员穿行。 5.2严格遵守搭拆顺序，不得在中部随意抽取横、立杆件。 5.3搭拆时应统一指挥、上下呼应、动作协调、注意力集中。 5.4材料、工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔，以防砸伤操作工人及杆件弯曲、模板摔裂、破坏等。 5.5搭设人员必须为经考试合格的持证架子工。 5.6所有操作人员佩带齐全个人防护用品（安全带、安全帽、防滑鞋）。 5.7大风、雨后要对架子进行检查，维护，及时排除基础范围内的积水。 5.8现场钢管、扣件、架料应当分类，码放整齐，严禁乱堆乱放。 5.9拆架子时应当作到工完场清，严禁在现场操作面内堆放。 6．附图 井字梁结构设计中的几个 常见问题 摘要：由于钢筋混凝土井字梁能给建筑提供较大空间，所以井字梁结构在建筑中被广泛应用，本文从井字梁设计中的构造、设计原则、截面确定、结构布置、配筋等几个方面进行了阐述。 关键词：井字梁双向受力结构布置 0 引言 由于井字梁在横纵两个方向都有较大的刚度，适用于使用上要求有较大空间的建筑，如民用房屋的门厅、餐厅、会议室和展览大厅等。所以井字梁结构体系以其受力和布置方式的合理性，得到了广泛的应用，现介绍几种井字梁结构在设计中几个问题，供大家参考。 1 井字梁结构的特点： 1.1 钢筋混凝土井字梁是从双向板演变而来的一种结 构形式。当其跨度增加时，板厚相应也随之加大。但是，由于板厚而自重加大，而板下部受拉区域的混凝土往往被拉裂不能参见工作。因此，在双向板的跨度较大时，为了减轻板的自重，我们可以把板的下部受拉区的混凝土挖掉一部分，让受拉钢筋适当集中在几条线上，使钢筋与混凝土更加经济、合理地共同工作。这样双向板就变成为在两个方向形成井字式的区格梁，这两个方向的梁通常是等高的，不分主次梁，一般称这种双向梁为井字梁。 1.2 能形成规则的梁格，顶棚较美观。常用的梁格布置形式有：正交正放、正交斜放、斜交斜放等。 1.3 比一般梁板结构具有较大跨高比，较适用于受层高限制且要求大跨度的建筑。 2 井字梁结构的设计原则 2.1 当井字梁周边有柱位时，可调整井字梁间距以避开柱位，靠近柱位的区格板需作加强处理，若无法避开，则可设计成大小井字梁相嵌的结构形式。 2.2 井字梁楼盖两个方向的跨度如果不等，则一般需控 制其长短跨度比不能过大。长跨跨度L1与短跨跨度L2之比L1/L2最好是不大于1.5，如大于1.5小于等于2，宜在长向跨度中部设大梁，形成两个井字梁体系或采用斜向布置的井字梁，井字梁可按45°对角线斜向布置。 2.3 梁格间距的确定一般是根据建筑上的要求和具体的结构平面尺寸确定，通常取跨度的1/12~1/6，且一般不宜超过4m，同时还应综合考虑刚度和经济指标要求。 2.4 与柱连接的井字梁或边梁按框架梁考虑，必须满足抗震受力(抗弯、抗剪及抗扭)要求和有关构造要求。梁截面尺寸不够时，梁高不变，可适当加大梁宽。 2.5 井字梁最大扭矩的位置，一般情况下四角处梁端扭矩较大，其范围约为跨度的1/4～1/5。建议在此范围内适当加强抗扭措施。 3 井字梁截面尺寸的确定 3.1 一般的混凝土框架梁截面宽度不宜小于200mm，由于井字梁结构纵横方向梁能起到侧面相互约束作用，使得梁截面宽度较小时，也不会发生侧向失稳破坏。因此井字梁截 紫菘·枫林上城三期12#楼 模 板 施 工 方 案 审核人： 施工单位：武汉天弓建筑工程有限公司 编制时间：二○○七年八月十五日 模板工程施工方案 一、施工方法 1、结构楼面底板采用定型胶合板，主梁底板采用50mm厚的木模板。主梁和楼底板钢管支撑分开搭设,主梁支撑和底模晚拆，次梁和楼板模板早拆.根据本地平均气温条件,混凝土浇捣后10天，强度可达到设计强度的40％，经强度验算，楼板模板和主梁侧模在混凝土浇捣完毕10天后即可拆除,主梁底模和支撑待混凝土强度达到设计强度后再拆除。 2、配备两套模板，在模板安装前木工做二翻样工作，根据图纸尺寸，画好翻样图，操作人员必须按翻样图进行拼接、安装。 3、对于框架柱模板的安装，先在绑扎好的柱钢筋下脚，用电焊焊好固定支撑，确保柱断而尺寸。柱模以单只校正，然后拉线将纵向和横向柱模用吊线锤校正，并支撑好梁底板。 4、梁底采采用木模，厚50m，采用双排Ф48钢支撑排架，底层设立排架前，地面要分层平整夯实，支撑下脚用50mm垫木纵、横方垫实，支模顺序先柱后梁，楼层梁底模板，按实际开间设置支撑，间距不大于0.1mm，水平撑和剪力撑设置间距不大于1.8m。 5、楼层底模板,据图纸尺用胶木板拼制，用100mm×100mm木方和活动顶撑50mm×100mm的木搁栅,间距控制在40mm范围内。 二、梁板支撑体系的计算 3.1设计荷载 3.1.1 模板及钢支撑自重：1.1KN／m2 3.1.2 混凝土自重：楼板：（厚＆＝10cm），２.4kg/m2 井字梁：2.7KN/m 3.1.3 钢筋自重：板：0.1Kn/m2 梁：0.17kN／m2 荷载分项系数1.4，静载分项系数1.2，以上荷载折合成均布荷均布荷载设计值q=7.56KN/m2 浅谈井字梁 1 井字梁的基本知识 1.1 井字楼盖的来源 钢筋混凝土现浇井式楼盖是从钢筋混凝土双向板演变而来的一种结构形式。双向板是受弯构件，当其跨度增加时，相应板厚也随之加大。但板的下部受拉区的混凝土一般都不考虑它起作用，受拉主要靠下部钢筋承担。因此，在双向板的跨度较大时，为了减轻板的自重，可以把板下部受拉区的混凝土挖掉一部分，让受拉钢筋适当集中在几条线上，是钢筋与混凝土更加经济、合理地共同工作。这样双向板就变成为在两个方向形成井字梁的区格梁，一般称这种双向梁为井字梁，这种楼盖就是井字楼盖。 1.2 井式楼盖与板的区别 1.2.1 现浇单向板肋形楼盖的主要区别是： 两个方向梁的截面高度通常相等，不分主次梁，共同承受楼板传来的荷载。 1.2.2井式楼盖与现浇双向板肋形楼盖的主要区别是： 在梁的交叉点处不设柱，梁的间距一般为 1.5~3m，比双向板肋形楼盖中梁的间距小。 1.3 查表法的算法 1.3.1 井字梁结构静力计算手册 井字梁结构静力计算手册对井字梁结构静力计算、图表编制所采用的是荷载分配法。 荷载分配法计算原理的实质是结构力学中的力法。先将荷载化为梁交叉结点上集中荷载（不一定相等），然后以横向梁分配荷载为基本未知量，满足静力平衡及竖向变形协调原理，不考虑转角变形的影响，利用《建筑结构静力计算手册》上刊载的单跨梁挠度计算公式，经计算形成柔度矩阵，不会有多大困难便可以建立起井字梁网格点的线性方程组。通过编制的电算程序，从而求解出每根梁所承受的分配荷载及其相应的内力和挠度。 1.3.2 建筑结构静力计算手册（第二版） 在钢筋混凝土结构中，经常采用井式梁，井式梁是一个空间杆件系统。当有现浇板与井式梁相连时，梁的扭转变形实际上已经被约束。此时可以用两种方法计算。第一种方法是，按扭转位移为0的条件用空间杆系程序计算。第二种方法是，用没有扭转的普通交叉梁组成井式梁，假定仅在垂直与井式梁平面上有线位移，协调条件为，在每一交点处交叉梁的线位移相等。 目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、施工准备 (5) 四、施工部署 (6) 五、高大模板支撑体系设计及材料选择 (7) 六、模板施工技术 (8) 七、砼浇筑方案 (11) 八、安全文明施工要求 (12) 九、高支模应急救援预案 (14) 十、其他应急救援预案 (17) 十二、模板安全验算 (20) 大堂上空120厚板模板钢管支撑架计算书 (20) 300×900mm梁模板钢管支撑架计算书 (33) 300×1000mm梁模板钢管支撑架计算书 (50) 一、编制依据 1.本工程建设工程施工合同； 2.《建筑工程模板施工手册》（2006年版）； 3.《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）； 4.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）； 5.《混凝土结构工程施工规范》（GB 50666-2011）； 6.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001[2006年版]）； 7.《混凝土结构工程施工工艺标准》； 8.《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号； 9.《简明施工计算手册》（2003年版）； 10.现场实际情况及总施工组织设计。 11.中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所开发的《PKPM建筑施工计算软件》 二、工程概况 武夷山江南国际大酒店位于福建省武夷山市，占地面积4573.11平方米，建筑面积15670.32平方米，地下一层，地上四层，建筑总高度23.650米。结构类型为钢筋混凝土框架结构。 本工程一层大堂（E~L轴交9~14轴）地面标高+0.000，大堂上空楼板面结构标高8.95m，板厚120mm，井字梁尺寸均为300X900mm，属于高大模板支撑区，模板支撑地基为地下室顶板。三层F~R交1~4轴部位为斜屋面，其中R轴交1-4轴、P轴交1-4轴、M轴交1-4轴折梁跨度均为18.7m属于超长跨度梁，尺寸300X1000mm，高度3.23m~8.87m属于高大模板支撑区，模板支撑基础为现浇砼楼板。 高大支撑部位情况表： 井字梁的设计与布置 结构形式。双向板是受弯构件，当其跨度增加时，相应板厚也随之加大。但板的下部受拉区的混凝土一般都不考虑它起作用，受拉主要靠下部钢筋承担。因此，在双向板的跨度较大时，为了减轻板的自重，我们可以把板的下部受拉区的混凝土挖掉一部分，让受拉钢筋适当集中在几条线上，使钢筋与混凝土更加经济、合理地共同工作。这样双向板就变成为在两个方向形成井字式的区格梁，这两个方向的梁通常是等高的，不分主次梁，一般称这种双向梁为井字梁(或网格梁)。井字梁的支承井字梁楼盖四周可以是墙体支承，也可以是主梁支承。墙体支承的情况是符合计算图表的假定条件：井字梁四边均为简支。当只有主梁支承时，主梁应有一定的刚度，以保证其绝对不变形。井字梁截面高度的取值以刚度控制为主，除考虑楼盖的短向跨度和计算荷载大小外，还应考虑其周边支承梁抗扭刚度的影响。由于井字梁楼盖的受力及变形性质与双向板相似，井字梁本身有受扭成分，故宜将梁距控制在3m以内,一般可按简支端计算。当井字梁周边有柱位时，可调整井字梁间距以避开柱位，靠近柱位的区格板需作加强处理，若无法避开，则可设计成大小井字梁相嵌的结构形式。井字梁楼盖两个方向的跨度如果不等，则一般需控制其长短跨度比不能过大。长跨跨度L1与短跨跨度L2之比L1/L2最好是不大于1.5，如大于1.5小于等于2，宜在长向跨度中部设大梁,形成两个井字梁体系或采用斜向布置的井字梁，井字梁可按45对角线斜向布置。两个方向井字梁的间距可以相等，也可以不相等。如果不相等，则要求两 个方向的梁间距之比a/b=1.0~2.0。实际设计中应尽量使a/b在1.0~1.5之间为宜，最好按井字梁计算图表中的比值来确定，应综合考虑建筑和结构受力的要求,一般取值在1 2～3ｍ较为经济,但不宜超过3.5ｍ。两个方向井字梁的高度h应相等，可根据楼盖荷载的大小，取h=L2/20,但最小h不得小于短跨跨度1/30.梁宽=取梁高1/3（h较小时）1/4（h较大时），但梁宽不宜小于120mm。井字梁的挠度f一般要求f1/250，要求较高时f1/400。井字梁的楼板井字梁现浇楼板按双向板计算，不考虑井字梁的变形，即假定双向板支承在不动支座上。双向板的最小板厚为80mm，且应大于等于板较小边长的1/40。 井字梁的计算及施工图处理 1、井字梁与柱子采取“避”的方式，调整井字梁间距以避开柱位；避免在井字梁与柱子相连处井字梁的支座配筋计算结果容易出现的超限情况；减少梁柱节点在荷载作用下，由于两者刚度相差悬殊而成为受力薄弱点以致首先破坏，由于井字梁避开了柱位，靠近柱位的区格板需另作加强处理。 2、"井字梁与柱子采取“抗”的方法，把与柱子相连的井字梁设计成大井字梁，其余小井字梁套在其中，形成大小井字梁相嵌的结构形式，使楼面荷载从小井 字梁传递至大井字梁，再到柱子。 3、井字梁截面高度的取值以刚度控制为主，除考虑楼盖的短向跨度和计算荷载 大小外，还应考虑其周边支承梁抗扭刚度的影响。 4、由于井字梁楼盖的受力及变形性质与双向板相似，井字梁本身有受扭成分， 故宜将梁距控制在3m以内。 5、井字梁一般可按简支端计算。 6、当井字梁周边有柱位时，可调整井字梁间距以避开柱位，靠近柱位的区格板 需作加强处理，若无法避开，则可设计成大小井字梁相嵌的结构形式。 7、钢筋混凝土井字梁是从钢筋混凝土双向板演变而来的一种结构形式。双向板是受弯构件，当其跨度增加时，相应板厚也随之加大。但板的下部受拉区的混凝土一般都不考虑它起作用，受拉主要靠下部钢筋承担。因此，在双向板的跨度较大时，为了减轻板的自重，我们可以把板的下部受拉区的混凝土挖掉一部分，让受拉钢筋适当集中在几条线上，使钢筋与混凝土更加经济、合理地共同工作。这样双向板就变成为在两个方向形成井字式的区格梁，这两个方向的梁通常是等高的，不分主次梁，一般称这种双向梁为井字梁(或网格梁)。 8、井字梁的支承井字梁楼盖四周可以是墙体支承，也可以是主梁支承。墙体支承的情况是符合计算图表的假定条件：井字梁四边均为简支。当只有主梁支承时，主梁应有一定的刚度，以保证其绝对不变形。 9、井字梁楼盖两个方向的跨度如果不等，则一般需控制其长短跨度比不能过大。长跨跨度L1与短跨跨度L2之比 L1/L2最好是不大于1.5，如大于1.5小于等于2，宜在长向跨度中部设大梁,形成两个井字梁体系或采用斜向布置的井字梁，井 字梁可按45°对角线斜向布置。 10、两个方向井字梁的间距可以相等，也可以不相等。如果不相等，则要求两个方向的梁间距之比a/b=1.0~2.0 。实际设计中应尽量使a/b在1.0~1.5之间为宜，最好按井字梁计算图表中的比值来确定，应综合考虑建筑和结构受力的要求, 一般取值在1 2～3ｍ较为经济,但不宜超过3.5ｍ。 11、两个方向井字梁的高度h应相等，可根据楼盖荷载的大小，取h=L2/20,但 最小h不得小于短跨跨度1/30. 12、梁宽=取梁高1/3（h较小时）1/4（h较大时），但梁宽不宜小于120mm。 13、井字梁的挠度f一般要求f≤1/250，要求较高时f≤1/400。 14、井字梁的楼板井字梁现浇楼板按双向板计算，不考虑井字梁的变形，即假定双向板支承在不动支座上。双向板的最小板厚为80mm，且应大于等于板较小边 长的1/40。 15、井字梁的配筋井字梁的配筋和一般梁的配筋基本上要求相同。但在设计中必 须注意以下几点： 目录 1.工程概况 (2) 2.荷载计算 (2) 3．承重架模板及施工 (4) 3.1材料要求 (4) 3.2扣件式钢管承重架构造形式 (4) 3.4承重架搭设及拆除要求： (5) 4.架子验收 (7) 5.安全技术要求 (8) 6．附图 ........................................................................................................................ 错误！未定义书签。 1.工程概况 1.1XX电力生产调度大楼为框架-剪力墙结构,首层层高为5.0m，局部区域（大厅）层高9.0m；二层~五层层高4.0m。承重架采用门字形组合钢管架和Φ48钢管搭设。其中层高为9.0m的部位采用Φ48钢管搭设，其余部位均采用门字形组合钢管架搭救设。梁侧模、底模、顶板模板采用18mm厚多层木板辅以20mm厚杂木板及50*50mm木枋拼装、加固而成。 1.2由于首层地面为150mm厚钢筋混凝土楼板，按照施工进度计划，当三层楼板结构施工时，首层楼台板结构混凝土已经浇筑完毕22天以上，按照目前平均30℃左右的气温，届时首层楼板混凝土已经达到100%设计强度，作为三层大跨度井字梁承重架地基。 2.荷载计算 2.1首层楼板的混凝土达到设计强度的100%后，该层除自重外所能承受的活荷载为 3.0KN/m2（设计院提供）。针对以上情况分析，根据计算上层混凝土重量、模板重量、架料施工荷载等为10.6KN/m2（见下计算）， 2.1.1荷载分析 根据分析，考虑上层混凝土重量、模板架料重量、施工荷载等通过承重架全部传递于首层楼板。因此，此部分梁板为最危险点，对此部分荷载的计算如下:(按15m*24m跨计算) 楼板模板（其中包括梁的模板取0.5KN/m2）1532430.5=180KN 支架：3240m338.4N/m =124.4KN 钢筋混凝土自重：126.27m3325KN/m3=3156.75KN 井字梁结构设计中的几个常见问题 摘要：由于钢筋混凝土井字梁能给建筑提供较大空间，所以井字梁结构在建筑中被广泛应用，本文从井字梁设计中的构造、设计原则、截面确定、结构布置、配筋等几个方面进行了阐述。 关键词：井字梁双向受力结构布置 0 引言 由于井字梁在横纵两个方向都有较大的刚度，适用于使用上要求有较大空间的建筑，如民用房屋的门厅、餐厅、会议室和展览大厅等。所以井字梁结构体系以其受力和布置方式的合理性，得到了广泛的应用，现介绍几种井字梁结构在设计中几个问题，供大家参考。 1 井字梁结构的特点： 1.1 钢筋混凝土井字梁是从双向板演变而来的一种结构形式。当其跨度增加时，板厚相应也随之加大。但是，由于板厚而自重加大，而板下部受拉区域的混凝土往往被拉裂不能参见工作。因此，在双向板的跨度较大时，为了减轻板的自重，我们可以把板的下部受拉区的混凝土挖掉一部分，让受拉钢筋适当集中在几条线上，使钢筋与混凝土更加经济、合理地共同工作。这样双向板就变成为在两个方向形成井字式的区格梁，这两个方向的梁通常是等高的，不分主次梁，一般称这种双向梁为井字梁。 1.2 能形成规则的梁格，顶棚较美观。常用的梁格布置形式有：正交正放、正交斜放、斜交斜放等。 1.3 比一般梁板结构具有较大跨高比，较适用于受层高限制且要求大跨度的建筑。 2 井字梁结构的设计原则 2.1 当井字梁周边有柱位时，可调整井字梁间距以避开柱位，靠近柱位的区格板需作加强处理，若无法避开，则可设计成大小井字梁相嵌的结构形式。 2.2 井字梁楼盖两个方向的跨度如果不等，则一般需控制其长短跨度比不能过大。长跨跨度L1与短跨跨度L2之比L1/L2最好是不大于1.5，如大于1.5小于等于2，宜在长向跨度中部设大梁，形成两个井字梁体系或采用斜向布置的井字梁，井字梁可按45°对角线斜向布置。 2.3 梁格间距的确定一般是根据建筑上的要求和具体的结构平面尺寸 十字交叉梁基础计算书 三河家园26楼工程；工程建设地点：盐都新区南纬路南侧；属于框架剪力结构；地上11层；地下0层；建筑高度：32.95m；标准层层高：2.85m ；总建筑面积：3849.00平方米；总工期：180天。 本工程由盐城职苑房地产开发有限公司开发，江苏铭城建筑设计院有限公司设计及勘察，江苏科苑建设项目管理有限公司监理，盐城市兴达建筑工程有限公司组织施工；由朱德庆担任项目经理。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号: QTZ31.5；塔吊起升高度H: 40.000m； 塔吊自重G: 212.6kN；最大起重荷载Q: 40.000kN； 桩间距l: 2.6m；桩边长d: 0.350m； 桩钢筋级别: HRB335；混凝土强度等级: C35； 交叉梁截面宽度: 1.2m；交叉梁截面高度: 1.200m； 交叉梁长度: 6.5m；桩入土深度: 12.000m； 保护层厚度: 100.00mm；交叉梁钢筋级别：HRB335； 塔吊倾覆力矩M: 380.4kN·m；塔身宽度B: 1.500m； 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1. 塔吊自重: G=21 2.6kN； 2. 塔吊最大起重荷载: Q=40kN； 作用于塔吊的竖向力: F k=212.6+40=252.6kN； 3、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝380.4kN·m； 清华斯维尔常见问题解答 1、由于井字梁的特殊位置关系，有的梁跨软件无法识别，因此需要手动布置，例如L4(8)等。部分井字梁可以用“用户选择要识别的梁”的方式，选中集中标注及标注线，选中梁跨边线，点击鼠标右键便可以识别。 2、在柱里面多识别了一跨梁，或者遇柱不断等等。这都是由于软件在识别井字梁的电子图时无法正确判断梁跨数造成的。软件只根据梁编号中的跨数，按支座生成梁跨，具体哪个构件是梁的支座软件就无法判断。这种错误不易察觉。建议您使用选梁识别的方式识别。 3、在手动布置井字梁时，应注意集中标注中梁的跨数。按照梁跨分段布置梁，如果梁跨中有井字梁的，用“选支座布梁”的方式绘制即可。 4、构件钢筋布置后使用“构件辨色”功能进行钢筋检查，显示为红色的构件为未布置钢筋的构件或是布置的钢筋错误的构件，软件不会自动修改检查结果。必须用钢筋布置命令选中这些构件后布置钢筋，或对已经布置到构件上的钢筋进行修改，重新布置即可。 5、梁跨异常时，软件不会自动重组梁跨，用梁段重组命令，选择要重组的所有梁跨，重组一下即可。 6、如果梁跨异常，会导致钢筋布置错误。修改方法是删掉布置错误的梁段，重新布置梁与梁筋。 7、在布置梁钢筋之前应先检查梁跨是否布置正确。只有梁跨正确，梁筋才能正确识别。 8、识别钢筋时，对电子图钢筋描述的要求: 钢筋描述类型定义，钢筋描述要可以解析所有这些类型： 101: T型数据：用于按根数配筋，固定格式： (根数)(类型)(直径)(代号) 例如：4B25；或者4B25-3200；“3200”认为是指定长度。 102: R型数据：用于按间距配筋，固定格式： (类型)(直径)@(间距1):(间距2)(支数) 例如：A10@200/100(4) 间距1、间距2之间的“/”号可为“：”、“-”，间距值不分前后。 103: P平行数据: 用于指定有几个相同的箍, 固定格式：(用于相同箍筋或相同拉筋定义)。 (数量)*R型数据例如：2*A8@200,表示有2排“A8@200”的钢筋。 104:Z型数据：用于箍筋肢数间距配筋,用来处理节点加密箍，固定格式：[用于条基或节点加密箍]。 (箍筋数)R型数据例如：4A10@200(2)，表示4根间距200的A10节点加密箍筋。 10A8@100/200 ，一般用于条基,表示条基两端分别放10根间距100的加密箍筋,长度为(10-1)*100,剩下的长度部分放A8@200箍筋。 105:其它类型 例如：4B25+5B28 2/3/4：解释成2B25/2B25+1B28/4B28一般用于梁、条基的支座钢筋。 双层钢筋的排法： 上部钢筋(面筋)，例如：6B25 4/2，表示一排4根二排2根，标在前面的为上后面的为下。 下部钢筋(底筋)，例如：6B25 2/4，表示最底排4根二排2根，标在前面的为上后面的为下。 9、砼墙中除暗柱外，比如说框架柱或框支柱在计算墙拉筋时未扣面积，造成拉筋数量计算不准。 本工程中存在超过4.5m的高支模，即六层8-11轴线交B-E轴线，梁为200mm×1400m m、300mm×1500mm和300mm×1550mm 的井字梁，数量多、间距小、结构自重大约335.03T、跨度大有19500m m ×19800mm，为保证混凝土浇筑质量和安全，特制定此施工方案。 结构混凝土自重验算：19.5×19.8=386.1㎡ 梁截面（0.3×1.55）面积：8+7.4+9.1+9.05+2.5+7.6+4.8+2.4=50.24M，50.24×0.3×1.55×2.4=56.07T 19.4×1.925=373.45㎡ 板截面（1.967×2）面积：1.967×2×9=35.41㎡ 板截面（1.917×2）面积：1.917×2×9=34.51㎡ 板截面（1.8×2）面积：1.8×2×7×9=226.8㎡ 板混凝土自重：296.72×0.08×2.4=56.97T 梁截面（0.2×1.4）面积：（373.45-296.72）×1.4×2.4=257.82T 混凝土总自重：257.82+56.97+56.07=335.03T 方案选取 1. 模板系统：选用钢模作为梁模板，板面厚度 2.5mm, 梁模板P3015和阳角模板Y1015进行组合,中间采用拉片厚度5mm。 2. 模板支撑系统：支撑主要采用Φ48× 3.5mm的钢管。步距800mm,立杆纵向间距800mm,横向间距800mm,梁底部顶撑400mm进行加密.小楞为1.8m,立杆、横杆、纵横水平杆6m长。 为防止支撑系统的重量过大，减轻底部结构的荷载，本工程本着切实以减轻支撑系统重量和荷载又保证浇筑结构的稳定安全和质量为原则制定方案。 3. 因跨度大20m,所以进行连续起拱，最高即最中间处按1.5‰进行，起拱高度6cm,逐渐沿长度降低，附件：1起拱高度图。 4.在6轴线到5轴线之间设置后浇带，减少因侧向位移引起的对井字梁的影响。 5.为减轻井字梁的结构重量，此处先浇筑至板底20mm处，这样做能减轻结构自重约76T，保证四、五层楼板的稳定，同时没有拆除四、五层的模板支撑系统，并转移三、四、五层的多余荷载。 6.为减轻井字梁的结构重量，在施工过程中将进行二次浇筑，第一次使用早强混凝土C45并只浇筑至现浇板底3cm处，即在此处留置施工缝，当结构强度达到设计强度的100％后，剔除梁表面的松动石子和表面浮浆，后支撑板模使用早强混凝土C45浇筑板，以期达到结构安全和质量也达到工期进度要求。 井字梁2007-07-12 09:59井字梁的计算及施工图处理 1、井字梁与柱子采取“避”的方式，调整井字梁间距以避开柱位；避免在井字梁与柱子相连处井字梁的支座配筋计算结果容易出现的超限情况；减少梁柱节点在荷载作用下，由于两者刚度相差悬殊而成为受力薄弱点以致首先破坏，由于井字梁避开了柱位，靠近柱位的区格板需另作加强处理。 2、"井字梁与柱子采取“抗”的方法，把与柱子相连的井字梁设计成大井字梁，其余小井字梁套在其中，形成大小井字梁相嵌的结构形式，使楼面荷载从小井字梁传递至大井字梁，再到柱子。 3、井字梁截面高度的取值以刚度控制为主，除考虑楼盖的短向跨度和计算荷载大小外，还应考虑其周边支承梁抗扭刚度的影响。 4、由于井字梁楼盖的受力及变形性质与双向板相似，井字梁本身有受扭成分，故宜将梁距控制在3m以内。 5、井字梁一般可按简支端计算。 6、当井字梁周边有柱位时，可调整井字梁间距以避开柱位，靠近柱位的区格板需作加强处理，若无法避开，则可设计成大小井字梁相嵌的结构形式。 7、钢筋混凝土井字梁是从钢筋混凝土双向板演变而来的一种结构形式。双向板是受弯构件，当其跨度增加时，相应板厚也随之加大。但板的下部受拉区的混凝土一般都不考虑它起作用，受拉主要靠下部钢筋承担。因此，在双向板的跨度较大时，为了减轻板的自重，我们可以把板的下部受拉区的混凝土挖掉一部分，让受拉钢筋适当集中在几条线上，使钢筋与混凝土更加经济、合理地共同工作。这样双向板就变成为在两个方向形成井字式的区格梁，这两个方向的梁通常是等高的，不分主次梁，一般称这种双向梁为井字梁(或网格梁)。 8、井字梁的支承井字梁楼盖四周可以是墙体支承，也可以是主梁支承。墙体支承的情况是符合计算图表的假定条件：井字梁四边均为简 支。当只有主梁支承时，主梁应有一定的刚度，以保证其绝对不变形。 9、井字梁楼盖两个方向的跨度如果不等，则一般需控制其长短跨度比不能过大。长跨跨度L1与短跨跨度L2之比 L1/L2最好是不大于1.5，如大于1.5小于等于2，宜在长向跨度中部设大梁,形成两个井字梁体系或采用斜向布置的井字梁，井字梁可按45°对角线斜向布置。 10、两个方向井字梁的间距可以相等，也可以不相等。如果不相等，则要求两个方向的梁间距之比a/b=1.0~2.0 。实际设计中应尽量使a/b在1.0~1.5之间为宜，最好按井字梁计算图表中的比值来确定，应综合考虑建筑和结构受力的要求,一般取值在1 2～3ｍ较为经济,但不宜超过3.5ｍ。 11、两个方向井字梁的高度h应相等，可根据楼盖荷载的大小，取h=L2/20,但最小h不得小于短跨跨度1/30. 12、梁宽=取梁高1/3（h较小时）1/4（h较大时），但梁宽不宜小于120mm。 13、井字梁的挠度f一般要求f≤1/250，要求较高时f≤1/400。 14、井字梁的楼板井字梁现浇楼板按双向板计算，不考虑井字梁的变形，即假定双向板支承在不动支座上。双向板的最小板厚为80mm，且应大于等于板较小边长的1/40。 15、井字梁的配筋井字梁的配筋和一般梁的配筋基本上要求相同。但在设计中必须注意以下几点： a.在两个方向梁交点的格点处，短跨度方向梁下面的纵向受拉钢筋应放在长跨度方向梁下面的纵向受拉钢筋的下面，这与双向板的配筋方向相同。 模架体系考试题 一、问:自由端 1、满堂支撑架自由端(悬臂端)搭设规范有哪些基本要求? 2、若施工现场未按规范基本要求搭设会导致什么后果? 3、如果现场工人不听,如何说服现场工人? 答: １、自由端从立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点得长度不应超过5００m;可调托撑螺杆伸出立杆顶端长度不宜超过300ｍm，插入立杆内得长度不得小于15０ｍm。 另还可以增加回答：可调托撑螺杆外径不得小于36mｍ，螺杆与支托板焊接焊缝高度不得小于6ｍm,可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣,螺母厚度不得小于3０ｍｍ,支托板厚不应小于5mm,可调托撑受压承载力设计值不应小于40kＮ。 2、架体搭设得可调托悬臂过长,立杆计算长度增加,长细比过大，立杆轴心受压稳定系数变小,整体支撑刚度严重不足,容易失稳坍塌。 3、(1)架体搭设前根据专项施工方案对操作人员进行技术交底,根据技术交底与规范要求对操作人员进行培训，并要求操作人员持证上岗。 (2)利用公司得模架体系模型视频,结合数据给操作人员讲解清楚,并引用近年来全国已发生类似事故案例(比如北京西西工程事故,实际搭设模板支架立杆顶部伸出长度过大就是造成垮塌得主要原因），并把事故造成得严重后果灌输给操作人员。 （３)现场制作简单模型试验,让操作工人更能直观得理解。 （４)若操作人员在搭设过程中还不按要求进行搭设,应立即停工,并继续进行培训教育与进行经济或行政处罚;若操作人员仍不听从，依据劳务合同等解除合同或清除退场。 二、问:纵横向水平杆 １、纵、横向水平杆搭设规范有哪些基本要求? 2、若施工现场未按要求搭设或缺少一个方向水平杆会导致什么后果? 3、如果现场工人不听,如何说服现场工人? 答： 1、纵、横向水平杆应连续搭设,单根长度不应小于3跨，每个主节点处必须设置纵、横向水平杆。纵、横向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接:(１)两根相邻水平杆得接头不应设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开得距离不应小于500mｍ,各接头中心至最近主节点得距离不应大于纵距、横距得1/３；(2)采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端得距离不应小于100mｍ。 2、单方向缺失水平杆,此方向约束变弱,或未按要求尺寸搭设，会造成立杆计算长度增加,立杆长细比过大,立杆轴心受压稳定系数变小,整体支撑刚度严重不足,容易失稳坍塌。 3、(1)架体搭设前根据专项施工方案对操作人员进行技术交底，根据技术交底与规范要求对操作人员进行培训,并要求操作人员持证上岗。 (2)利用公司得模架体系模型视频,结合数据给操作人员讲解清楚,并引用近年来全国已发生类似事故案例(比如南京电视台演播大厅模板支架因横 井字梁模板方案 第一章1. 工程概况 东莞电力生产调度大楼为框架-剪力墙结构, 首层层高为，局部区域（大厅）层高；二层~五层层高。承重架采用门字形组合钢管架和①48钢管搭设。其中层高为的部位采用①48钢管搭设，其余部位均采用门字形组合钢管架搭救设。梁侧模、底模、顶板模板采用18mn厚多层木板辅以20mm 厚杂木板及50*50mm木枋拼装、加固而成。 由于首层地面为150mn厚钢筋混凝土楼板，按照施工进度计划，当三层楼板结构施工时，首层楼台板结构混凝土已经浇筑完毕22天以上，按 照目前平均30C左右的气温，届时首层楼板混凝土已经达到100滋计强度，作为三层大跨度井字梁承重架地基。 第二章 2. 荷载计算 首层楼板的混凝土达到设计强度的100%后，该层除自重外所能承受的活荷载为m （设计院提供）。针对以上情况分析，根据计算上层混凝土重量、模板重量、架料施工荷载等为m （见下计算）， 荷载分析 根据分析，考虑上层混凝土重量、模板架料重量、施工荷载等通过 承重架全部传递于首层楼板。因此，此部分梁板为最危险点，对此部分荷载的计算如下：（按15m*24m跨计算） 楼板模板（其中包括梁的模板取m）15X 24X F180KN 支架：3240m>< m F 钢筋混凝土自重：X 25KN/n3F 施工荷载：1KN/mx 15 X 24F360KN 总计180+++360= 每平方米荷载为：宁15宁24=〃 荷载验算 首层大厅部分承重架采用①48钢管搭设。首层架高最大处9000mn作为荷载验算单位。承重架未拆除前，脚手架承受荷载均作用于首层楼板上。钢管满堂红脚手架水平间距为1000mrX 1000mm沿高度方向从地面以上300mmn结第一层水平系杆，以上每1500mm高度扣结一层水平系杆，共计6层，立杆顶端最大悬臂长度为1200mm则单根最大受荷载N F KN 钢管截面积为：AF489mm 4 5 1 ______ 1 __ ____ 钢管回转半径为：i=- y/d+d? = 4寸48+4?= 。/iF1500mm/F 中间跨长细比入F L 轴心受压稳定计算系数巾F 支柱受压应力N/ 巾?AF10600N/- 489mr T F N/ mmvf c/r ' -205 N/ mmF N/ mm 因此脚手架钢管单根承载力（强度和刚度）满足要求。 4 按强度验算：支柱的受压应力为 3 2 2 2 6 二N/A二? 10 N/489mnT mmv[f]=160 N/ mm 5 按稳定性验算： 悬臂端长细比入二L。/i二2X1200/= 轴心受压稳定计算系数巾二 支柱受压应力N/ 巾?A=10600N/- 489mr T= N/ mnn (此文档为Word格式，下载后可以任意编辑修改！）（文件备案编号：） 施工方案 工程名称： 编制单位： 编制人： 审核人： 批准人： 编制日期：年月日 目录 1.工程概况 (3) 2.荷载计算 (3) 3．承重架模板及施工 (5) 3.1材料要求 (5) 3.2扣件式钢管承重架构造形式 (5) 3.4承重架搭设及拆除要求： (6) 4.架子验收 (8) 5.安全技术要求 (9) 6．附图 (9) 1.工程概况 1.1东莞电力生产调度大楼为框架-剪力墙结构,首层层高为5.0m，局部区域（大厅）层高9.0m；二层~五层层高4.0m。承重架采用门字形组合钢管架和Φ48钢管搭设。其中层高为9.0m的部位采用Φ48钢管搭设，其余部位均采用门字形组合钢管架搭救设。梁侧模、底模、顶板模板采用18mm厚多层木板辅以20mm厚杂木板及50*50mm木枋拼装、加固而成。 1.2由于首层地面为150mm厚钢筋混凝土楼板，按照施工进度计划，当三层楼板结构施工时，首层楼台板结构混凝土已经浇筑完毕22天以上，按照目前平均30℃左右的气温，届时首层楼板混凝土已经达到100%设计强度，作为三层大跨度井字梁承重架地基。 2.荷载计算 2.1首层楼板的混凝土达到设计强度的100%后，该层除自重外所能承受的活荷载为 3.0KN/m2（设计院提供）。针对以上情况分析，根据计算上层混凝土重量、模板重量、架料施工荷载等为10.6KN/m2（见下计算）， 2.1.1荷载分析 根据分析，考虑上层混凝土重量、模板架料重量、施工荷载等通过承重架全部传递于首层楼板。因此，此部分梁板为最危险点，对此部分荷载的计算如下:(按15m*24m跨计算) 楼板模板（其中包括梁的模板取0.5KN/m2）15×24×0.5=180KN 支架：3240m×38.4N/m =124.4KN 钢筋混凝土自重：126.27m3×25KN/m3=3156.75KN 浅谈井字梁结构的计算 发表时间：2010-08-05T10:15:42.670Z 来源：《魅力中国》2010年5月第1期作者：艾思坦 [导读] 用二种不同的计算方法，分析梁座竖向刚度对井字梁结构计算的影响，从而使结构计算更合理，更符合工程实际情况。 （西南交通大学，四川成都 611756） 摘要：用二种不同的计算方法，分析梁座竖向刚度对井字梁结构计算的影响，从而使结构计算更合理，更符合工程实际情况。 关键词：井字梁；支座；竖向刚度 中图分类号：U443.36 文献标识码：A 文章编号：1673-0992（2010）05A-0173-01 一、前言 目前的井字梁结构设计，广大设计人员都采用SATWE进行计算。但经常有设计人员会感到困惑，为什么采用SATWE软件计算井字梁结构，其计算结果与查井字梁等计算手册的结果相差很远？以下，本文以《井字梁结构静力计算手册》(以下简称《计算手册》)中关于井字梁结构计算的相关表格为例，与大家共同探讨这两种计算方法的联系与差异。 二、计算方法的异同 1.两种计算方法的相同之处 两种算方法在计算井字梁结构时，井字梁中间交叉点的内力计算均按照空间交叉梁系方式进行分配。即根据节点的变形协调条件和各梁线刚度的大小进行算，协调条件为，在每一点处交叉梁的线位移相等。 2.两种计算方法的不同之处 SATWE软件与《计算手册》这两种计算方法之间的最大差异在于井字梁端部支座的变形协调条件不同。SATWE软件考虑其端部支座竖向刚度对井字梁结构的影响，而采用《计算手册》方法时，无论井字梁与其端部支座是固接还是铰接，均不考虑其竖向刚度的影响，即认为井字梁端部支座处没有竖向位移。 为了更好地说明问题，本文拟通过一个工程算例，对两种计算方法的异同之处作进一步的阐述。 三、工程算例 现以梁端铰接为例，介绍一下在恒载标准值作用下两种方式的计算过程。 1.工程概况 该工程算例井字梁间距为2.7m×2.7m，面荷载为7KN/m2。在采用 SATWE软件计算时，将面荷载转化为作用在节点上的集中荷载，以便使荷载输入方式与《计算手册》的简化方式一样。同时将SATWE软件中砼容重改为0，这样可以不计梁自重。该井字梁结构的平面布置图如图1所示： 图1 井字梁结构平面布置图 2.《计算手册》算法以梁1（B轴）为例，b/a=1.0，查《计算手册》表 3.1.3得该梁正弯矩系数为0.706,则该梁的跨中最大弯矩为： M=0.706x7x2.7x2.7x2.7=97.273KN.m 3.SATWE软件算法 （1）井字梁端部为框架主梁 当井字梁端部为框架主梁时，程序计算的梁1的跨中最大弯矩为143KN.m (如图2所示)，其与《计算手册》计算结果的误差为：[(143-97.273)/97.273]×100%=47.0% 图2 井字梁端部简支在框架主梁上的弯矩图 从计算结果可以看出，当井字梁端部简支在框架主梁上时，SATWE软件的计算结果与《计算手册》查得的结果相差很大，这主要是因为SATWE软件真实地考虑了主框架梁的竖向位移所致(如图3所示)。 图3 在恒载作用下井字梁端部简支在主框架梁上的变形图 从图中可以看出，由于框架主梁竖向变形的存在，使结构的内力通过变形协调进行分配，从而使计算结果产生差异。 （2）井字梁端部为剪力墙 当井字梁端部为剪力墙（剪力墙厚200mm）时，程序计算的梁1的跨中最大弯矩为111KN.m(如图4所示)，其与《计算手册》计算结果的误差为：[(111-97.273)/97.273]×100%=14.1% 图4 井字梁端部简支在剪力墙上的弯矩图 从计算结果可以看出，当井字梁端部简支在剪力墙上时，二者之间的计算结果相对相差很小。这主要是因为砼剪力墙的竖向刚度很大，竖向位移很小所致（如图5所示）。 图5 在恒载作用下井字梁端部简支在剪力墙上的变形图 从图中也可以看出，由于砼剪力墙的竖向变形很小，与《计算手册》中不考虑井字梁端支座竖向位移影响的基本假定十分接近，因此井字梁结构的计算结果也相差很小。 四、砖混结构，井字梁楼盖的计算 目前的SATWE和TAT软件都不能计算砖墙，因此对于这种结构形式只能进行简化计算。其处理方法如下： (1)在PMCAD“人机交互”中按工程实际情况建模，即墙体仍按砖墙输； (2)在SATWE软件“总信息”里的“结构材料信息”选取“砌体结构”； (3)在SATWE软件“砌体结构”信息里选取“有限元整体算法”； (4)在SATWE软伴“分析结果图形和文本显示”中只看井字梁计算结果即可，其他的如墙体的计算结果等不看。 这是一种简化计算，与真实结果相比，会有一定误差，但误差不大。 五、小结 1.井字梁内力受其端部支座竖向刚度的影响很大，当设计人员采用查《计算手册》的方法计算井字梁结构时，应注意该工程是否符合 =============================================== 蚀、风、火灾探测等因素，综合各种规范条文的指导，并经过认真分析研究，就能较好地完成工程设计任务。 参考文献 1中华人民共和国电力工业部.GB50229-96火力发电厂与变电所设计防火规范.北京：中国计划出版社，1997 2中华人民共和国公安部.GB50219-95水喷雾灭火系统设计规 范.北京：中国计划出版社，1995 3核工业标准化研究所.EJ/T1082-1998核电厂防火准则4法国《压水堆核电站防火设计和建造规则》（RCC-Ⅰ）83版5美国《自动喷水系统安装规范》NFPA-13 "-作者通讯处：100840北京840信箱10室 核工业第二研究设计院十室 电话：（010）88022725 修回日期：2001-12-04 大型地下停车库消防设计 赵锂 提要对大型地下停车库的消防系统所采用的形式进行了讨论。推荐消火栓系统加闭式自动喷水-泡沫联用系统在实际工程中的应用，并给出在设计中应注意的一些问题。 关键词大型地下停车库自动喷水-泡沫联用系统喷头消火栓大范围比例混合器 随着人民生活水平的提高，私家车的拥有量已达到相当高的水平。为保证小区居住环境优美，有限的地面面积多用于环境绿化，为解决停车问题，住宅小区多设有地下停车库，停车库的上方为数栋住宅楼。地下停车库的面积比较大，由数个防火分区组成，停车数量超过300辆为I类地下停车库。本文拟对大型停车库几个消防问题进行讨论。 1采用消防设施的种类 《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》（GB50067-97）（以下称“规范1”）7.1.8条规定汽车库、修车库应设室内消火栓，I类汽车库的消防用水量不应小于10L/s，且应保证相邻两个消火栓的水枪充实水柱同时达到室内任何部位。7.2.1条规定停车数超过10辆的地下汽车库应设置自动喷水灭火系统。7.2.2条规定汽车库、修车库自动喷水灭火系统的危险等级可按中危险确定。2001年新颁布的《自动喷水灭火系统设计规范》（GB50048-2001）（以下称“规范2”）附录A中将汽车库划为中危险Ⅱ级。“规范1”7.3.1条规定I类地下停车库宜设置泡沫喷淋灭火系统。从上述规范的规定中我们可以得出，对于大型地下停车库（I类汽车库），消防设施的种类应为消火栓系统加泡沫喷淋灭火系统。结合到我国目前车库消防设施多采用消火栓系统加自动喷水灭火系统，我们在对I类汽车库设计时采用消火栓系统加闭式自动喷水-泡沫联用系统。闭式自动喷水-泡沫联用系统由自动喷水灭火系统中配置可供给泡沫混合液的设备组成，既可喷水又可喷泡沫的固定灭火系统。 2消火栓系统的设置 地下停车库有两种类型，一种为人民防空地下室，平时作为停车库；另一种为单一功能的停车库。对于第一种类型的地下停车库，消火栓系统的布置通常有两种方式：图1的布置为地下车库消火栓由上层消火栓立管穿人防顶板至车库后接出，在人防顶板内侧设防爆波阀门，战时将阀门关闭，此阀门可用工作压力大于1.0MPa的闸阀或蝶阀替代；图2的布置为人防地下车库消火栓系统单独成环，引入管由人防侧墙接入，在人防侧墙内设防爆波阀门。图1的缺点是增加了消防管道上的阀门，消防系统的安全度降低。对于高层建筑的地下车库，消火栓减压只能通过减压孔板进行。图2的缺点是增加了消防管道管材的用量，但阀门的数量减少，对于高层建筑的地下车库，可统一设减压阀减压，也可通过减压孔板进行。消防系统的安全度较图1 高，经54给水排水Vol.28No.42002井字梁结构设计中的几个常见问题
模板工程施工方案(钢支撑)
关于井字梁论文
(完整版)高大模板方案(专家论证版)
井字梁的设计与布置
井字梁计算
大楼井字梁模板施工方案
井字梁的设计方法
十字交叉梁基础计算书
清华斯维尔常见问题解答
井字梁施工方案
井字楼盖
模架体系考题(三个问题)
井字梁模板方案
井字梁模板设计
浅谈井字梁结构的计算
大型地下停车库消防设计几个问题的探讨