循环水自然降温计算

循环水池散热计算

（1）水面蒸发和传导损失的热量：

Qx ＝α·у（＋）(Pb －Pq) A(760/B)

式中Qx——水池表面蒸发损失的热量（kJ/h ）；

α——热量换算系数，α＝kJ /kcal ；

у——与水池水温相等的饱和蒸汽的蒸发汽化潜热

（kcal/kg ）；

vf ——水池水面上的风速（m/s ），一般按下列规定采用：室内水池vf ＝~ m/s ；露天水池vf ＝2~3 m/s ；

Pb——与水池水温相等的饱和空气的水蒸汽分压力（mmHg ）；KPa

Pq——水池的环境（23℃）空气的水蒸汽压力（mmHg ）；

A——水池的水表面面积（m2 ）；

B——当地的大气压力（mmHg ）。

（2）加上水池的水表面、池底、池壁、管道和设备等传导所损失的热量：

而水池的水表面、池底、池壁、管道和设备等传导所损失的热量，占水池水表面蒸发损失热量的20% 。

（3）水池补水加热所需的热量：

Qb＝αqbу（tr- tb）/t

式中Qb——水池补充水加热所需的热量(kJ/h)；

α——热量换算系数，α＝(kJ /kcal)；

qb——水池每日的补充水量(L)；按水池水量的5～10%确定；

у——水的密度（kg/L）；

tr——水池水的温度（℃）。

tb——水池补充水水温（℃）；

t——加热时间（h）。

（4）水池表面蒸发量的计算：

Ws ＝ψ×（-Pa ）F×B/B、式中

W——水池散湿量（kg/h ）；

ψ——系数，ψ＝×10-5 kg/ ；

——与水池水温相等的饱和空气的水蒸汽分压力（Pa）；Pq——水池的环境空气的水蒸汽压力（Pa ）；

F——水池的水表面面积（m2 ）；

B——标准的大气压力（Pa ）；

B、——当地的大气压力（Pa ）；

饱和水蒸气压力表

温度t/℃

绝对压强

p/kPa 水蒸汽的密

度ρ/kg·m-3

焓H/kJ·kg-1 汽化热r/kJ·kg-1

液体水蒸汽

0 5 10 15 20 25 30

35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 374

烟道计算式

目前新建住宅的厨房常采用集中排烟方式，该方式主要有变压式和止回阀式两种。但根据使用情况了解到，这两种方式排烟能力普遍不足，在高层建筑中问题尤为突出。部分住户烟气排不出去，还有的排烟系统中所有的住户厨房排烟效果均达不到要求。对于住宅厨房排烟，以往利用的是自然通风计算方法，即忽略排油烟机静压，认为只是热压作用使得烟气从室内排至大气，各住户排油烟机的流量相等，事实并非如此。自然通风的计算方法已不适用于现代住宅厨房排烟。这是由于现在国内外生产的排油烟机流量大、风压高，烟气从室内经过烟道排至室外所依靠的动力主要是排油烟机提供的压力，而热压所起的作用很小。本文利用流体动力学基本原理对住宅厨房集中排烟系统进行了理论计算，找出了影响排烟效果的因素，分析排烟系统出现排烟能力不足的原因，为更好地设计住宅厨房集中排烟系统提供理论依据。 1 集中排烟系统理论计算 图1是住宅厨房集中排烟系统示意图。根据流体动力学原理，图1中第I层厨房烟气进入到烟道的能量的文程为： 式中pai——第i层室内空气压力，Pa； ρy ——烟气密度，kg／m3； υai——排油烟机进口处烟气流速，m/s； Δpei——第i层排油烟精数全压，Pa； pi——第i层烟道内压力，Pa； υi1——第i层烟道内烟气平均流速，m／s； ζ1——止回阀阻力系数，本文取ζ 2ζ/. 5； ζhl——烟气由排烟短管流入烟道的局部阻力系数，本文取ζh1＝0.0869～2.12； qI ——第i层排油烟机流量，m/s3； Ay——排烟短管横截面积，m2。 烟气从第i层刷至避风风帽出口处的能量方程为： 式中H0——层高，m； g——重力加速度，m/s2； pao——风帽出口处空气压力，Pa； υo——风帽出口处烟气速度，m/s； N——高层住宅楼总层数； n——同时开机数； λ——沿程阻力系数，本文λ＝0.04； de——烟道当量直径，m；

游泳池循环水处理系统的工艺流程

游泳池循环水处理系统的工艺流程 游泳池循环水处理系统的匸艺流程： 自来水做为补给水进入平衡水箱，在平衡水箱中加药剂去除水中的藻类、菌 类，出水经毛发过滤器循环水泵。 游泳池水通过池底最低点主排水器，进入自身带有毛发聚集器的循环水泵，III 水泵打入除砂器。在此之前，由加药装置将絮凝药剂投加到水泵的吸水口，使之通 过水泵叶轮搅拌与水混合均匀，利于过滤处理效果。待水经过过滤器、板式换热器 后，向管路中投加消毒剂，直接向泳池进行布水。 其流程图如下： 游泳池打 瞧砂甜 换器」 平衡 水 箱? * 自 来7K 二氧化氯、臭氧等。 毛发辻 环水隸

注:表中根据不同类型游泳池的循环流量是计算确定所成套设备。（如扬程大于 32 X,可按实际需要另行选泵）; 2、水泵选择已考虑反冲洗强度8-10升/秒平方米，反洗时可短时间停止过滤，不需另设反冲洗泵（表内没有考虑用泵，由设计定）； 3、I为公共游泳池;II为比赛池；III为跳水池； 游泳池水处理系统 一、引言 随着人们生活水平的不断提高，游泳池作为一种水上娱乐健身设施，越来越多 地走进人们的日常生 3活。标准游泳池的容积约为2250m,若泳池水不能循环使用，将造成巨大浪 费。泳池水的循环使

用是污水资源化的一种体现，是缓解用水紧缺的有效途径。因为泳池水直接关系到人体的健康和 安全。所以，泳池水质卫生越来越受到人们的重视。 二、游泳池的水质标准 世界各国对游泳池的水质都有明确的要求，并制订了相关的卫生标准。在我国，游泳池水质应符合 国家技术监督局和卫生部联合颁布的《游泳场所卫生标准》（GB9667-96）中关于人工游泳池水质 卫生标准的规定，详见表1。 表1人工游泳池水质卫生标准 序号项目标准 1池水温度？22,26 2 PH值6. 5, 8.5 3浑浊度/度？5 4 尿素/mg,/L ?3. 5 5余氧/mg /L游离性0. 4, 0. 6 6细菌总数/（个/L） ?1000 7大肠杆菌/（个/L） ?18 8耗氧量/mg ?6 9有毒物质达到地面水水质标准三、游泳池的循环水量 游泳池的循环水量按下式计算； Q = aV/T 式中，Q——池水的循环流量 a——管道和过滤设备水容积附加系数，一般为1.1, 1.2,取1.1 V:游泳池的水容积，T:游泳池水的循环周期，按表规定选取。 表2游泳池水循环周期

材料物理性能试验1

材料物理性能实验报告 材料热性能测量实验 专业：材料成型及控制工程 班级： 0802班 姓名：范金龙 学号： 200865097

材料物理性能实验报告二 ——【材料热性能测量实验】 一、实验目的： 1.学习DTAS-1A型测试仪和PCY-Ⅲ型热膨胀系数测试仪的工作原理，掌握它们的使用方法； 2.熟悉材料热容和热膨胀系数测试的试样制备，测试步骤和数据处理方法； 3.深化对材料热容和热膨胀系数物理本质的认识，掌握如何通过热容和热膨胀系数的测试来分析和研究材料。 二、实验原理 1.差热分析(Differential Thermal Analysis，DTA)：在程序控制温度下，测量处于同一条件下样品与标准样品(参比物)的温度差与温度或时间的关系，对组织结构进行分析的一种技术。以参比物与样品间温度差为纵坐标，以温度为横座标所得的曲线，称为DTA曲线。 Furnace Thermocouples Sample Reference 2.线膨胀系数：单位温度改变下长度的增加量与的原长度的比值。 平均线膨胀系数计算公式： L：试样室温时的长度(μm) ΔL t：试样加热至t℃时测得的线变量(μm) K t ：测试系统t℃补偿值(μm) ) ( t t L K L t t - - ? = α

t：试样加热温度(℃) t ：室温(℃) 三、实验内容 1.利用DTAS-1A型测试仪测试Sn-Pb合金的熔化曲线 2.利用PCY-Ⅲ型热膨胀系数测试仪分别测试45#钢(室温~850 ℃)和纯Ni(室温~370 ℃)的热膨胀曲线 四、实验操作步骤 1.开设备之前先打开循环水； 2.打开微机差热仪的电源开关； 3.在样品台上放入样品，并关上炉体； 4.启动差热仪程序； 5.输入设置参数：起始温度 100 ℃，终止温度 330 ℃，升温速率 5 ℃ /min； 6.双击“绘图”，并点击“实验开始” 注意事项： 1.加热炉体在任何时候均禁止手触摸，以防烫伤！ 2.升降炉体时轻拿轻放，勿触碰载物台支撑杆； 3.载物台左侧放标准样品(Al 2O 3 )，右侧放待测样品； 4.待测样品放入量勿超出坩埚； 5.请勿动其他实验仪器。 五、 DTAS-1A型测试仪工作步骤及原理 1.将与参比物等量、等粒级的粉末状样品，分放在两个坩埚内，坩埚的底部各与温差热电偶的两个焊接点接触 2.与两坩埚的等距离等高处，装有测量加热炉温度的测温热电偶，它们的各自两端都分别接人记录仪的回路中。 3. 在等速升温过程中，温度和时间是线性关系，即升温的速度变化比较稳定，便于准确地确定样品反应变化时的温度。样品在某一升温区没有任何

过程控制实训--流量计和温度控制的PID整定

目录 目录 第一部分、系统介绍 (2) 一、AE2000B型系统介绍 (2) 二、AE2000B型实验对象组成结构 (2) 三、AE2000B型实验对象控制台 (3) 第二部分流量控制 (4) 2.1、实验一电磁流量计流量PID整定实验 (4) 2.2、实验二、涡轮流量计流量PID整定实验 (6) 2.3、实验三、涡轮与电磁流量比值控制系统实验 (9) 2.4、简单比值控制系统的仿真 (11) 第三部分温度控制 (12) 3.1、实验一、锅炉夹套水温PID整定实验（动态） (12) 3.2、实验二. 锅炉夹套和锅炉内胆温度串级控制系统 (14) 3.3、被控对象的仿真模型 (17) 3.4、单回路控制系统的仿真 (18) 3.5、串级控制系统的仿真 (18)

第四部分实训感想 (18) 第一部分、系统介绍 一、AE2000B型系统介绍 AE2000B型过程控制实验装置是根据工业自动化及相关专业教学特点，吸取了国外同类实验装置的特点和长处，并与目前大型工业自动化现场紧密联系，采用了工业上广泛使用并处于领先的AI智能仪表加组态软件控制系统、DCS(分布式集散控制系统)，经过精心设计，多次实验和反复论证，推出的一套基于本科，着重于研究生教学、学科基地建设的实验设备。该设备涵盖了《信号和信息处理》、《传感技术》、《工程检测》、《模式识别》、《控制理论》、《自动化技术》、《智能控制》、《过程控制》、《自动化仪表》、《计算机应用和控制》、《计算机控制系统》等课程的教学实验与研究。整个系统美观实用，功能多样，使用方便，既能进行验证性、设计性实验，又能提供综合性实验，可以满足不同层次的教学和研究要求。AE2000型过程实验装置的检测信号、控制信号及被控信号均采用ICE标准，即电压1~5V，电流4~20mA。实验系统供电要求：单相220V交流电，外型尺寸：1850×1450×900mm，重量：100Kg 二、AE2000B型实验对象组成结构 过程控制实验对象系统包含有：不锈钢储水箱（长×宽×高：850×450×400mm）、串接圆筒有机玻璃上水箱、中水箱、下水箱、单相2.5KW电加热锅炉（由不锈钢锅炉内胆加温筒和封闭式外循环不锈钢冷却锅炉夹套组成）。系统动力支路分两路组成：一路由单相增压泵、电动调节阀、涡轮流量计、自锁紧不锈钢水

ICP操作编程

ICP操作编程 操作步骤 一、开机 开氩气，打开氩气阀 1、打开稳压电源开关 2、打开外置循环水开关 3、打开电脑，将进样针放入纯水中，蠕动泵夹紧 4、打开排风系统 5、按绿色按钮，打开ICP主机 6、等待桌面右下角网络显示黄色“!”,表示连接正常 7、双击打开软件,弹出对话框,点击“OK”,等待显示窗口 8、在显示窗口中,点击左上角“方法”, 打开或新建的方法,弹出对话框,点击“确定” 9、在导航面板中,左侧为“+”的选框,点击,展开方法,点击“仪器控制” 1）在显示窗口中，点击“仪器诊断”，弹出窗口，查看输出压力值是否在78-95PSI之间，如在范围内，点击“关闭”，回到仪器控制页面，打开冷却气，再查看输出压 力值，如不是，调节压力阀（0.55-0.60），再查看输出压力值 2）以上如都在范围之内，同时点开辅助气和雾化气，查看压力值 3）正常点火之前，查看光室温度和警报信息提示，两者缺一不可 ●光室温度必须达到35±2℃ ●警报信息提示是否为红色，如是，点击打开，弹出窗口，查看连锁信息，点击“确 认”，点开冷却气，直至红色消失 10、点击“自动开始”，确认蠕动泵运转正常，稳定10-15分钟，观察检测状态温度为：-40℃ 二、汞灯基准点校准 1、打开或新建的方法，仪器正常启动 2、在导航面板中，点击“元素选择”，在元素周期表中点击“Hg”，在显示框右上方“分析 元素谱线”中选择“Hg253.652”,点击“添加谱线” 3、在导航面板中，点击“仪器控制”，选择观测方式：汞灯校准 4、在导航面板中，点击元素选择左侧为“+”，点击“Hg253.652” 5、在右侧窗口点击“波长校准” 6、点击“拍摄全谱图像”，弹出窗口“汞灯校准”，输入样品名称“Hg”，曝光时间:0.02s， 将“35sec”智能拍摄方框中的“√”取消，点击“确认”，等待 7、完成后，点击“接受”，如果出现“接受”： 1）点击“接受”，弹出对话框，显示X、Y值并记住，，点击“确定” 2）在导航面板中，点击“仪器控制”，点击“仪器诊断”，弹出窗口，在右上角“基准点偏差”，显示出的X、Y值与之前记下的X、Y值相加,输入得出的X、Y值，点击“确认”，等待 3）弹出对话框，点击“确认”，点击“关闭” 8、点击“元素选择”中的“Hg253.652”，在右侧显示框中，点击“删除谱线” 三、波长校准 1、打开或新建的方法，仪器正常启动 2、在导航面板中，点击“仪器控制”，选择观测方式：垂直观测 3、如果新建方法，点击“元素选择”，在元素周期表中选择所测元素，在显示框右上方“分

润优益寻优系统经验挖掘功能研究与应用

润优益寻优系统经验挖掘功能研究与应用 摘要：本文介绍了华润电力火电厂润优益寻优系统经验数据挖掘的重要性和意义，总结了基于数据驱动的智能寻优挖掘思路，通过数据挖掘方法建立一套对大 数据进行挖掘、分析、提纯，进而自动反复生成发电系统的参数最优值和最优运 行方式——润优益寻优系统，实现各系统安全、经济运行，为火电厂带来经济与 社会效益，持续提升企业的竞争力。 关键词：操作寻优；动态标杆值；大数据分析；最优工况；经验挖掘 随着国家环保政策的持续推进，火电厂的节能减排压力愈发凸显，对企业的 管理优化及技术创新提出了更高的要求。火电厂在生产过程中产生了大量数据， 这些数据被简单的储存起来，相当于“埋藏在地下的金库”。随着电力改革的深化 和科学技术的进步，急需建立一套对大数据进行挖掘、分析、提纯，进而自动反 复生成发电设备最优值和标准运行方式，实现发电设备安全、经济运行的体系和 系统，持续提升企业的竞争力。 目前有很多关于火电厂的数据挖掘算法的相关技术，比如根据机组运行的外 部边界条件，对负荷、生产环境、煤质和设备健康状况等因素建立不同运行工况 边界，采用聚类等机器学习算法，以系统稳定、经济、环保等性能指标确立安全 边界并划分工况，筛选出机组在不同的工况条件下，机组各运行参数的最优值， 将其建立为标杆值，初步使得机组维持在运行最佳水平。 润优益寻优系统经验挖掘正是在这一背景下，基于大数据分析运用与人工智 能的快速寻找不同工况下历史最优标杆值的系统。系统充分应用数据驱动控制理 论和迭代收敛控制思想，替代传统的控制模式，实现自动控制向智慧控制转变； 基于稳定节能理念，引入系统判定依据，通过科学算法，实现系统寻优。 1、润优益寻优系统的建设意义： 1.1为生产运行提供操作指导； 1.2快速寻找不同工况下最优标杆值； 1.3通过边界条件的变化实现持续优化； 1.4操作标准化，生产实时管控； 1.5实现专家经验、科学试验成果与系统智能有机结合； 1.6建立区域性数据分享平台。 2、润优益寻优系统经验挖掘功能设计 系统通过实时运行的后台程序，定时自动获取SIS或其他系统的参数数据，SIS系统所获取的数据必须具备计算各项指标的能力，系统通过SIS系统获取负荷 数据（某个固定值或者具体的范围值）、循环水温度、煤种的相关数据信息（如：热值、挥发份、水份、飞灰含碳量等）；获取到的数据按照指标参数和时序进行 自动过滤、筛选，并存入存储库，其中部分指标（环保指标、经济指标等）作为 系统的存入标杆库的否决条件；在否决条件内的数据自动丢弃；并将符合条件的 数据经方差、标准差计算后存入标杆库中。 经验挖掘系统根据设置的时间周期，以及压力波动的排序数据，按照二八定 律自动筛选出部分数据用于计算经济性，并根据经济性的指标参数，过滤数据。 系统根据时间段内的时间参数值，采用中位数，根据对应时刻，获取出某段时间 内的最优工况，并将该时间点或时间段内的操作量自动存入经验库。

光伏组件生产常用设备仪器介绍教材

组件生产常用设备仪器介绍组件测试仪（博硕） 操作规范 组件测试仪操作规程 面板各部件功能

A、电压表——用于显示设置电压的大小 B、充电显示——黄(绿)色发光二极管。显示设备的充电状态，灯亮表示充电完成，可以使用。 C、充电进行——用于显示设备的充电状态。灯亮充电进行，灯灭表示充电结束 D、光强调节——调节光源电压 E、负载调节——调节此钮，使电子负载和光强曲线平顶保持同步，最大限度使用“闪光平顶”。 F、电源指示——显示供电电源的通断 G、放电——用于维修时对电容进行放电(注意：正常时禁止操作此按钮)。 H、电源开关——接通/断开供电电源 I、触发——插接触发线 J、电源(～220V)——电源插座 K、电池组件——插接连接电池组件的组件测试线 1调试 1.1接通设备电源和计算机电源，预热15分钟。 1.2进行电池组件测试前要校准电流、电压、光源通道零点。测试组件前要校准组件测试仪的电压与电流零点。电压、电流数值的准确与否会直接影响到组件的电压、电流和功率。如果不填入光强通道的零点不能正常测量。 2校准 2.1将组件测试线从“电池组件”插座取下。 2.2双击“CS”出现如下画面： 2.3双击“ ”图标，出现如下界面

CH0对应的数值-4630即为电流零点 CH1对应的数值-4604即为电压零点 CH2对应的数值-4628即为光强通道零点 (电流零点、电压零点、光强零点的实际数值以实测数据为准) 2.4双击“ ”图标，显示如下窗口 2.5单击“设置” ，显示如下窗口 2.6进行“硬件设置” 将上面步骤2.3读取的CH2对应的方格内的数字填入到光强零点对应的方格内、CH1对应的方格内的数字填入到电压零点对应的方格内、CH0对应的方格内的数字填入到电流零点对应的方格内。点击“应用”、“确定”，电压、电流零点校准完毕。

烟道阻力损失及烟囱计算根据实例

15.烟道阻力损失及烟囱计算根据实例计算 烟囱是工业炉自然排烟的设施，在烟囱根部造成的负压——抽力是能够吸引并排烟的动 力。在上一讲中讲到的喷射器是靠喷射气体的喷射来造成抽力的，而烟囱是靠烟气在大气中的浮力造成抽力的，其抽力的大小主要与烟气温度和烟囱的高度有关。 为了顺利排出烟气，烟囱的抽力必须是足够克服烟气在烟道内流动过程中产生的阻力损 失，因此在烟囱计算时首先要确定烟气总的阻力损失的大小。 15.1 烟气的阻力损失 烟气在烟道内的流动过程中造成的阻力损失有以下几个方面：摩擦阻力损失、局部阻力 损失，此外，还有烟气由上向下流动时需要克服的烟气本身的浮力――几何压头，流动速度由小变大时所消耗的速度头——动压头等。 15.1.1 摩擦阻力损失 摩擦阻力损失包括烟气与烟道壁及烟气本身的粘性产生的阻力损失，计算公式如下： t m h d L h λ=(mmH 2O) )1(2h 0204t g w βγ+= (mmH 2O) 式中：λ—摩擦系数，砌砖烟道λ=0.05 L —计算段长度，（m ） d —水力学直径 )(4m u F d = 其中 F —通道断面积（㎡）； u —通道断面周长（m ）； t h —烟气温度t 时的速度头（即动压头）(mmH 2O)； 0w —标准状态下烟气的平均流速（Nm/s ）； 0γ—标准状态下烟气的重度（㎏/NM 3 ）；

β—体积膨胀系数，等于 2731； t —烟气的实际温度（℃） 15.1.2 局部阻力损失 局部阻力损失是由于通道断面有显著变化或改变方向，使气流脱离通道壁形成涡流而引 起的能量损失，计算公式如下： )1(2020t g w K Kh h t βγ+==(㎜H 2O) 式中 K —局部阻力系数，可查表。 15.1.3 几何压头的变化 烟气经过竖烟道时就会产生几何压头的变化，下降烟道增加烟气的流动阻力，烟气要克 服几何压头，此时几何压头的变化取正值，上升烟道与此相反，几何压头的变化取负值。几何压头的计算公式如下： )(y k j H h γγ-=（㎜H 2O ） 式中 H —烟气上升或下降的垂直距离（m ） k γ—大气（即空气）的实际重度 (kg/m 3 ) y γ—烟气的实际重度(kg/m 3) 图15.1 为大气中每米竖烟道的几何压头，曲线是按热空气算出的，烟气重度与空气重 度差别不大时，可由图15.1查取几何压头值。 图15.1 每米高度引起几何压头变化的数值 15.2 烟道计算 15.2.1 烟气量 烟气在进入烟道时过剩空气量较燃烧时略大，而且在烟道内流动过程中由于不断地吸入 空气而烟气量在不断地变化，尤其在换热器、烟道闸板和人孔等处严密性较差，空气过剩量

锅炉烟囱阻力计算

序号名称符号单位计算公式2台1T蒸汽锅炉计 算结果1(立管用 DN350) 2台1T蒸汽锅炉 计算结果2(立 管用DN400) 2台2100Kw汽锅炉 计算结果(立管用 DN600) 锅炉功率700Kw700Kw2100Kw 燃气发热值Q气kJ/Nm3给定36533.0036533.0036533.00 燃气耗量Bj Nm3/h根据锅炉燃烧计算80.0080.00225.50单台锅炉烟气总量Vy实m3/h Vy实=Vy*(Bj)1150.001150.003115.00锅炉烟气总量Vy总m3/h2300.002300.006230.00 烟囱垂直高度H m给定90.0090.0090.00 锅炉的排烟温度t1℃170.00170.00170.00室外温度t℃30.0030.0030.00 锅炉台数n1台 2.00 2.00 2.00 锅炉总吨位D t/h 2.00 2.00 6.00锅炉总吨位求根√D√D 1.41 1.41 2.45修正系数A钢板0.900.900.90主烟囱内烟气的平均温度t2℃t2＝t1-H·A/2/√D141.36141.36153.47 支烟囱直径d1m给定0.300.300.50 总烟道直径d2m给定0.400.400.70烟囱直径（立管段）d3m给定0.350.400.60单台锅炉烟气量G1m3/s热力计算0.320.320.87总烟气量G总m3/s0.640.64 1.73 系数a燃气（油）锅炉358.00358.00358.00烟囱截面及长度 支烟囱截面积S1m2(d1/2)2×3.140.070.070.20烟道截面积(水平段)S2m2(d 2 /2)2×3.140.1260.1260.385 烟囱截面积(垂直段)S3m2(d 3 /2)2×3.140.0960.1260.283支烟囱长度L1m 2.00 2.00 2.00总烟道水平段长度L2m给定82.0082.0082.00 锅炉烟囱通风阻力计算

冷却塔热力性能计算书及计算方法

工艺设计计算书 1． 热力性能计算 1．1 热力性能计算方法 工艺设计采用CTI 颁布的权威软件“CTIToolkit ”进行设计，并按GB7190.2 ―1997《大型玻璃纤维增强塑料冷却塔》进行校核，用焓差法计算，积分计算采用辛普逊20段近似积分计算公式。 计算公式 逆流冷却塔热力计算基本方程式： ? -''=1 2t t w i i dt C N （1） 式中： t 1、t 2―进、出塔水温 ℃ i ―冷却塔淋水装置中对应于某点温度的空气比焓 kJ/kg i ″ ―与i 对应的饱和空气焓 kJ/kg K ―蒸发水量带走的热量系数 ) 20(56.0585122 --- =t t K （2） 20段近似积分计算公式： ?? ?????++?+?+?++?+?+?+????= )111(2)111(4116018421931200i i i i i i i i t C N w （3） 式中： C w ―水的比热 4.1868 kJ/（kg ·℃） Δt ―进出水温差 ℃ Δt= t 1- t 2 Δi 0，Δi 1，Δi 2，······Δi 19，Δi 20 ―分别表示对应于t 2，t 2+Δt/20，t 2+2Δ t/20······t 2+19Δt/20，t 1时的焓差，即i ″- i kJ/kg 空气的焓按下式计算： “ “ θ θ θθP P P C r C i q g ?Φ-?Φ++=00)(622.0 （4）

式中： C g ―干空气的比热 1.005 kJ/kg C q ―水蒸气的比热 1.842 kJ/kg r 0 ―温度为0度时水的汽化热 2500.8kJ/kg θ ―空气干球温度 ℃ Φ ―相对湿度 P 0 ―进塔空气大气压 kPa P “θ―空气温度为t 时的饱和水蒸气分压力 kPa 如取Φ=1，可将（4）改写为温度t 时的饱和湿空气焓计算式： ““t t q g t P P P t C r t C i -++=00" ) (622.0 （5） 饱和水蒸气分压力及相对湿度按下式计算： )16.373(0024804.0)16.373lg(2.8)16.37311( 305.31420141966.0T T T E -?-?+-?-= E t P 100665.98"?= （6） 式中： T ―绝对温度 K T=273.16+t " 0")(000662.0θ ττθP P P --=Φ （7） 式中： τ ―空气湿球温度，由机械通风干湿表测得 ℃ P “τ―空气温度为τ时的饱和水蒸气分压力 kPa 将进塔空气干球温度θ1、湿球温度τ 1及大气压 P 0代入以上各式，即可求得进塔空气 的相对湿度Φ和焓值i 1。由热平衡方程可导出任意温度时的空气焓值，按下式计算： λ ???+=K T C i i w 1 （8） 式中： ΔT ―任意点温差 ℃ ΔT=t-t 2 i 1 ―进塔空气焓值 kJ/kg λ ―气水比，即进塔空气重量与水重量之比

园林水电设计方法及计算

园林景观水电设计方法及计算 一、给水设计 （1）、绿化给水设计 绿化给水一般可分为：快速取水器给水、自动喷灌系统给水、滴灌。（具体采用何种方式给水需与甲方沟通确定） 1、快速取水器给水：目前应用较广泛，具有前期投入少、耗水量大、后期养护需大量人工等特点。可用于市政广场、公园、道路（道路中央分隔带慎用）和住宅小区绿化浇灌用水。绿化取水点布置较灵活，一般采取沿路每隔30-44m（为方便施工间距应为偶数）布置为宜，使用时接15-25米软胶管浇灌。绿化面积过深入，人工不易浇到的地方不宜采用此方式。 2、自动喷灌系统给水：该绿化给水系统具有前期投入大、节水效果明显、后期养护需工量少等特点。可用于足球场、市政广场、公园、道路和住宅小区内较大面积绿化的浇灌用水，但是周围不得有密集的大树等，否则影响绿化浇水的效果。该系统一般需同时设置自动喷灌喷头、电磁阀、电磁阀控制器、雨量传感器等来实现给水的自动化。 3、滴灌：滴灌给水系统目前广泛用于农业给水，园林中主要用于园林名贵树木、高架桥垂直绿化等的给水。 （2）、各取水方式计算 1、快速取水器取水给水：一般在住宅类的园林景观设计中考虑每个组团中同时开启快速取水器数不超过3个来确定管道设计流量；对于市政管道一般按照全部用水量的30%-40%来确定管道最大设计流量，如果管道过长可

根据管道流量经计算沿程损失和局部损失后适当放大以确保末端压力的满足喷头要求。园林景观给水管道一般为塑料管，塑料管沿程水头损失，可按下列公式计算： h j=λ×l/d j×v2/2g 式中λ――沿程阻力系数 l――管道长度（m） d j――管道计算内径（m） v――管道断面水流平均速度（m/s） g――重力加速度9.81（m/s2） 注：λ与管道的相对当量粗糙度（△/ d j）和雷偌数（Re）有关，可查表获得。其中：△为管道当量粗糙度（mm）。 管道沿程流量损失计算可参考计算软件《管道水力计算》。 一般管道设计应根据不同需求分多分支控制，各回路均能单独操作、控制，且面积大的项目宜采用环状管网以确保供水的稳定性。快速取水器的喷头压力一般不宜小于0.15MPa，但不得大于0.6MPa。DN20快速取水器出水流量按每个0.8L/S计，管径经济给水流量详《管径/流速/流量对照表》。 2、自动喷灌系统给水：自动喷灌系统一般采用轮流给水，在计算供水管道管径前需根据项目特点确定轮灌区，供水主管需满足轮灌区内所有喷头开启时的流量要求和最末端喷头压力要求，供水主管流量大小可由所选喷头技术参数确定。管径经济给水流量详《管径/流速/流量对照表》，管道流量损失计算详《管道水力计算》。 3、注意事项：如直接采用市政水供给，最不利端不能满足喷头或取水器压力要求，当相差不大时可适当放大管径，如相差过大，则必须增设加压

BA技术方案

楼宇自控系统 一、概述 本项目主要由地上一层、二层及夹层组成，其主要能耗是由空调和给排水及相关设备 组成，其中空调系统的能耗最大。在科学技术发展日新月异的今天，降低能耗成本的根本 途径已经发生转变，从注重管理转变为注重技术，即用先进的技术更新传统能耗运行系统，不断升级和优化大楼耗能系统的结构，提升整体节能水平。 本次提供的台州卷烟物流配送中心改造项目楼宇自控系统设计方案，是我方按照相关 专业条件图精心考虑、设计制作而成。系统采用世界一流、久经考验、建筑行业使用最多 的楼宇自控系统产品之一：Schneider楼宇控制系统，并选用了它的最先进的网络硬件和软件产品。本方案以分布于大楼现场的众多DDC控制器作为主要监控设备，配置相应的网络设备和中央监控工作站，实现分布式控制，集成操作管理的系统工作模式。本楼宇自控系统 在投运以后，预计可以节约日常运行开支10%～25%，让业主获得持续的，可观的中长期回报。系统收集、记录、保存有关系统的重要信息及数据，作到一体化管理，达到提高运行 效率、保证物流及办公环境需要、节省能源、节省人力成本的效果，并最大限度延长受控 设备使用寿命。 二、需求分析 本项目工程特点是设计定位较高，功能结构多样，建筑面积大，横向距离远，设备相 对分散。遍布于项目内所有空间的监控对象除了空调设施以外，还有其他水泵等动力配电 等设备，而且数量比较大。如此多的设备对于楼宇自动控制系统也有很高的要求，它不仅 需要对大楼内的所有的机电设备如HVAC设备、供配电设备、给排水设备等进行统一管理，而且这些设备还需与其它的智能化子系统进行通讯和必要的联动控制，以便于创造一个节

冷却循环水工艺设计计算书

六、 工艺设计计算书 6.1、 热力性能计算 6.1.1、热力性能计算方法 工艺设计采用CTI 颁布的权威软件“CTIToolkit ”进行设计，并按GB7190.2 ―2008《大型玻璃纤维增强塑料冷却塔》进行校核，用焓差法计算，积分计算采用辛普逊20段近似积分计算公式。 6.1.2、计算公式 逆流冷却塔热力计算基本方程式： ? -''=1 2t t w i i dt C N （1） 式中： t 1、t 2―进、出塔水温 ℃ i ―冷却塔淋水装置中对应于某点温度的空气比焓 kJ/kg i ″ ―与i 对应的饱和空气焓 kJ/kg K ―蒸发水量带走的热量系数 ) 20(56.0585122 --- =t t K （2） 20段近似积分计算公式： ?? ?????++?+?+?++?+?+?+????= )111(2)111(4116018421931200i i i i i i i i t C N w ΛΛ （3） 式中： C w ―水的比热 4.1868 kJ/（kg ·℃） Δt ―进出水温差 ℃ Δt= t 1- t 2 Δi 0，Δi 1，Δi 2，······Δi 19，Δi 20 ―分别表示对应于t 2，t 2+Δt/20， t 2+2Δt/20······t 2+19Δt/20，t 1时的焓差，即i ″- i kJ/kg 空气的焓按下式计算：

“ “ θ θ θθP P P C r C i q g ?Φ-?Φ++=00)(622.0 （4） 式中： C g ―干空气的比热 1.005 kJ/kg C q ―水蒸气的比热 1.842 kJ/kg r 0 ―温度为0度时水的汽化热 2500.8kJ/kg θ ―空气干球温度 ℃ Φ ―相对湿度 P 0 ―进塔空气大气压 kPa P “θ―空气温度为t 时的饱和水蒸气分压力 kPa 如取Φ=1，可将（4）改写为温度t 时的饱和湿空气焓计算式： “ “t t q g t P P P t C r t C i -++=00" )(622.0 （5） 饱和水蒸气分压力及相对湿度按下式计算： )16.373(0024804.0)16.373lg(2.8)16.37311( 305.31420141966.0T T T E -?-?+-?-= E t P 100665.98"?= （6） 式中： T ―绝对温度 K T=273.16+t " 0") (000662.0θ ττθP P P --=Φ （7） 式中： τ ―空气湿球温度，由机械通风干湿表测得 ℃ P “τ―空气温度为τ时的饱和水蒸气分压力 kPa 将进塔空气干球温度θ1、湿球温度τ1及大气压P 0代入以上各式，即可求得进塔空气的相对湿度Φ和焓值i 1。由热平衡方程可导出任意温度时的空气焓值，按下式计算： λ ???+=K T C i i w 1 （8） 式中：

某项目智慧水务实施方案

某项目智慧水务实施方案

智慧水务 为提高水资源管理效率和工程管理水平，加强主要业务信息系统建设和流域信息化基础设施的建设，扩大智慧水务的应用范围，本工程设计要达到工程信息的采集实时化、信息传输网络化、工程控制自动化、信息共享阳光化，构建智慧水务信息化建设良性发展的管理制度和运行机制。 6.3 智慧水务 6.3.1设计原则 本次设计遵循安全性、可靠性、规范性、先进性、可扩充性等原则。 （1）注重可行性，着眼合理性，综合利用上游水源及再生水资源，对水资源统一规划、合理开发。 （2）贯彻节能的原则，以先进、适用、合理、经济为原则，降低管理成本，改善管理环境，提升管理水平，发挥经济效益和社会效益； （3）充分利用“物联网、云计算、大数据、移动应用”等新一代信息技术，与业务应用相接合，提高决策能力、管理能力，提升服务水平； 6.3.2设计目标 建设一套智能的、先进的信息化管理系统，通过数据监测子系统采集XXX蓄滞洪区，XXX河蓄涝区，XXX河流域，XXX河流域的水资源、水环境的基础数据，作为监督、调度和管理的业务支撑。通过通讯传输子系统将所采集信息传输至综合管理中心进行数据管理。在综合管理中心搭建智慧水务管理平台，为水资源调度、水环境管理、防洪决策管理提供执行平台。可实现区域模块化，未来作为XXX河、XXX河XXX 段的智慧水务模块，随时可接入XXX区水务监督智能系统。 6.3.3系统整体架构 本工程智慧水务系统主要分五个部分建设。 （1）数据监测子系统：主要由现场各种监测设备、仪表探头组成，达到“水情、水质、水文、设备工况、视频监控”全面检测的要求。XXX河流域的数据监 测内容在XXX河项目中单独建设。

烟道阻力损失及烟囱计算1

15.烟道阻力损失及烟囱计算 烟囱是工业炉自然排烟的设施，在烟囱根部造成的负压——抽力是能够吸引并排烟的动力。在上一讲中讲到的喷射器是靠喷射气体的喷射来造成抽力的，而烟囱是靠烟气在大气中的浮力造成抽力的，其抽力的大小主要与烟气温度和烟囱的高度有关。 为了顺利排出烟气，烟囱的抽力必须是足够克服烟气在烟道内流动过程中产生的阻力损失，因此在烟囱计算时首先要确定烟气总的阻力损失的大小。 15.1 烟气的阻力损失 烟气在烟道内的流动过程中造成的阻力损失有以下几个方面：摩擦阻力损失、局部阻力损失，此外，还有烟气由上向下流动时需要克服的烟气本身的浮力――几何压头，流动速度由小变大时所消耗的速度头——动压头等。 15.1.1 摩擦阻力损失 摩擦阻力损失包括烟气与烟道壁及烟气本身的粘性产生的阻力损失，计算公式如下： t m h d L h λ=(mmH 2O) )1(2h 0204t g w βγ+= (mmH 2O) 式中：λ—摩擦系数，砌砖烟道λ=0.05 L —计算段长度，（m ） d —水力学直径 )(4m u F d = 其中 F —通道断面积（㎡）； u —通道断面周长（m ）； t h —烟气温度t 时的速度头（即动压头）(mmH 2O)；

0w —标准状态下烟气的平均流速（Nm/s ）； 0γ—标准状态下烟气的重度（㎏/NM 3）； β—体积膨胀系数，等于273 1； t —烟气的实际温度（℃） 15.1.2 局部阻力损失 局部阻力损失是由于通道断面有显著变化或改变方向，使气流脱离通道壁形成涡流而引起的能量损失，计算公式如下： )1(2020t g w K Kh h t βγ+==(㎜H 2O) 式中 K —局部阻力系数，可查表。 15.1.3 几何压头的变化 烟气经过竖烟道时就会产生几何压头的变化，下降烟道增加烟气的流动阻力，烟气要克服几何压头，此时几何压头的变化取正值，上升烟道与此相反，几何压头的变化取负值。几何压头的计算公式如下： )(y k j H h γγ-=（㎜H 2O ） 式中 H —烟气上升或下降的垂直距离（m ） k γ—大气（即空气）的实际重度 (kg/m 3) y γ—烟气的实际重度(kg/m 3) 图15.1 为大气中每米竖烟道的几何压头，曲线是按热空气算出的，烟气重度与空气重度差别不大时，可由图15.1查取几何压头值。

烟囱阻力计算

地址:天津市津南区裕和工业小区11门乙 Add: No.11 YUHE industrial district JINNAN district TIANJIN CHINA 1 TIANJIN ALLRIGHT ELETROMECHANICAL EQUIPMENT CO., LTD 富康新城烟囱系统阻力计算 一、工程基本资料 排烟设备：热水锅炉； 排烟设备数量：6台； 燃料种类：天然气； 排烟量：3750m 3/h ·台（经验数据）； 排烟温度：220℃（经验数据）； 二、烟气密度的计算 220℃时烟气的密度为： 742 .022******* 34.12732730=+?=+? =t ρρ㎏/m3； 三、烟囱内部阻力计算 A 区组： 1、烟囱水平管道37m ，垂直烟囱20m 的摩擦阻力 m yc P ?（Pa ）为： pj pj PJ m yc d H P ρωλ2 2 =? 即： m yc P ?=（0.02×37×6.2×6.2×0.74）÷（2×0.7）=15.04（Pa ） m yc P ?=（0.02×20×2.76×2.76×0.74）÷（2×0.93）=1.21（Pa ） 2、出口阻力： c C c yc A P ρω2 2=?=1.1×2.76×2.76×0.74÷2=3.1（Pa ） 3、转向场所阻力： 转向场所数量为4处，阻力为：

地址:天津市津南区裕和工业小区11门乙 Add: No.11 YUHE industrial district JINNAN district TIANJIN CHINA 2 TIANJIN ALLRIGHT ELETROMECHANICAL EQUIPMENT CO., LTD 机组出口弯头阻力： pj C w yc P ρωξ 2 2=?=0.7×6.51×6.51×0.74÷2=10.98（Pa ） 水平管道弯头阻力： pj C w yc P ρωξ 2 2=?=0.7×6.2×6.2×0.74÷2=9.96×2=19.92（Pa ） 4、烟道总阻力为： yc P ?=15.04+1.21+3.1+10.98+19.92=40.25（Pa ） B 区组 1、水平管道79m ，垂直烟囱20m 的摩擦阻力 m yc P ?（Pa ）为： pj pj PJ m yc d H P ρωλ2 2 =? 即： m yc P ?=（0.02×79×6.2×6.2×0.74）÷（2×0.7）=32.1（Pa ） m yc P ?=（0.02×20×2.98×2.98×0.74）÷（2×0.95）=1.38（Pa ） 2、出口阻力： c C c yc A P ρω2 2=?=1.1×2.98×2.98×0.74÷2=3.61（Pa ） 3、转向场所阻力：转向场所数量为5处 机组出口弯头阻力： pj C w yc P ρωξ 2 2=?=0.7×6.51×6.51×0.74÷2=10.98（Pa ） 水平管道弯头阻力： pj C w yc P ρωξ 2 2=?=0.7×6.2×6.2×0.74÷2=9.96×4=39.84（Pa ）