地下连续墙设计计算

6667设计计算

已知条件：

（1）土压力系数计算

主动土压力系数：

22 =0.84

/2）=tan=0.70 （45°—10°K=tan）（45°—φ/2a1a1122=0.72

=0.52 45°—18°/2K=tan）（45°—φ/2）=tan（a22a222=0.71

°—19.2°/2K=tan）（45°—φ/2）=tan=0.64 （45a33a322=0.70

—18.9/2）=tan （45°—φ/2）=tan=0.52 （45°K a4a4422=0.72

=0.41 φ/2）=tan （45°—19.2/2K=tan）（45°—a5a55被动土压力系数：22=1.40 ）=tan （45°＋19.2°/2）=1.98 K=tan （45°＋φ/2p1p15（2）水平荷载和水平抗力的计算水平荷载计算：

=20×0.59－2×10×0.84=－5kPa e=qk－2C a1a0c=（20+18×2.5）×0.59－+2－2×10×0.84=21.55kPa

h）Kqe=（1a10ab1a1上c=（20+18×2.5）×0.36－K－22×19×0.6=0.6kPa

（e=q）+h2a20ab1a2下c=＋（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.36=e（q+－h）hK－22×19×2a2aca2012上0.6=8.48kPa

c =（20+18×2.5＋19.9×1.1）×h）K－20.64－2×44q=（e×+h0.8=＋3a321aca30下14.79kPa

－c）×）＋+qh＋hh×1.418.81.119.92.520+18=－K2（×＋×＋（=e3a321a3ad03－2×44×0.8=2.05kPa

上0.64

c =（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）×e=（q+h－＋h＋h）K24a402a41ad3下0.34

－2×21×0.59=13.71kPa

c （20+18×2.5＋19.9×1.1h＋）K－2＋18.8×1.4q=e（h+h＋h＋=4a42aea44031上

＋19.9×0.5）×0.34－2×21×0.59=17.09kPa

c （20+18×2.5＋19.9×－K）＋＋＋+（=eqhhhh21.1＋18.8×1.4=5a5a5ae43210下

＋19.9×0.5）×0.41－2×20×0.64=24.9kPa

c （20+18×2.5＋19.9×h）K－21.1=e（q＋+h＋h18.8＋h＋h=＋5a524a51af530

1.4＋19.9×0.5＋19.9×0.96）×0.41－2×20×0.64=3

2.73kPa

上×

水平抗力计算：

c=2×20×e=21.57=58.8kPa

5p1p上地面超载q=20kpa

a素填土0.34m0.6kpa22.95kpa b粘性土h=6.460m c8.48kpa粘性13.71kp2.05kp粉24.90kp17.09kp基坑底粘性32.73kp62.8kp粘性147.98kp46.93kpa

?E（3）墙后净土压力?E=×22.95×2.16+×（0.6+8.48）

×1.1＋×2.05×1.4＋×（13.71+17.09）×0.5＋×（24.90+32.73）×0.96＋×0.8×62.8=91.70kPa

?E作用点离地面的距离）4（．

121121222221.4?2.05????1.1??+?8.48??22.95?2.161.1??0.6

3223232?h

??222167.?00.0.?5?294.10.?5+??091?3.971?13.7?2322?

a91.701121

91.70122??0.96?(32.73?24.90)32?=0.6m

91.70?hk?2ck?1.74?19.9?2.46?2=e?20?1.57?147.9815p1p上p1

?hk?2ck?18.5?1.74?1.5=e1?2?43?1.23?154.392ppp1下2565?hk?2ck?18.5?

（h?1.74)?1.51?2?43?1.23?27.935h=e?57.17d26d6pp2上

???E=62.8?1.74?(?1.74?hh?1.74)?(147.98?62.8)?1.74h1.2E??

p211

dpaap220112??(27.94h?57.17?154.39)7154.394)?(h??(1.74)?1.74?h1.?+

ddd231112??1.2?1.0?[?22.95?2.16?(?2.16?h?5.7)?0.6?1.1?1.74)h?(?

dd3321111(?1.1?4.6?h)??(8.48?0.6)?1.1?(?1.1?4.6?h)??1.4?2.05

dd2232111?(?1.4?h?3.2)?13.71?0.5?(?0.5?h?2.7)?(17.09?13.71)?0.5

dd322111?(?0.5?2.7?h)?24.9?0.96?(?0.96?1.74?h)??(32.73?24.9)

dd32211?0.96?(?0.96?1.74?h)?32.73?1.74?(?1.74?h?1.74)?46.93?dd3212?1.74)]?(h

d232h?3h?2.25h?36.11?0=ddd解得h=2.72m 取2.8m

d??E?E有pa1?(62.8?48.554h?62.8)?h?66.58?32.73h0002解得h=1.15m

0．=254.82－53.94=200.88kN·m所以最大弯矩M= h－h pamax8102?M????0.025

s22?fbh14.3?600?96501c?=0.9873查表得s

=A2mm700??所以S?965?300h?f0.9873

8M102?

0ys2)mm?7633?18(A选用S

2?16

3?18

地下连续墙的稳定性分析

（1）墙体内部稳定性验算

土层的按土层厚度的加权平均值：γ=m

=19.13KN/

=C k

=17.87kPa

φ=k

=20.39°

采用圆弧滑动简单条分法进行验算，经试算确定最危险滑裂面的半径为r=20m，取土条宽度b=0.1r=2m.

计算稳定安全系数如下：

在excel中

?????tanqb?lc?)cos(223.09?1628.99iki0iiii?1.73?1.3?K=

???1069.285)sinq(b?ii0i满足整体稳定性要求。地连墙外部稳定性分析

A. 抗滑动稳定分析

???)k?2ckss(E?q?rh??hiaiaiaxivi?91.70?2?4?733.6F作用在墙底断面上抗滑动

i?tans?qB)F?(w hi?50.61?tan?(1485.54200)?2??4105.48F4105.48i??5.6?1.2?K则满足要求。抗滑安全系数h E733.6ax

B. 抗倾覆稳定性验算

B10?(1485.54?20?10)?2??16855.4KN?mM?(w?qB)?s?抗倾覆力矩vw226.46H???

m??1565.01KN??s(q?rh)k?2cks?91.70?2?4M倾覆力矩??

haiviiaii033M16855.4w???10.77?1.3K抗倾覆安全系数则满足要求

p M1565.010C. 基坑抗隆起稳定性验算

??h?N d0c?1.6进行验算由公式?(h?h)?q d NN=5.14；—地基承载力系数，取公式中cc?—抗剪强度，由十字板剪切试验或三轴不固结不排水试验确定（KPa）；

03?m/kN）；土的重度（—

h—支护结构嵌固深度（m）；d h—基坑开挖深度（m）；

q—地面载荷（KPa）。

??hN?5.14?120?19.9?8.3dc0??2.49?1.6则

?(h?h)?q19.9?(6.46?8.3)?20d满足要求

（1）工程量计算

地下连续墙墙宽为600mm,基坑长100m，宽50m，桩长19m。

3m342019?0.6?300?混凝土方量：30025??450(t2?)193.85??钢筋：：

0.11916??2?3001.58??85.7(t)：0.23m 300＝288×冠梁：体积：0.81.2×?16：10×300＝3000m

钢筋：4.74(t)

＝1.58kg/m×3000m＝ M．

?6：2×0.8×300/0.4 ＋(0.8+1.2)×2×300/0.3 ＝5120m

M＝5120×0.222 kg/m＝1.14(t)

腰梁长度：300m

（2）各分项工程费

10费用（见表4-9钢筋工程大于所示）

表4-9锚杆、灌注桩钢筋工程费

冠梁费用（见表4-10所示）

表 4-10 冠梁工程费

地下连续墙灌注费用（见表4-11所示）

表 4-11 地下连续墙灌注费

（3）工程费用计算（表4-12）

工程直接费：54349.6＋468000.7＋953880.7＋154173.0＋131923.3＋721616.3=2853943.8元

工程间接费：

施工现场管理费＝直接成本×3％＝24638.6元

施工单位管理费＝直接成本×5％＝135697.3元

工程间接费＝91618.3+152697.2＝216315.4元

总成本＝直接成本＋间接成本＝2853943.8 +216315.5＝3068259.1元企业利润＝总成本×4％＝120730.3元

税金＝总成本×3.91％＝114661.5元

劳动保险基费＝总成本×1％＝29834.6元

表4-12 工程费用表

用（元2853943.8216315.4114661.5120730.330368.63323265

工程总费用＝3323265.0元。

土钉墙支护计算计算(准确)

土钉墙支护计算计算书 本计算书参照《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99 中国建筑工业出版社出版《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息: 1、基本参数： 侧壁安全级别：二级 基坑开挖深度h(m)：7.430； 土钉墙计算宽度b'(m)：100； 土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角； 条分块数：/； 不考虑地下水位影响； 2、荷载参数： 序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b0(m) 宽度b1(m) 1 局布20.00 4.86 5 3、地质勘探数据如下：： 序号土名称土厚度坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 极限摩擦阻力 (m) (kN/m3) (°) (kPa) (kPa) 1 填土 1.30 18.00 18.00 12.00 80.00 2 粘性土 1.30 18.00 20.00 25.00 100.00 3 粉土 3.10 19.00 25.00 18.00 110.00 4 粘性土 1.20 18.00 20.00 25.00 100.00 5 粉砂 4.10 19.00 35.00 18.00 115.00

4、土钉墙布置数据： 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 1 7.43 3.00 100.00 土钉数据： 序号直径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m) 1 150 6.00 15.00 1.50 1.50 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算: 单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99， R=1.25γ0T jk 1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算： T jk=δe ajk s xj s zj/cosαj 其中δ--荷载折减系数 e ajk --土钉的水平荷载 s xj、s zj--土钉之间的水平与垂直距离 αj--土钉与水平面的夹角 δ按下式计算： δ=tan[(β-φk)/2](1/(tan((β+φk)/2))-1/tanβ)/tan2(45°-φ/2) 其中β--土钉墙坡面与水平面的夹角。 φ--土的内摩擦角 e ajk按根据土力学按照下式计算： e ajk=∑{[(γi×s zj)+q0]×K ai-2c(K ai)1/2} 2、土钉抗拉承载力设计值T uj按照下式计算 T uj=(1/γs)πd nj∑q sik l i 其中d nj--土钉的直径。 γs--土钉的抗拉力分项系数，取1.3 q sik --土与土钉的摩擦阻力。根据JGJ120-99 表6.1.4和表4.4.3选取。 l i--土钉在直线破裂面外穿越稳定土体内的长度。 层号有效长度(m) 抗拉承载力(kN) 受拉荷载标准值(kN) 初算长度(m) 安全

上海MOU项目地下连续墙计算书

第一部分概述 (1)本工程基坑面积约为48860m2，周长约为950米，基坑开挖深度详见以下开挖信息表。 表1 各分区开挖信息表 图1 地下连续墙平面布置图 基坑总体方案如下：： “前阶段整体逆作，后阶段塔楼先顺作、纯地下室后逆作”方案 普遍区域采用1200 厚“两墙合一”地下连续墙；塔楼顺作区内部采用1000厚临时隔断地下连续墙，塔楼顺作区域坑内设置五道钢筋混凝土支撑。

本工程根据基坑挖深及周边环境情况，地下连续墙分为A、B、C、D、E、F及G七种槽段型式，不同槽段型式的地下连续墙相关信息如下表所示： 本工程地下室周边地下连续墙在临时施工阶段作为基坑围护结构，在正常使用阶段普遍区域地下连续墙作为永久结构外墙，而且在临时施工阶段和正常使用阶段，墙外水土压力分布、主体结构梁板对地下连续墙的约束条件及二者的持续时间均存在较大差别，致使两个阶段墙体计算边界条件不同，因此需分别对两个阶段下地下连续墙的受力进行计算。下文计算书包括各型“两墙合一”地下连续墙在开挖阶段与永久使用工况下的受力及配筋计算。

第二部分 施工临时工况下地下连续墙计算 一、施工临时工况下地下连续墙计算模式 （1）计算模式 根据上海市标准《基坑工程设计规程》的规定，在施工临时工况下，地下连续墙的计算采用规范推荐的竖向弹性地基梁法(“m ”法)。弹性地基梁法取单位宽度的挡土墙作为竖向放置的弹性地基梁，支撑简化为与截面积、弹性模量、计算长度有关的弹簧单元，如图1为弹性地基梁法典型的计算简图。 图1 竖向弹性地基梁法计算简图 基坑开挖面或地面以下，水平弹簧支座的压缩弹簧刚度H K 可按下式计算： h b k K h H ..= z m k h .= 式中，H K 为土弹簧压缩刚度(kN/m)；h k 为地基土水平向基床系数(kN/m 3)；m 为基床系数的比例系数；z 为距离开挖面的深度；b 、h 分别为弹簧的水平向和垂直向计算间距(m)。 基坑内支撑的刚度根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件有关，按下式计算： B L A E K ....2α= 式中：K ——内支撑的刚度系数(kN/m/m)； α——与支撑松弛有关的折减系数，一般取0.5～1.0；混凝土支撑或钢支撑施加预压力 时，取1.0； E ——支撑构件材料的弹性模量(kN/m 2)； A ——支撑构件的截面积(m 2)； L ——支撑的计算长度(m)；

地下连续墙设计计算

6667设计计算 已知条件： （1）土压力系数计算 主动土压力系数： K a1=tan2（45°—φ1/2）=tan2（45°—10°/2）=0.70 a1=0.84 K a2=tan2（45°—φ2/2）=tan2（45°—18°/2）=0.52 a2=0.72 K a3=tan2（45°—φ3/2）=tan2（45°—19.2°/2）=0.64 a3=0.71 K a4=tan2（45°—φ4/2）=tan2（45°—18.9/2）=0.52 a4=0.70 K a5=tan2（45°—φ5/2）=tan2（45°—19.2/2）=0.41 a5=0.72 被动土压力系数： K p1=tan2（45°＋φ5/2）=tan2（45°＋19.2°/2）=1.98 p1=1.40 （2）水平荷载和水平抗力的计算 水平荷载计算： e a=q0k a1－2C=20×0.59－2×10×0.84=－5kPa e ab上=（q0+h1）K a1－2c1a1=（20+18×2.5）×0.59－2×10×0.84=21.55kPa e ab下=（q0+h1）K a2－2c2a2=（20+18×2.5）×0.36－2×19×0.6=0.6kPa e ac上=（q0+h1＋h2）K a2－2c2a2=（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.36－2×19× 0.6=8.48kPa e ac下=（q0+h1＋h2）K a3－2c3a3=（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.64－2×44×0.8=－14.79kPa e ad上=（q0+h1＋h2＋h3）K a3－2c3a3=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）× 0.64－2×44×0.8=2.05kPa e ad下=（q0+h1＋h2＋h3）K a4－2c4a4=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）× 0.34－2×21×0.59=13.71kPa e ae上=（q0+h1＋h2＋h3＋h4）K a4－2c4a4=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4＋19.9×0.5）×0.34－2×21×0.59=17.09kPa e ae下=（q0+h1＋h2＋h3＋h4）K a5－2c5a5=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4

土钉墙支护计算计算书

土钉墙支护计算书计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《地基与基础》第三版 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息 1、基本参数 放坡参数：

K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-12/2)=0.656； K a4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-20/2)=0.49； 第1层土：0-1.2m(+0) H1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/20=0m P ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=20×0×0.528-2×12×0.5280.5=-17.439kN/m2 P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=20×(1.2+0)×0.528-2×12×0.5280.5=-4.767kN/m2 第2层土：1.2-2m(+0) H2'=[∑γ1h1]/γsati=[24]/20=1.2m P ak2上=[γsat2H2'-γw(∑h1-h a)]K a2-2c2K a20.5+γw(∑h1-h a)=[20×1.2-10×(1.2-1.2)]×0.528-2×12×0.52 80.5+10×(1.2-1.2)=-4.767kN/m2 P ak2下

基坑支护方案(土钉墙,详细计算)..

第一章基坑边坡计算 一、工程概况 （一）土质分布情况 ①1杂填土（Q4ml）：由粉质粘土混较多的碎砖、碎石子等建筑垃圾及生活垃圾组成。层厚0.50～4.80米。 ①2素填土（Q4ml）：主要由软～可塑状粉质粘土夹少量小碎石子、碎砖组成。层厚0.40～2.90米。 ①3淤泥质填土（Q4ml）：。主要为原场地塘沟底部的淤泥，后经翻填。分布无规律，局部分布。层厚0.80～2.30米。 ②1粉质粘土（Q4al）：可塑，局部偏软塑，中压缩性，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，土质不均匀，该层分布不均，局部缺失。层顶标高5.00～13.85米，层厚0.50～8.20米。 ②2粉土夹粉砂（Q4al）：中压缩性，干强度及韧性低。夹薄层粉砂，具水平状沉积层理，单层厚1.0～5.0cm，局部富集。该层分布不均匀，局部缺失。层顶标高1.30～ 10.93米，层厚0.80～4.50米。 ②3含淤泥质粉质粘土（Q4al）：软～流塑，高压缩性，干强度、韧性中等偏低。局部夹少量薄层状粉土及粉砂，层顶标高1.87～10.03米，层厚1.00～13.50米。 ②4粉质粘土（Q4al）：饱和，可塑，局部软塑，中压缩性，层顶标高-8.30～7.27米，层厚1.10～14.60米。 ③1粉质粘土(Q3al)：可～硬塑，中压缩性。干强度高，韧性高。含少量铁质浸染斑点及较多的铁锰质结核。该层顶标高-11.83～13.23米，层厚1.40～14.00米。 ③2粉质粘土(Q3al)可塑，局部软塑，中压缩性。该层顶标高-18.83～6.83米，层厚2.20～23.70米。 ④粉质粘土混砂砾石（Q3al）：可塑，局部软塑，中偏低压缩性，干强度中等，韧性中等。该层顶标高-26.73～-10.64米，层厚0.50～6.50米。 （二）支护方案的选择 根据本工程现场实际情况，基坑各部位确定采取如下支护措施

弹性地基梁法(“m”法)公式以及地下连续墙计算书

根据上海市标准《基坑工程设计规程》的规定，在施工临时工况下，地下连续墙的计算采用规范推荐的竖向弹性地基梁法(“m ”法)。弹性地基梁法取单位宽度的挡土墙作为竖向放置的弹性地基梁，支撑简化为与截面积、弹性模量、计算长度有关的弹簧单元，如图1为弹性地基梁法典型的计算简图。 图1 竖向弹性地基梁法计算简图 基坑开挖面或地面以下，水平弹簧支座的压缩弹簧刚度H K 可按下式计算： h b k K h H ..= z m k h .= 式中，H K 为土弹簧压缩刚度(kN/m)；h k 为地基土水平向基床系数(kN/m 3)；m 为基床系数的比例系数；z 为距离开挖面的深度；b 、h 分别为弹簧的水平向和垂直向计算间距(m)。 基坑内支撑的刚度根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件有关，按下式计算： B L A E K ....2α= 式中：K ——内支撑的刚度系数(kN/m/m)； α——与支撑松弛有关的折减系数，一般取0.5～1.0；混凝土支撑或钢支撑施加预压力时，取1.0； E ——支撑构件材料的弹性模量(kN/m 2)； A ——支撑构件的截面积(m 2)； L ——支撑的计算长度(m)； S ——支撑的水平间距(m)。 （2）水土压力计算模式 作用在弹性地基梁上的水土压力与土层分布以及地下水位有关系。水土压力计算采用水土分算，利用土体的有效重度和c 、?强度指标计算土压力，然后叠加水压力即得主动侧的水

土压力。土的c 、?值均采用勘察报告提供的固结快剪指标，地下连续墙变形、内力计算和各项稳定验算均采用水土分算原则，计算中地面超载原则上取为20kPa 。基坑周边地下连续墙配筋计算时分项系数取1.25。 ①土压力计算： 墙后主动土压力计算采用朗肯土压力计算理论，主动土压力强度（kPa ）计算公式如下： a a i i a K c K h r q p 2)(-+=∑ 其中，i r 为计算点以上各土层的重度，地下水位以上取天然重度，地下水位以下取水下重度； i h 为各土层的厚度； a K 为计算点处的主动土压力系数，)2 45(tan 2φ-= a K ； φ,c 为计算点处土的总应力抗剪强度指标。 按三轴固结不排水试验或直剪固快试验峰值强度指标取用。 ②水压力计算：作用在支护结构上主动土压力侧的水压力在基坑内地下水位以上按静水压力三角形分布计算；在基坑内地下水位以下水压力按矩形分布计算(水压力为常量)，并不计算作用于支护结构被动土压力侧的水压力，见下图所示。其中， w h ?为基坑内外水位差，w r 为水的重度，取为10kN/m 3。 图2 静水压力分布模式

土钉墙支护计算计算书

土钉墙支护计算书 本计算书参照《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99中国建筑工业出版社出版 《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》 第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息： 1、基本参数： 侧壁安全级别：二级 基坑开挖深度h(m): 7.700; 土钉墙计算宽度b'(m): 15.00; 土体的滑动摩擦系数按照tan计算，?为坡角水平面所在土层内的内摩擦角；条分块数：10; 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m): 15.000; 基坑内侧水位到坑顶的距离(m): 15.000; 2、荷载参数： 序号类型面荷载q(kPa)荷载宽度b0(m)基坑边线距离b1(m) 1 满布 2.00 -- -- 3、地质勘探数据如下：：

4、土钉墙布置数据： 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 1 7.70 2.54 12.00 土钉参数： 序号孑L径 (mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m)水平间距(m) 1 120.00 4.00 15.00 1.50 2.00 2 120.00 7.00 15.00 1.50 2.00 3 120.00 5.00 15.00 1.50 2.00 、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算 单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99, R=1.25 0T jk 1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算： T jk= Z e k S xj S Zj/COS ja 其中 Z --荷载折减系数 ea jk --土钉的水平荷载 S xj、S zj --土钉之间的水平与垂直距离 a --土钉与水平面的夹角 按下式计算： Z =tan[Q(H)/2](1/(tan(( k)/2+-1/tan B )角加° ? /2) 其中/-土钉墙坡面与水平面的夹角。 ?-土的内摩擦角 e ajk按根据土力学按照下式计算：

土钉墙支护计算计算书

土钉墙支护计算书 永昌县同人商贸影视城工程；属于框架;地上5层;地下1层；建筑高度：32m；标准层层高：4.5m ；总建筑面积：17590平方米；总工期：500天；施工单位：金昌市隆凯建筑安装工程有限公司 本工程由永昌县万安房地产开发有限公司投资建设，华诚博远（北京）建筑规划设计有限公司设计，兰州岩土华夏有限公司勘察，金昌恒业建设工程监理有限公司监理，金昌市隆凯建筑安装工程有限公司组织施工；由李玉龙担任项目经理，张得文担任技术负责人。 本计算书参照《建筑基坑支护技术规程》 JGJ120-2012 中国建筑工业出版社出版《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息: 1、基本参数： 侧壁安全级别：一级 基坑开挖深度h(m)：10.000； 土钉墙计算宽度b'(m)：30.00； 土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角； 条分块数：20； 不考虑地下水位影响； 2、荷载参数： 序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b 0(m) 宽度b 1 (m) 1 满布 15.00 -- --3、地质勘探数据如下：：

序号土名称土厚度坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 极限摩擦阻力饱和重度 (m) (kN/m3) (°) (kPa) (kPa) (kN/m3) 1 杂填土 1.60 18.00 30.00 15.00 112.00 1.00 2 角砾层 2.6 19.00 30.00 5.50 112.00 1.00 3 粉砂 2.30 19.50 30.50 30.00 112.00 20.00 4 角砾 1.40 21.50 37.50 12.50 112.00 1.00 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 1 9.00 4.00 30.00 土钉数据： 序号孔径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m) 1 50.00 9.00 15.00 1.40 1.50 2 50.00 9.00 15.00 1.40 1.50 3 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50 4 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50 5 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50 6 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50 7 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算: 单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012， R=1.25γ 0T jk 1、其中土钉受拉承载力标准值T jk 按以下公式计算： T jk =ζe ajk s xj s zj /cosα j 其中ζ--荷载折减系数 e ajk --土钉的水平荷载 s xj 、s zj --土钉之间的水平与垂直距离

地下连续墙设计计算书

目录 一工程概况................................................................................................................................ - 1 - 二工程地质条件........................................................................................................................ - 1 - 三支护方案选型........................................................................................................................ - 1 - 四地下连续墙结构设计............................................................................................................ - 2 - 1 确定荷载，计算土压力：............................................................................................ - 2 - γ，平均粘聚力c，平均内摩檫角?..... - 2 - 1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度 1.2 计算地下连续墙嵌固深度................................................................................... - 2 - 1.3 主动土压力与水土总压力计算........................................................................... - 3 - 2 地下连续墙稳定性验算................................................................................................ - 5 - 2.1 抗隆起稳定性验算............................................................................................... - 5 - 2.2基坑的抗渗流稳定性验算.................................................................................... - 6 - 3 地下连续墙静力计算.................................................................................................... - 7 - 3.1 山肩邦男法........................................................................................................... - 7 - 3.2开挖计算................................................................................................................ - 9 - 4 地下连续墙配筋.......................................................................................................... - 11 - 4.1 配筋计算............................................................................................................. - 11 - 4.2 截面承载力计算................................................................................................ - 12 - 参考文献.................................................................................................................................... - 12 -

土钉墙稳定性验算

---------------------------------------------------------------------- 验算项目: 超级土钉 1 ---------------------------------------------------------------------- [ 验算简图 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 验算条件 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ] 所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99 基坑深度： 6.650(m) 基坑内地下水深度： 20.000(m) 基坑外地下水深度： 20.000(m) 基坑侧壁重要性系数： 1.000 土钉荷载分项系数： 1.250 土钉抗拉抗力分项系数： 1.300 整体滑动分项系数： 1.300 [ 坡线参数 ]

坡线段数 1 序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°) 1 5.320 6.650 51.3 [ 土层参数 ] 土层层数 3 序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土泊松比变形模量 (m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa) 1 粘性土 5.430 19.8 19.8 20.0 15.0 40.0 40.0 合算0.250 7.000 2 细砂 1.000 19.5 19.5 0.0 28.0 20.0 20.0 合算0.250 7.000 3 卵石 10.600 22.0 22.0 0.0 40.0 120.0 120.0 合算0.250 7.000 [ 超载参数 ] 超载数 2 序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m) 1 满布均布 5.000 2 局部均布 30.000 0.000 6.000 2.800 条形 [ 土钉参数 ] 土钉道数 4 序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋 1 1.500 1.500 12.0 120 9.000 1E18 2 1.500 1.500 12.0 120 9.000 1E18 3 1.500 1.500 12.0 120 7.500 1E18 4 1.500 1.500 12.0 120 6.000 1E18 [ 花管参数 ] 基坑内侧花管排数 0 基坑内侧花管排数 0 [ 锚杆参数 ] 锚杆道数 0 [ 坑内土加固参数 ]

地下连续墙作为支护结构的内力计算

地下连续墙作为支护结构时的内力计算 (2009-01-07 16:40:54) 标签：分类： （一）荷载 用作支护结构的地下连续墙，作用于其上的荷载主要是土压力、水压力和地面荷载引起的附加荷载。若地下连续墙用作永久结构，还有上部结构传来的垂直力、水平力和弯矩等。作用于地下连续墙主动侧的土压力值，与墙体刚度、支撑情况及加设方式、土方开挖方法等有关。 当地下连续墙的厚度较小，开挖土方后加设的支撑较少、较弱，其变形较大，主动侧的土压力可按朗肯土压力公式计算。我国有关的设计单位曾对地下连续墙的土压力进行过原体观测，发现当位移与墙高的比值△／H达到1‰一8‰时，在墙的主动侧，其土压力值将基本上达到朗肯土压力公式计算的土压力值。所以，当地下连续墙的变形较大时，用其计算主动土压力基本能反映实际情况。 对于刚度较大，且设有多层支撑或锚杆的地下连续墙，由于开挖后变形较小，其主动侧的土压力值往往更接近于静止土压力。如日本的《建筑物基础结构设计规范》中既做如此规定。 至于地下连续墙被动侧的土压力就更加复杂。由于产生被动土压力所需的位移(我国实测位移与墙高比值△／H需达到1％一5％才会达到被动土压力值)往往为设计和使用所不允许，即在正常使用情况下，基坑底面以下的被动区，地下连续墙不允许产生使静止土压力全部变为被动土压力的位移。因而，地下连续墙被动侧的土压力也就小于被动土压力值。

目前，我国计算地下连续墙多采用竖向弹性地基梁(或板)的基床系数法，即把地下连续墙入土部分视作弹性地基梁，采用文克尔假定计算，基床系数沿深度变化。 （二）内力计算 作为支护结构的地下连续墙，其内力计算方法国内采用的有：弹性法、塑性法、弹塑性法、经验法和有限元法。 根据我国的情况，对设有支撑的地下连续墙，可采用竖向弹性地基梁(或板)的基床系数法(m 法)和弹性线法。应优先采用前者，对一般性工程或墙体刚度不大时，亦可采用弹性线法。此外有限元法，亦可用于地下连续墙的内力计算。 用竖向弹性地基梁的基床系数法计算时，假定墙体顶部的水平力H、弯矩M及分布荷载q1和q2作用下，产生弹性弯曲变形，坑底面以下地基土产生弹性抗力，整个墙体绕坑底面以下某点O转动(图4-2-1 )、在O点上下地基土的弹性抗力的方向相反。 图4-2-1 竖向弹性地基梁基床系数法计算简图 地下连续墙视为埋入地基土中的弹性杆件，假定其基床系数在坑底处为零，随深度成正比增加。当α2h≤时，假定墙体刚度为无限大，按刚性基础计算；当α2h＞时，按弹性基础计算，其中变形系数 α2= (4-2-1) 式中m——地基土的比例系数，有表可查，参阅有关地下连续墙设计与施工规程。如流塑粘土，液性指数I L≥l，地面处最大位移达6mm时，m＝300--500；

土钉墙支护计算说明书

土钉墙支护计算书 一、计算依据 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 二、计算参数

1 2 土钉参数 序号 直径d(mm) 长度 l(m) 入射角α(°) 横向间距Sx(m) 竖向间距Sz(m) 土钉杆体材料 杆体截面积As(mm 2) 抗拉强度标准值 fyk(N/mm 2) 抗拉强度设计值 fy(N/mm 2) 1 2 120 120 6 7 15 15 1 1 1.5 3 钢筋 钢管 314 314 400 400 360 360 三、土钉承载力计算 1、主动土压力计算 剖面图

1）主动土压力系数 Kai=tan2(45°- φi/2） 第1层土: K a1=tan2(45°-18/2)=0.527864 第2层土: K a2=tan2(45°-12/2)=0.65575 第3层土: K a3=tan2(45°-20/2)=0.490291 2）土压力、地下水产生的水平荷载 各层土所受的土压力： (1)地表处： P ak1上=qK a1-2c1K a10.5=10*0.527864-2*12*0.5278640.5=-12.1584kN/m2 (2)第2层土: P ak2上=(q+γ1*h1)K a1-2c1K a10.5=46*0.527864-2*12*0.5278640.5=6.84473kN/m2 P ak2下=(q+γ1*h1)K a2-2c2K a20.5=46*0.65575-2*10*0.655750.5=13.9688kN/m2 (3)第3层土: P ak3=(q+γ1*h1+γ2*h2)K a2-2c2K a20.5=112*0.65575-2*10*0.655750.5=57.2483kN/m2 3）水平荷载 (1)第1层土: E ak1=h1P ak1b a/1=2*-12.1584*1/1=-24.3168kN (2)第2层土: E ak2=h2(P ak2上+P ak2下)b a/2=2*(6.84473+13.9688)*1/2=20.8136kN

土钉墙设计计算书1

土钉墙设计计算书 本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。 一、基本计算参数 1.地质勘探数据如下： ——————————————————————————————————————————— 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) 极限摩阻(kPa) 计算方法土类型 1 4.00 17.50 8.00 18.00 30.0 水土分算填土 2 4.50 20.00 0.00 40.00 150.0 水土分算卵石 ——————————————————————————————————————————— 表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。 基坑外侧水标高-8.00m，基坑内侧水标高-8.00m。 2.基本计算参数： 地面标高0.00m，基坑坑底标高-7.00m。 3.地面超载： —————————————————————————————————————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m ————————————————————————————————————————— 4.土钉墙布置数据： 放坡级数为1级坡。 —————————————————————————— 序号坡高m 坡宽m 坡角°平台宽m 1 7.00 3.50 63.43 0.00 —————————————————————————— 土钉数据： ————————————————————————————————————— 层号孔径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m) 材料 1 80.00 6.00 15.00 1.70 1.50 48X3.0钢管 2 80.00 5.00 15.00 1.60 1.50 48X3.0钢管 3 80.00 3.50 15.00 1.60 1.50 48X3.0钢管 4 80.00 2.50 15.00 1.60 1.50 48X3.0钢管 ————————————————————————————————————— 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算 土钉墙局部稳定验算:

地下连续墙计算

五里河站明挖施工方法的确定 明挖法即为采用围护结构做围挡,主体结构为露天作业的一种施工方法。该方法能较好地利用地下空间, 紧凑合理, 管理方便。同时具有施工作业面宽, 方法简单, 施工安全, 技术成熟, 工程进度周期短, 工程质量易于保证及工程造价低等优点。沈阳市地铁二号线五里河站位于南二环路与青年大街交叉南侧, 青年大街东侧的绿地内, 为浑河北岸约200 米远处。地面以上车站周围现状为绿地和商业区待用地。地面以下有通信电缆管线。但埋深较浅, 对车站埋深不起控制作用, 因施工厂地开阔, 可采用明挖法施工方案。 明挖法施工方案工序分为四个步骤进行: 先进行维护结构施工, 内部土方开挖, 工程结构施工, 恢复管线和覆土。从施工步骤的内容上看: 围护结构部分是地铁站实施的第一个步骤, 它在工程建设中起着至关重要的作用, 其方案确定的合理与否将直接影响到明挖法施工的成败, 因此根据不同现场情况和其地质条件来选定与之相适用的围护结构方案, 这样才能确保地铁工程安全, 经济有序的进行。 2 主体围护结构方案的确定 地铁工程中常用的围护结构有: 排桩围护结构, 地下连续墙围护结构和土钉围护结构。当基坑较线5 米以内及侧压力较小时,一般不设置水平支撑构件。当基坑较深时, 在围护结构坑内侧就需要设置多层多道水平支撑构件, 其目的是为了降低围护结构的水平变位。 排桩围护结构是以某种桩型按队列式布置组成的基坑支护结构。排桩围护结构特点是整体性差, 但施工方便, 投资小, 工程造价低。它适用于边坡稳定性好, 变形小及地下水位较低的地质条件。由于其防水防渗性能差,地铁工程采用排桩围护结构时, 一般采用坑外降水的方法来降地下水, 其排水费用较大。 地下连续墙结构: 是用机械施工方法成槽浇灌, 钢筋混凝土形成的地下墙体, 其墙厚应根据基坑深度和侧土 压力的大小来确定, 常用为800￣1200mm 厚。其特点是: 整体性好, 刚度大, 对周围建筑结构的安全性影响小, 防水抗渗性能良好。它不仅适用于软弱流动性能较大的土质, 同时还适于多种不同情况的地质条件, 但其造价高, 投资大。由于其结构的防水防渗性能好, 采用此结构做围护结构时, 一般用坑内降水法降地下水, 其降水费用相对低。 土钉墙结构: 是在基坑开挖过程中, 将土钉置入原状土体中, 并在支护面上喷射钢筋混凝土面层, 通过土钉、土体和喷射的混凝土面层的共同作用形成的结构。这种结构适用于浅基坑地下水位以上或经过人工降水后的粘性土、粉土、杂填土及非松散砂土和卵石土等。其结构特点是提高土体的整体稳定性, 边开挖边支护, 不占用独立工期, 施工安全快捷。设备简单, 操作方便, 造价低。 五里河站由于其施工场地开阔, 地下土质以砂层为主, 其土质稳定性好, 变形小, 但此站距离浑河近地下水位高, 如果采用排桩围护结构坑外降水方案降水量过大, 降水费用太高, 且该站地铁的标准段基坑深度为32.45m, 基坑较深。故采用防水性能较好的地下连续墙围护结构较排桩结构而言能更安全合理, 降水方式为坑内降水。由于车站基坑较深, 其坑上围护墙上设置了六道水平支撑杆件, 以防边坡侧壁位移过大, 影响主体结构的正常施工。基坑情况见图一。

地下连续墙设计计算书

目录 一工程概况 (1) 二工程地质条件 (1) 三支护方案选型 (1) 四地下连续墙结构设计 (2) 1确定荷载，计算土压力： (2) 1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度γ，平均粘聚力c，平均内摩檫角? (2) 1.2计算地下连续墙嵌固深度 (2) 1.3主动土压力与水土总压力计算 (3) 2地下连续墙稳定性验算 (6) 2.1抗隆起稳定性验算 (6) 2.2基坑的抗渗流稳定性验算 (7) 3地下连续墙静力计算 (8) 3.1山肩邦男法 (8) 3.2开挖计算 (10) 4地下连续墙配筋 (12) 4.1配筋计算 (12) 4.2截面承载力计算 (13) 参考文献 (13)

一工程概况 拟建的钦州市妇幼保健医院住院大楼,项目地址位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧。整个项目总用地净面积12702.98ｍ2，使用面积11411.73ｍ2 ，地上总建筑面积49273.94ｍ2 ，地下总建筑面积7857.64ｍ2 ，总建筑基底面积3815.92ｍ2 。该项目为1栋楼高22～23F 的住院大楼，下设两层地下室，详细尺寸及布局见“总平面图”和“建筑物和勘探点平面位置图”。未进入设计条件，拟建建筑的荷载、上部结构及室内整平标高均未知、基础类型待定。受业主委托，由本院对拟建场地进行岩土工程详细勘察工作。 二工程地质条件 拟建工程场地位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧，其北临南珠东大街，西侧为安州大道，南面为已建的9F 妇幼保健医院门诊、办公楼。拟建场地几年前经过填土整平，场地内原有较多旧建筑物，部分已经拆除，现况场地总体地形平坦，相对高差不大，约1.21m。场地地貌上属于低丘缓坡地貌。 地地基土在钻探深度范围内揭露的地层有：素填土①，第四系（Q 3）洪冲积粘土②、粗砂③、粉砂④；下伏基岩为侏罗系中统（J 2）的强风化砂岩⑤和中风化砂岩⑥，各层土的物理力学性质如下： 各种土的力学参数表 名称h(m))(0?C(kPa))/(3m kN γ素填土① 2.453521粘土② 1.02 5.844.319.6粗砂③ 4.0530019.5粉砂④ 1.5825 4 19.0强风化岩⑤ 6.6721.0中风化砂岩⑥ 9.91 23.0 三支护方案选型 拟建工程场地位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧，其北临南珠东大街，西侧为安州大道，南面为已建的9F 妇幼保健医院门诊、办公楼。拟建场地几年前经过填土整平，场地内原有较多旧建筑物，部分已经拆除，现况场地总体地形平坦，相对高差不大，约1.21m。场地地貌上属于低丘缓坡地貌。必

排桩(地下连续墙)规范计算书

排桩(地下连续墙)规范计算书本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。 1.地质勘探数据如下： ——————————————————————————————————————————— 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) m(kN/m4) 计算方法土类型 1 5.00 19.00 10.00 12.00 35000 水土合算填土 2 5.00 19.20 27.30 23.70 35000 水土合算填土 3 5.00 19.00 16.00 27.00 35000 水土合算填土 4 5.00 19.20 12.00 32.00 35000 水土合算填土 5 5.00 20.40 89.00 19.00 35000 水土合算填土——————————————————————————————————————————— 表中：h为土层厚度 (m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。 基坑外侧水标高-0.50m，基坑内侧水标高-10.30m。 2.基本计算参数： 地面标高0.00m，基坑坑底标高-9.30m， 支撑分别设置在标高-2.00m、-5.00m处， 计算标高分别为-2.50m、-5.50m、-9.30m处。 侧壁重要性系数1.00。 桩墙顶标高0.00m， 桩墙嵌入深度5.70m， 桩墙计算宽度1.18m。 桩墙顶标高以上放坡级数为0级坡。 —————————————————————————— 序号坡高m 坡宽m 坡角°平台宽m —————————————————————————— 3.地面超载： —————————————————————————————————————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m —————————————————————————————————————————一、第一阶段,挖土深2.50m，挡土桩(墙)呈悬臂状,计算过程如下：

土钉墙支护计算书9米深..

钉墙支护计算书计算依据: 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《地基与基础》第三版 土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。 一、参数信息 1基本参数 2、荷载参数 3、土层参数 4、土钉墙布置数据 放坡参数:

土钉参数: 5、计算系数 二、土钉承载力计算 第 1 层土： 0-1.2m(+0) H i '=[ Z 0Y]/ i =[0]/18=0m]/18=0m P aki 上 = Y 1 H 1'K a1-2c 1K a10.5 =18X) X).528-2 >2><0.5280.5 =-17.439kN/m 2 P ak1T =Y 1(h 什H 1')K a1-2c 1K a10.5 =18X1.2+0) 0528-2 XX).5280.5 =-6.034kN/m 2 K a1=tan 2 (45 ° 奶/2) K a2=tan (45 ° 粋2) 2 K a3=tan (45 ° 艇/2) 2 =tan(45-18/2)=0.528; 2 =tan (45-18/2)=0.528; =tan 2 (45-14/2)=0.61; 2 =tan(45-14/2)=0.61; 2

第 2 层土： 1.2-3m(+0) H2'=[ HY]/ sYi=[21.6]/20=1.08m]/20=1.08m P ak2 上 =[sat2H2'- Y w( Xhh a)]K a2-2c2K a20.5+佩E h-h a)=[20 *08-10 (1.2-1.2)] 0.528-2 t2X).5280.5 +10X(1.2-1.2)=-6.034kN/m2 P ak2 下 =[$at2(H2'+h2)- Y w( E h-h a)]K a2-2c2K a20.5+ Y w( Xhh a)=[20 *1.08+1.8)-10 (3-X.2)] 0.528-2 x x0.5280.5+10x(3-1.2)=21.47kN/m2 第3层土：3-4m(+0) H3'=[Z2Y]/ Y ti=[57.6]/19=3.032m]/19=3.032m P ak3 上 =[$at3H3'-泌Xh-h a)]K a3-2c3K a30.5+泌Eh-h a)=[19 X.032-10 X-1.2)] 0X1-2 X)X).61O.5+1O 2 X(3-1.2)=26.54kN/m2 P ak3下 0.5 =[sat3(H3'+h3)- Y w( Eh-h a)]K a3-2C3K a3. + 旳(E2-h a)=[19 23.032+1)-10 (4X1.2)] 021-2 wx 0.610.5+1 0x(4-1 .2)=42.03kN/m2 第4层土：4-6.5m(+0) H4'=[ Eh s]/ sati=[76.6]/19=4.032m]/19=4.032m P ak4上 =[sat4H4'- Y w( Eh-h a)]K a4-2c4K a40.5+ >( Eh-h a)=[19 X.032-10 *-1.2)] 0X1-2 X)X0.610.5+10 2 X(4-1 .2)=42.03kN/m2 P ak4下 =[$at4(H4'+h4)- Y w( Xh-h a)]K a4-2c4K a40.5+泌Xhh a)=[19 X4.032+2.5)-10 (6X-1.2)] 0.X-2 x 0x0.610.5+10x(6.5-1.2)=80.755kN/m2 第5层土： 6.5-9m(+0) H5'=[ Z4Y]/ Y ti=[124.1]/22=5.641m]/22=5.641m P ak5上 =[sat5H5'-佩Eh-h a)]K a5-2c5K a50.5+ 佩Eh-h a)=[22 X.641-10 X.5-1.2)] O.X-2 X3X).490.5+ 2