地下连续墙设计计算书

目录

一工程概况................................................................................................................................ - 1 - 二工程地质条件........................................................................................................................ - 1 - 三支护方案选型........................................................................................................................ - 1 - 四地下连续墙结构设计............................................................................................................ - 2 -

1 确定荷载，计算土压力：............................................................................................ -

2 -

γ，平均粘聚力c，平均内摩檫角?..... - 2 -

1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度

1.2 计算地下连续墙嵌固深度................................................................................... - 2 -

1.3 主动土压力与水土总压力计算........................................................................... - 3 -

2 地下连续墙稳定性验算................................................................................................ - 5 -

2.1 抗隆起稳定性验算............................................................................................... - 5 -

2.2基坑的抗渗流稳定性验算.................................................................................... - 6 -

3 地下连续墙静力计算.................................................................................................... - 7 -

3.1 山肩邦男法........................................................................................................... - 7 -

3.2开挖计算................................................................................................................ - 9 -

4 地下连续墙配筋.......................................................................................................... - 11 -

4.1 配筋计算............................................................................................................. - 11 -

4.2 截面承载力计算................................................................................................ - 12 - 参考文献.................................................................................................................................... - 12 -

一工程概况

拟建的钦州市妇幼保健医院住院大楼,项目地址位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧。整个项目总用地净面积12702.98ｍ2，使用面积11411.73ｍ2，地上总建筑面积49273.94ｍ2，地下总建筑面积7857.64ｍ2，总建筑基底面积3815.92ｍ2。该项目为1栋楼高22～23F的住院大楼，下设两层地下室，详细尺寸及布局见“总平面图”和“建筑物和勘探点平面位置图”。未进入设计条件，拟建建筑的荷载、上部结构及室内整平标高均未知、基础类型待定。受业主委托，由本院对拟建场地进行岩土工程详细勘察工作。

二工程地质条件

拟建工程场地位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧，其北临南珠东大街，西侧为安州大道，南面为已建的9F妇幼保健医院门诊、办公楼。拟建场地几年前经过填土整平，场地内原有较多旧建筑物，部分已经拆除，现况场地总体地形平坦，相对高差不大，约1.21m。场地地貌上属于低丘缓坡地貌。

）洪冲地地基土在钻探深度范围内揭露的地层有：素填土①，第四系（Q

3

积粘土②、粗砂③、粉砂④；下伏基岩为侏罗系中统（J

）的强风化砂岩⑤和中

2

风化砂岩⑥，各层土的物理力学性质如下：

各种土的力学参数表

三支护方案选型

拟建工程场地位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧，其北临南珠东大街，西侧为安州大道，南面为已建的9F妇幼保健医院门诊、办公楼。拟建场地几年前经过填土整平，场地内原有较多旧建筑物，部分已经拆除，现况场地总体地形平坦，相对高差不大，约1.21m。场地地貌上属于低丘缓坡地貌。必

须控制好施工对周围引起的振动和沉降

考虑该工程开挖深度10米，较深，要保持深基坑支护结构万无一失的话，要求进入强分化岩。

综上所述，最佳支护方案是选择内支撑的地下连续墙围护。 地下连续墙工艺具有如下优点：

1）墙体刚度大、整体性好，因而结构和地基变形都较小，既可用于超深围护结构，也可用于主体结构；

2）试用各种地质条件。对砂卵石地层或要求进入风化岩层时，钢板桩就难以施工，但却可采用合适的成槽机械施工的地下连续墙结构；

3）可减少工程施工时对环境的影响。施工时振动少，噪声低；对周围相邻的工程结构和地下管线的影响较低，对沉降及变位较易控制；

4）可进行逆筑法施工，有利于加快施工进度，降低造价。

四 地下连续墙结构设计

1 确定荷载，计算土压力：

地表超载2

10/q KN M =，地下水距地面3.3米，用水土分算法计算主动土压力和水压力：

1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度γ，平均粘聚力c ，平均内摩檫角?

3

21 2.419.6 1.0219.5 4.0519 1.5821 6.67239.91547.39

21.367.47 1.58 6.679.9125.63kN m γ?+?+?+?+?+?===?+++

5 2.4 5.8 1.0230 4.0525 1.58178.92

3.812.4 1.02

4.05 1.5846.97ψ?+?+?+?===+++

35 2.444.3 1.024 1.58135.51

27.12.4 1.58 1.025a

c kp ?+?+?=

==++

1.2 计算地下连续墙嵌固深度

由经验公式法计算嵌固深度，公式为：

254.004.0]

)(tan 051.0'00134.033.2)(08.0[1--?-?++=?γγδc H H D 式中 D －墙体嵌固深度（m ）；

H －基坑开挖深度，γ

q

H H +

+'

][δ－容许变形量；根据《建筑基坑工程技术规范》有100/1.0][H =δ

10

'1010.4721.836H m =+

=

10

[]0.10.01100m δ=?=

0.040.542

0.0400.542[0.08() 2.330.00134'0.051(tan )]10

[0.080.01 2.330.0013421.3610.470.05121.3627.1(tan 3.8)]4.39H

D H c m

δγγ?----=

++?-?=

?++??-???=为了方便施工取11.5米

则地下连续墙底到自然地面总埋深为10+4.5=14.5米。 1.3 主动土压力与水土总压力计算

)2/45tan(2)2/45(tan )'(221??γγ-??--?++=c h h q p a

2h p w w γ= w a p p p +=

式中p －水土总压力(2

/m kN )；

a p －土压力(2

/m kN )；

w

p －水压力(2

/m kN )；

1h －计算深度在地下水位上距地面的距离(m)，当计算深度在水位下时

m h 0.41=；

2h －地下的计算深度距地下水位的距离(m)；

'γ－土的浮容重(m)。

则利用上面公式可计算各深度的土压力为

0()z m =

2000210tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)41.9/a p kN m =?--???-=-

2.3()z m =

200002

(1021.36 2.3)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2) 1.3/a p kN m =+?--??-=

可认为0=a p

3.3()z m =

200002

(1021.36 3.3)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)20/a p kN m =+?--??-=7()z m =

200002

(1021.36 3.311.36 3.7)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)57/a p kN m =+?+?--??-= 22103.737/

w w p h kN m γ==?=

294

/a w p p p kN m =+= 10()z m =

200002

(1021.36 3.311.36 6.7)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)87/a p kN m =+?+?--??-=2210 6.767/w w p h kN m γ==?= 2154

/a w p p p kN m =+= 14()z m =

200002

(1021.36 3.311.3611.2)tan (45 3.8/2)227tan(45 3.8/2)132/a p kN m =+?+?--??-=221011.2112/w w p h kN m γ==?= 2244

/a w p p p kN m =+=

2

上海MOU项目地下连续墙计算书

第一部分概述 (1)本工程基坑面积约为48860m2，周长约为950米，基坑开挖深度详见以下开挖信息表。 表1 各分区开挖信息表 图1 地下连续墙平面布置图 基坑总体方案如下：： “前阶段整体逆作，后阶段塔楼先顺作、纯地下室后逆作”方案 普遍区域采用1200 厚“两墙合一”地下连续墙；塔楼顺作区内部采用1000厚临时隔断地下连续墙，塔楼顺作区域坑内设置五道钢筋混凝土支撑。

本工程根据基坑挖深及周边环境情况，地下连续墙分为A、B、C、D、E、F及G七种槽段型式，不同槽段型式的地下连续墙相关信息如下表所示： 本工程地下室周边地下连续墙在临时施工阶段作为基坑围护结构，在正常使用阶段普遍区域地下连续墙作为永久结构外墙，而且在临时施工阶段和正常使用阶段，墙外水土压力分布、主体结构梁板对地下连续墙的约束条件及二者的持续时间均存在较大差别，致使两个阶段墙体计算边界条件不同，因此需分别对两个阶段下地下连续墙的受力进行计算。下文计算书包括各型“两墙合一”地下连续墙在开挖阶段与永久使用工况下的受力及配筋计算。

第二部分 施工临时工况下地下连续墙计算 一、施工临时工况下地下连续墙计算模式 （1）计算模式 根据上海市标准《基坑工程设计规程》的规定，在施工临时工况下，地下连续墙的计算采用规范推荐的竖向弹性地基梁法(“m ”法)。弹性地基梁法取单位宽度的挡土墙作为竖向放置的弹性地基梁，支撑简化为与截面积、弹性模量、计算长度有关的弹簧单元，如图1为弹性地基梁法典型的计算简图。 图1 竖向弹性地基梁法计算简图 基坑开挖面或地面以下，水平弹簧支座的压缩弹簧刚度H K 可按下式计算： h b k K h H ..= z m k h .= 式中，H K 为土弹簧压缩刚度(kN/m)；h k 为地基土水平向基床系数(kN/m 3)；m 为基床系数的比例系数；z 为距离开挖面的深度；b 、h 分别为弹簧的水平向和垂直向计算间距(m)。 基坑内支撑的刚度根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件有关，按下式计算： B L A E K ....2α= 式中：K ——内支撑的刚度系数(kN/m/m)； α——与支撑松弛有关的折减系数，一般取0.5～1.0；混凝土支撑或钢支撑施加预压力 时，取1.0； E ——支撑构件材料的弹性模量(kN/m 2)； A ——支撑构件的截面积(m 2)； L ——支撑的计算长度(m)；

地下连续墙设计计算

6667设计计算 已知条件： （1）土压力系数计算 主动土压力系数： K a1=tan2（45°—φ1/2）=tan2（45°—10°/2）=0.70 a1=0.84 K a2=tan2（45°—φ2/2）=tan2（45°—18°/2）=0.52 a2=0.72 K a3=tan2（45°—φ3/2）=tan2（45°—19.2°/2）=0.64 a3=0.71 K a4=tan2（45°—φ4/2）=tan2（45°—18.9/2）=0.52 a4=0.70 K a5=tan2（45°—φ5/2）=tan2（45°—19.2/2）=0.41 a5=0.72 被动土压力系数： K p1=tan2（45°＋φ5/2）=tan2（45°＋19.2°/2）=1.98 p1=1.40 （2）水平荷载和水平抗力的计算 水平荷载计算： e a=q0k a1－2C=20×0.59－2×10×0.84=－5kPa e ab上=（q0+h1）K a1－2c1a1=（20+18×2.5）×0.59－2×10×0.84=21.55kPa e ab下=（q0+h1）K a2－2c2a2=（20+18×2.5）×0.36－2×19×0.6=0.6kPa e ac上=（q0+h1＋h2）K a2－2c2a2=（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.36－2×19× 0.6=8.48kPa e ac下=（q0+h1＋h2）K a3－2c3a3=（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.64－2×44×0.8=－14.79kPa e ad上=（q0+h1＋h2＋h3）K a3－2c3a3=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）× 0.64－2×44×0.8=2.05kPa e ad下=（q0+h1＋h2＋h3）K a4－2c4a4=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）× 0.34－2×21×0.59=13.71kPa e ae上=（q0+h1＋h2＋h3＋h4）K a4－2c4a4=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4＋19.9×0.5）×0.34－2×21×0.59=17.09kPa e ae下=（q0+h1＋h2＋h3＋h4）K a5－2c5a5=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4

弹性地基梁法(“m”法)公式以及地下连续墙计算书

根据上海市标准《基坑工程设计规程》的规定，在施工临时工况下，地下连续墙的计算采用规范推荐的竖向弹性地基梁法(“m ”法)。弹性地基梁法取单位宽度的挡土墙作为竖向放置的弹性地基梁，支撑简化为与截面积、弹性模量、计算长度有关的弹簧单元，如图1为弹性地基梁法典型的计算简图。 图1 竖向弹性地基梁法计算简图 基坑开挖面或地面以下，水平弹簧支座的压缩弹簧刚度H K 可按下式计算： h b k K h H ..= z m k h .= 式中，H K 为土弹簧压缩刚度(kN/m)；h k 为地基土水平向基床系数(kN/m 3)；m 为基床系数的比例系数；z 为距离开挖面的深度；b 、h 分别为弹簧的水平向和垂直向计算间距(m)。 基坑内支撑的刚度根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件有关，按下式计算： B L A E K ....2α= 式中：K ——内支撑的刚度系数(kN/m/m)； α——与支撑松弛有关的折减系数，一般取0.5～1.0；混凝土支撑或钢支撑施加预压力时，取1.0； E ——支撑构件材料的弹性模量(kN/m 2)； A ——支撑构件的截面积(m 2)； L ——支撑的计算长度(m)； S ——支撑的水平间距(m)。 （2）水土压力计算模式 作用在弹性地基梁上的水土压力与土层分布以及地下水位有关系。水土压力计算采用水土分算，利用土体的有效重度和c 、?强度指标计算土压力，然后叠加水压力即得主动侧的水

土压力。土的c 、?值均采用勘察报告提供的固结快剪指标，地下连续墙变形、内力计算和各项稳定验算均采用水土分算原则，计算中地面超载原则上取为20kPa 。基坑周边地下连续墙配筋计算时分项系数取1.25。 ①土压力计算： 墙后主动土压力计算采用朗肯土压力计算理论，主动土压力强度（kPa ）计算公式如下： a a i i a K c K h r q p 2)(-+=∑ 其中，i r 为计算点以上各土层的重度，地下水位以上取天然重度，地下水位以下取水下重度； i h 为各土层的厚度； a K 为计算点处的主动土压力系数，)2 45(tan 2φ-= a K ； φ,c 为计算点处土的总应力抗剪强度指标。 按三轴固结不排水试验或直剪固快试验峰值强度指标取用。 ②水压力计算：作用在支护结构上主动土压力侧的水压力在基坑内地下水位以上按静水压力三角形分布计算；在基坑内地下水位以下水压力按矩形分布计算(水压力为常量)，并不计算作用于支护结构被动土压力侧的水压力，见下图所示。其中， w h ?为基坑内外水位差，w r 为水的重度，取为10kN/m 3。 图2 静水压力分布模式

地下连续墙设计计算书

目录 一工程概况................................................................................................................................ - 1 - 二工程地质条件........................................................................................................................ - 1 - 三支护方案选型........................................................................................................................ - 1 - 四地下连续墙结构设计............................................................................................................ - 2 - 1 确定荷载，计算土压力：............................................................................................ - 2 - γ，平均粘聚力c，平均内摩檫角?..... - 2 - 1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度 1.2 计算地下连续墙嵌固深度................................................................................... - 2 - 1.3 主动土压力与水土总压力计算........................................................................... - 3 - 2 地下连续墙稳定性验算................................................................................................ - 5 - 2.1 抗隆起稳定性验算............................................................................................... - 5 - 2.2基坑的抗渗流稳定性验算.................................................................................... - 6 - 3 地下连续墙静力计算.................................................................................................... - 7 - 3.1 山肩邦男法........................................................................................................... - 7 - 3.2开挖计算................................................................................................................ - 9 - 4 地下连续墙配筋.......................................................................................................... - 11 - 4.1 配筋计算............................................................................................................. - 11 - 4.2 截面承载力计算................................................................................................ - 12 - 参考文献.................................................................................................................................... - 12 -

地下连续墙“两墙合一”设计问题探讨

龙源期刊网 https://www.wendangku.net/doc/433041003.html, 地下连续墙“两墙合一”设计问题探讨 作者：杨文旻 来源：《中国房地产业·下半月》2016年第06期 【摘要】本文主要探讨地下连续墙“两墙合一”的相关设计问题。包括“两墙合一”的受力特性、节点设计以及防水措施。引入实际工程应用情况，说明其应用的合理性。为地下连续墙“两墙合一”的推广及应用提供参考。 【关键词】地下连续墙；两墙合一；受力特性；节点设计；防水措施 地下连续墙用于基础埋深大、地质条件差、水位高、场地周边建筑较贴等地下工程施工情况，有着明显的优势。目前地下连续墙主要充当施工期间的临时支护，当地下施工完成并回填后就退出舞台，后期建筑结构使用过程中不再考虑地下连续墙的作用，造成一定浪费。地下连续墙兼做主体结构参与正常使用阶段的结构受力，有着重大的意义。实现地下连续墙兼做主体结构，引出了“两墙合一”的概念。“两墙合一”即在地下施工阶段地下连续墙作为围护支挡结构，地下施工完成后，开始充当地下室外墙，通过设置与地下主体结构梁板的有效连接，成为主体结构的一部分，在正常使用阶段参与主体结构受力。随着地下连续墙作为主体结构的应用，实际工程对“两墙合一”的设计、施工以及防水措施等方面[1]提出了严格的要求。本文主要介绍地下连续墙“两墙合一”设计方面的问题。 1、“两墙合一”受力特性 地下连续墙作为主体结构的一部分，其荷载及受力特性随各个阶段而不同。 首先，地下连续墙在施工阶段作为基坑支护结构，其主要作用为临时挡土与止水，此时连续墙主要承受土压力、水压力。连续墙可近似为下端固支，上端铰支的梁，其底部固支部位内力最大。当连续墙埋深较深时，底部内力大，需增加连续墙厚度。此时，可在地下室范围内增加多层水平支撑，减少计算跨度，降低底部内力，达到优化设计的目的。还可以在连续墙外侧增加临时锚杆，用于平衡连续墙内力。然而后者受现场施工环境限制，对于周边建筑物较多或地基土质较差时无法使用。 其次，地下连续墙在主体结构竣工后，其主要功能在于充当地下室外墙，同时作为地下室楼层梁板的边支座，起到一定的竖向构件[2]作用。此时连续墙主要承受土压力、水压力以及 主体结构的竖向、水平荷载产生的内力。连续墙可近似为下端固支，上端铰支，中间多道侧向约束的连续梁。除了承受土压力、水压力及路面荷载外，还承受主体结构传递过来的竖向与水平力。

地下连续墙计算

五里河站明挖施工方法的确定 明挖法即为采用围护结构做围挡,主体结构为露天作业的一种施工方法。该方法能较好地利用地下空间, 紧凑合理, 管理方便。同时具有施工作业面宽, 方法简单, 施工安全, 技术成熟, 工程进度周期短, 工程质量易于保证及工程造价低等优点。沈阳市地铁二号线五里河站位于南二环路与青年大街交叉南侧, 青年大街东侧的绿地内, 为浑河北岸约200 米远处。地面以上车站周围现状为绿地和商业区待用地。地面以下有通信电缆管线。但埋深较浅, 对车站埋深不起控制作用, 因施工厂地开阔, 可采用明挖法施工方案。 明挖法施工方案工序分为四个步骤进行: 先进行维护结构施工, 内部土方开挖, 工程结构施工, 恢复管线和覆土。从施工步骤的内容上看: 围护结构部分是地铁站实施的第一个步骤, 它在工程建设中起着至关重要的作用, 其方案确定的合理与否将直接影响到明挖法施工的成败, 因此根据不同现场情况和其地质条件来选定与之相适用的围护结构方案, 这样才能确保地铁工程安全, 经济有序的进行。 2 主体围护结构方案的确定 地铁工程中常用的围护结构有: 排桩围护结构, 地下连续墙围护结构和土钉围护结构。当基坑较线5 米以内及侧压力较小时,一般不设置水平支撑构件。当基坑较深时, 在围护结构坑内侧就需要设置多层多道水平支撑构件, 其目的是为了降低围护结构的水平变位。 排桩围护结构是以某种桩型按队列式布置组成的基坑支护结构。排桩围护结构特点是整体性差, 但施工方便, 投资小, 工程造价低。它适用于边坡稳定性好, 变形小及地下水位较低的地质条件。由于其防水防渗性能差,地铁工程采用排桩围护结构时, 一般采用坑外降水的方法来降地下水, 其排水费用较大。 地下连续墙结构: 是用机械施工方法成槽浇灌, 钢筋混凝土形成的地下墙体, 其墙厚应根据基坑深度和侧土 压力的大小来确定, 常用为800￣1200mm 厚。其特点是: 整体性好, 刚度大, 对周围建筑结构的安全性影响小, 防水抗渗性能良好。它不仅适用于软弱流动性能较大的土质, 同时还适于多种不同情况的地质条件, 但其造价高, 投资大。由于其结构的防水防渗性能好, 采用此结构做围护结构时, 一般用坑内降水法降地下水, 其降水费用相对低。 土钉墙结构: 是在基坑开挖过程中, 将土钉置入原状土体中, 并在支护面上喷射钢筋混凝土面层, 通过土钉、土体和喷射的混凝土面层的共同作用形成的结构。这种结构适用于浅基坑地下水位以上或经过人工降水后的粘性土、粉土、杂填土及非松散砂土和卵石土等。其结构特点是提高土体的整体稳定性, 边开挖边支护, 不占用独立工期, 施工安全快捷。设备简单, 操作方便, 造价低。 五里河站由于其施工场地开阔, 地下土质以砂层为主, 其土质稳定性好, 变形小, 但此站距离浑河近地下水位高, 如果采用排桩围护结构坑外降水方案降水量过大, 降水费用太高, 且该站地铁的标准段基坑深度为32.45m, 基坑较深。故采用防水性能较好的地下连续墙围护结构较排桩结构而言能更安全合理, 降水方式为坑内降水。由于车站基坑较深, 其坑上围护墙上设置了六道水平支撑杆件, 以防边坡侧壁位移过大, 影响主体结构的正常施工。基坑情况见图一。

地下连续墙设计计算书

目录 一工程概况 (1) 二工程地质条件 (1) 三支护方案选型 (1) 四地下连续墙结构设计 (2) 1确定荷载，计算土压力： (2) 1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度γ，平均粘聚力c，平均内摩檫角? (2) 1.2计算地下连续墙嵌固深度 (2) 1.3主动土压力与水土总压力计算 (3) 2地下连续墙稳定性验算 (6) 2.1抗隆起稳定性验算 (6) 2.2基坑的抗渗流稳定性验算 (7) 3地下连续墙静力计算 (8) 3.1山肩邦男法 (8) 3.2开挖计算 (10) 4地下连续墙配筋 (12) 4.1配筋计算 (12) 4.2截面承载力计算 (13) 参考文献 (13)

一工程概况 拟建的钦州市妇幼保健医院住院大楼,项目地址位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧。整个项目总用地净面积12702.98ｍ2，使用面积11411.73ｍ2 ，地上总建筑面积49273.94ｍ2 ，地下总建筑面积7857.64ｍ2 ，总建筑基底面积3815.92ｍ2 。该项目为1栋楼高22～23F 的住院大楼，下设两层地下室，详细尺寸及布局见“总平面图”和“建筑物和勘探点平面位置图”。未进入设计条件，拟建建筑的荷载、上部结构及室内整平标高均未知、基础类型待定。受业主委托，由本院对拟建场地进行岩土工程详细勘察工作。 二工程地质条件 拟建工程场地位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧，其北临南珠东大街，西侧为安州大道，南面为已建的9F 妇幼保健医院门诊、办公楼。拟建场地几年前经过填土整平，场地内原有较多旧建筑物，部分已经拆除，现况场地总体地形平坦，相对高差不大，约1.21m。场地地貌上属于低丘缓坡地貌。 地地基土在钻探深度范围内揭露的地层有：素填土①，第四系（Q 3）洪冲积粘土②、粗砂③、粉砂④；下伏基岩为侏罗系中统（J 2）的强风化砂岩⑤和中风化砂岩⑥，各层土的物理力学性质如下： 各种土的力学参数表 名称h(m))(0?C(kPa))/(3m kN γ素填土① 2.453521粘土② 1.02 5.844.319.6粗砂③ 4.0530019.5粉砂④ 1.5825 4 19.0强风化岩⑤ 6.6721.0中风化砂岩⑥ 9.91 23.0 三支护方案选型 拟建工程场地位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧，其北临南珠东大街，西侧为安州大道，南面为已建的9F 妇幼保健医院门诊、办公楼。拟建场地几年前经过填土整平，场地内原有较多旧建筑物，部分已经拆除，现况场地总体地形平坦，相对高差不大，约1.21m。场地地貌上属于低丘缓坡地貌。必

地下连续墙作为支护结构的内力计算

地下连续墙作为支护结构时的内力计算 (2009-01-07 16:40:54) 标签： 分类：地下连续墙 建筑 地下连续墙 钢筋笼 土压力 方孔 杂谈 （一）荷载 用作支护结构的地下连续墙，作用于其上的荷载主要是土压力、水压力和地面荷载引起的附加荷载。若地下连续墙用作永久结构，还有上部结构传来的垂直力、水平力和弯矩等。作用于地下连续墙主动侧的土压力值，与墙体刚度、支撑情况及加设方式、土方开挖方法等有关。当地下连续墙的厚度较小，开挖土方后加设的支撑较少、较弱，其变形较大，主动侧的土压力可按朗肯土压力公式计算。我国有关的设计单位曾对地下连续墙的土压力进行过原体观测，发现当位移与墙高的比值△／H达到1‰一8‰时，在墙的主动侧，其土压力值将基本上达到朗肯土压力公式计算的土压力值。所以，当地下连续墙的变形较大时，用其计算主动土压力基本能反映实际情况。 对于刚度较大，且设有多层支撑或锚杆的地下连续墙，由于开挖后变形较小，其主动侧的土压力值往往更接近于静止土压力。如日本的《建筑物基础结构设计规范》中既做如此规定。至于地下连续墙被动侧的土压力就更加复杂。由于产生被动土压力所需的位移(我国实测位移与墙高比值△／H需达到1％一5％才会达到被动土压力值)往往为设计和使用所不允许，即在正常使用情况下，基坑底面以下的被动区，地下连续墙不允许产生使静止土压力全部变为被动土压力的位移。因而，地下连续墙被动侧的土压力也就小于被动土压力值。

目前，我国计算地下连续墙多采用竖向弹性地基梁(或板)的基床系数法，即把地下连续墙入土部分视作弹性地基梁，采用文克尔假定计算，基床系数沿深度变化。 （二）内力计算 作为支护结构的地下连续墙，其内力计算方法国内采用的有：弹性法、塑性法、弹塑性法、经验法和有限元法。 根据我国的情况，对设有支撑的地下连续墙，可采用竖向弹性地基梁(或板)的基床系数法(m 法)和弹性线法。应优先采用前者，对一般性工程或墙体刚度不大时，亦可采用弹性线法。此外有限元法，亦可用于地下连续墙的内力计算。 用竖向弹性地基梁的基床系数法计算时，假定墙体顶部的水平力H、弯矩M及分布荷载q1和q2作用下，产生弹性弯曲变形，坑底面以下地基土产生弹性抗力，整个墙体绕坑底面以下某点O转动(图4-2-1 )、在O点上下地基土的弹性抗力的方向相反。 图4-2-1 竖向弹性地基梁基床系数法计算简图 地下连续墙视为埋入地基土中的弹性杆件，假定其基床系数在坑底处为零，随深度成正比增加。当α2h≤2.5时，假定墙体刚度为无限大，按刚性基础计算；当α2h＞2.5时，按弹性基础计算，其中变形系数 α2= (4-2-1) 式中m——地基土的比例系数，有表可查，参阅有关地下连续墙设计与施工规程。如流塑粘土，液性指数I L≥l，地面处最大位移达6mm时，m＝300--500；

排桩(地下连续墙)规范计算书

排桩(地下连续墙)规范计算书本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。 1.地质勘探数据如下： ——————————————————————————————————————————— 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) m(kN/m4) 计算方法土类型 1 5.00 19.00 10.00 12.00 35000 水土合算填土 2 5.00 19.20 27.30 23.70 35000 水土合算填土 3 5.00 19.00 16.00 27.00 35000 水土合算填土 4 5.00 19.20 12.00 32.00 35000 水土合算填土 5 5.00 20.40 89.00 19.00 35000 水土合算填土——————————————————————————————————————————— 表中：h为土层厚度 (m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。 基坑外侧水标高-0.50m，基坑内侧水标高-10.30m。 2.基本计算参数： 地面标高0.00m，基坑坑底标高-9.30m， 支撑分别设置在标高-2.00m、-5.00m处， 计算标高分别为-2.50m、-5.50m、-9.30m处。 侧壁重要性系数1.00。 桩墙顶标高0.00m， 桩墙嵌入深度5.70m， 桩墙计算宽度1.18m。 桩墙顶标高以上放坡级数为0级坡。 —————————————————————————— 序号坡高m 坡宽m 坡角°平台宽m —————————————————————————— 3.地面超载： —————————————————————————————————————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m —————————————————————————————————————————一、第一阶段,挖土深2.50m，挡土桩(墙)呈悬臂状,计算过程如下：

地下连续墙基坑支护毕业设计

目录 前言 (1) 第一章工程概况 (2) 1.2水文地质工程地质条件 (2) 1.2.1 车站工程地质层分布与特征描述 (2) 1.2.2 水文地质条件 (4) 1.2.3 不良地质现象 (4) 第二章支护方案的选择及比较 (5) 2.1基坑支护的类型及其特点和适用范围 (5) 2.1.1 深层搅拌水泥土围护墙 (5) 2.1.2 土钉墙 (5) 2.1.3 排桩支护 (5) 2.1.4 槽钢钢板桩 (5) 2.1.5 钻孔灌注桩 (6) 2.1.6 钢板桩 (6) 2.1.7 SMW工法 (6) 2.1.8 地下连续墙 (7) 2.2方案的比较及确定 (7) 2.2.1 基坑的特点 (7) 2.2.2 支护方案的选择 (7) 第三章土压力计算 (9) 3.1荷载的确定 (9) 3.2地下水对土压力的影响 (9) 3.3按分层土计算土压力 (10) 3.4参数加权平均计算 (11) 第四章结构内力计算 (14) 4.1计算理论的确定 (14) 4.2结构内力计算及配筋 (14) 4.2.1 土压力计算 (14) 4.2.2 用等值梁法计算弯矩 (16) 4.3地下连续墙的配筋计算 (23) 第五章基坑稳定性分析 (26)

5.1基坑的整体稳定性验算 (26) 5.2基坑的抗隆起稳定验算 (26) 5.3基坑的抗渗流稳定性验算 (28) 5.4基坑支护结构踢脚稳定性验算 (29) 第六章支撑设计 (31) 6.1方案比较 (31) 6.2围檩设计 (31) 6.3支撑设计 (33) 6.4立柱设计 (34) 第七章基坑变形估算及控制 (35) 7.1概述 (35) 7.2基坑的变形估算 (35) 7.2.1 水平位移估算 (35) 7.2.2 基坑隆起估算 (35) 7.2.3 地表沉降估算 (36) 第八章降水设计 (37) 8.1概述 (37) 8.2降水的作用 (37) 8.3降水方案选择 (37) 8.3.1 降水施工方案 (37) 8.3.2 降水的设计 (38) 第九章施工组织设计 (39) 9.1地下连续墙施工主要技术措施 (39) 9.2地下连续墙的施工 (39) 9.3保证工程质量的主要技术措施 (45) 9.4技术管理措施 (48) 9.5安全生产措施 (49) 9.6文明施工措施 (52) 9.7环境保护措施 (54) 第十章地下连续墙施工的常见问题及处理 (63) 10.1连续墙施工的问题及处理 (63) 10.2土方开挖的应急措施 (66) 结论 (68)

地下连续墙设计规范

建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-2012） 4.5 地下连续墙设计 4.5.1地下连续墙的正截面受弯承载力、斜截面受剪承载力应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定进行计算，但其弯矩、剪力设计值应按本规程第3.1.7条确定。 4.5.2地下连续墙的墙体厚度宜按成槽机的规格，选取600mm、800mm、1000mm或1200mm。 4.5.3一字形槽段长度宜取4m～6m。当成槽施工可能对周边环境产生不利影响或槽壁稳定性较差时，应取较小的槽段长度。必要时，宜采用搅拌桩对槽壁进行加固。 4.5.4地下连续墙的转角处或有特殊要求时，单元槽段的平面形状可采用L形、T形等。 4.5.5地下连续墙的混凝土设计强度等级宜取C30～C40。地下连续墙用于截水时，墙体混凝土抗渗等级不宜小于P6，槽段接头应满足截水要求。当地下连续墙同时作为主体地下结构构件时，墙体混凝土抗渗等级应满足现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB50108及其它相关规范的要求。 4.5.6地下连续墙的纵向受力钢筋应沿墙身每侧均匀配置，可按内力大小沿墙体纵向分段配置，但通长配置的纵向钢筋不应小于总数50％；纵向受力钢筋宜采用HRB400级或HRB500级钢筋，直径不宜小于16mm，净间距不宜小于75mm。水平钢筋及构造钢筋宜选用HPB300或HRB400钢筋，直径不宜小于12mm，水平钢筋间距宜取200mm～400mm。冠梁按构造设置时，纵向钢筋伸入冠梁的长度宜取冠梁厚度。冠梁按结构受力构件设置时，墙身纵向受力钢筋伸入冠梁的锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010对钢筋锚固的有关规定。当不能满足锚固长度的要求时，其钢筋末端可采取机械锚固措施。 4.5.7地下连续墙纵向受力钢筋的保护层厚度，在基坑内侧不宜小于50mm，在基坑外侧不宜小于70mm。 4.5.8钢筋笼端部与槽段接头之间、钢筋笼端部与相邻墙段混凝土面之间的间隙应不大于150mm，纵筋下端500mm长度范围内宜按1：10的斜度向内收口。 4.5.9地下连续墙的槽段接头应按下列原则选用： 1地下连续墙宜采用圆形锁口管接头、波纹管接头、楔形接头、工字形钢接头或混凝土预制接头等柔性接头； 2当地下连续墙作为主体地下结构外墙，且需要形成整体墙体时，宜采用刚性接头；刚性接头可采用一字形或十字形穿孔钢板接头、钢筋承插式接头等；当采取地下连续墙顶设置通长冠梁、墙壁内侧槽段接缝位置设置结构壁柱、基础底板与地下连续墙刚性连接等措施时，也可采用柔性接头。 4.5.10地下连续墙墙顶应设置混凝土冠梁。冠梁宽度不宜小于墙厚,高度不宜小于墙厚的0.6倍。冠梁钢筋应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010对梁的构造配筋要求。冠梁用作支撑或锚杆的传力构件或按空间结构设计时，尚应按受力构件进行截面设计。

地下连续墙钻孔桩及咬合桩施工组织设计

1、编制依据及说明 本施工组织设计主要依据以下文件、规范、规程、技术标准进行编制： 1、桩详图桩基础设计说明（一）及工程量清单 2、《建筑桩基技术规范》 JGJ94－2008 3、《建筑地基基础技术规范》 GB50007 4、《建筑地基基础施工及验收规程》 DBJ15-201-91 5、《建筑基桩检测技术规范》 JGJ106-2003 6、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 GB 50202-2002 7、《广东省建筑地基基础设计规范》 DBJ15-31-2003 8、《深圳地区基桩质量检测技术规程》 SJG09-99 9、《水利水电工程混凝土防渗墙施工技术规范》SL174-96 施工方案编制中，严格执行以下现行管理法规、条例的相关规定： 1、中华人民共和图建筑法 2、建设工程施工现场管理规定（1991年建设部令第15号） 3、建筑安全生产监督管理规定（1991年建设部令第13号） 4、房屋建筑工程和市政基础设施工程竣工验收备案管理暂行办法（2000年建设部令第78号） 5、实施工程建设强制性标准监督规定（2000年建设部令第81号） 6、建筑工程安全生产管理条例（2000年国务院令第393号） 7、安全生产许可证条例（国务院令第397号）

2、工程概况 2.1 现场情况 地下室底板的顶标高为-6.15m,基坑开挖深度约为20.6m。采用800mm 地下连续墙作为基坑围护；地下室采用逆筑法, 为了配合逆作法施工，预埋永久钢柱作为支撑，永久桩基础采用钻孔桩并在桩内预埋方钢桩，方钢桩内浇筑混凝土。 深南中路轴线A以南只有一层地下室，采用800mm临时钻孔桩和直径600mm高压旋喷桩及一层临时刚支撑共同组合成基坑支护结构；地铁接口工程地下室底板的顶标高为+2.1m, 基坑开挖深度约为12m。位于路及深南中路交界。 地铁接口工程拟采用直径600mm咬合搭接钻孔桩及临时横向钢管桩及二层临时刚支撑作为基坑支护结构。 2.2 工程地质条件 2.2.1 岩土特征 根据钻探揭露，场地内分布的地层有人工填土层、第四系冲洪积层及残积层，下伏基岩为燕山晚期花岗岩和岩脉。其野外特征按自上而下的顺序描述如下： (1) 人工填土（Q m1） 1-1、杂填土：杂色，主要由粘性土、混凝土及碎石组成，密实度与组成成分不均匀，层厚0.30～3.50m。 1-2、素填土：褐红，褐黄色，灰褐色，主要由粘性土组成，含砾石20～30％，呈松散～稍密状态，层厚1.20～6.00m。 (2) 第四系冲洪积（Q al+p1） 粉质粘土：褐红色夹褐黄色，具网纹结构，不均匀混约10～30％石英颗粒，稍湿～湿，可塑～硬塑状态。光泽反应稍有光滑、摇震无反应、干强度中等、韧性中等，层厚1.30～4.80m。 (3) 第四系残积（Q e1）层 系由花岗岩原地风化秘积而成，根据残留的石英颗粒情况又分为残积砾质粘性土及残积粘土。 3-1、砾质粘性土：褐红、褐黄、紫褐等色，原岩结构较清晰，残留约30％的石英颗粒。湿～稍湿，可塑～硬塑状态。光泽反应稍有光滑、摇震无反应、干强度中等、韧性较差，层厚1.50～25.00m。 3-2、残积粘土：褐黄、灰白、紫褐等色。质较纯，无石英颗粒。湿～稍湿，可塑～

地下连续墙的设计

作为基坑围护结构，主要基于强度、变形和稳定性三个大的方面对地下连续墙进行设计 和计算，强度主要指墙体的水平和竖向截面承载力、竖向地基承载力；变形主要指墙体的水平变形和作为竖向承重结构的竖向变形；稳定性主要指作为基坑围护结构的整体稳定性、抗 倾覆稳定性、坑底抗隆起稳定性、抗渗流稳定性等，稳定性计算方法。以下针对地下连续墙设计的主要方面进行详述。 一、墙体厚度和槽段宽度地下连续墙厚度一般为 0.5 ～ 1.2m ，而随着挖槽设备大型化和施工工艺的改进，地下连续墙厚度可达 2.0m 以上。日本东京湾新丰洲地下变电站圆筒形地下连续墙的厚度达到了 2.40m 。上海世博 500kV 地下变电站基坑开挖深度 34m ，围护结构采用直径 130 m 圆筒形地下连续墙，地下连续墙厚度 1.2m ，墙深 57.5m 。在具体工程中地下连续墙的厚度应根据成槽机的规格、墙体的抗渗要求、墙体的受力和变形计算等综合确定。地下连续的常用墙厚为 0.6 、0.8 、 1.0 和 1.2m 。 确定地下连续墙单元槽段的平面形状和成槽宽度时需考虑众多因素，如墙段的结构受力特性、槽壁稳定性、周边环境的保护要求和施工条件等，需结合各方面的因素综合确定。一般来说，壁板式一字形槽段宽度不宜大于6m ，T 形、折线形槽段等槽段各肢宽度总和不 宜大于 6m 。 二、地下连续墙的入土深度 一般工程中地下连续墙入土深度在 10 ～ 50m 范围内，最大深度可达 150m 。在基坑工程中，地下连续墙既作为承受侧向水土压力的受力结构，同时又兼有隔水的作用，因此地下连续墙的入土深度需考虑挡土和隔水两方面的要求。作为挡土结构，地下连续墙入土深度需满足各项稳定性和强度要求，作为隔水帷幕，地下连续墙入土深度需根据地下水控制要求确定。 1. 根据稳定性确定入土深度作为挡土受力的围护体，地下连续墙底部需插入基底以下足够深度并进入较好的土层，以满足嵌固深度和基坑各项稳定性要求。在软土地层中，地下连续墙在基底以下的嵌固深度一般接近或大于开挖深度方能满足稳定性要求。在基底以下为密实的砂层或岩层等物理力学性质较好的土(岩) 层时，地下连续墙在基底以下的嵌入深度可大大缩短。例如上海轨道交通七号线耀华路站综合开发项目开挖深度约 20.4m ，基底以下主要以软塑的粘土层为主，采用地下连续墙作为围护结构，墙体嵌入基底以下 19m 方满足稳定性要求。南京绿地紫峰大厦开挖深度约21.4m ，基底以下均为中风化安山岩，地下连续墙嵌入基底以下 7m 即满足稳定性要求。 2. 考虑隔水作用确定入土深度 作为隔水帷幕，地下连续墙设计时需根据基底以下的水文地质条件和地下水控制确定入土深度，当根据地下水控制要求需隔断地下水或增加地下水绕流路径时，地下连续墙底部需进入隔水层隔断坑内外潜水及承压水的水力联系，或插入基底以下足够深度以确保形成可靠的隔水边界。如根据隔水要求确定的地下连续墙入土深度大于受力和稳定性要求确定的入土深度时，为了减少经济投入，地下连续墙为满足隔水要求加深的部分可采用素混凝土浇筑。 天津津塔基坑开挖深度 22.1m ，采用 1.0m 厚的“两墙合一”地下连续墙作为围护体。其地面下约 40m 深分布有 (8b) 粉土层第二承压含水层，基坑不满足承压水突涌稳定性要求，根据基地周边环境保护要求需采取隔断措施。根据稳定性计算，地下连续墙插入基底以下 17.2m 即可满足各项稳定性要求。而要隔断第二承压水，地下连续墙底部需进入 (8c) 粉质粘土层，插入基底以下的深度需达到 23.7m 。因此综合考虑稳定性和隔承压水两方面的因素，地下连续墙插入基底以下23.7m ，并根据受力和稳定性要求在基底以下 17.2m

圆形地下连续墙计算书

圆形地下连续墙计算书 1 工程概述 前庄铁路大洋河特大桥100#-109#墩位于主河槽中，主墩承台为二层，一层平面尺寸为11.3×7.3米，高度为2.5米，二层平面尺寸为9×5，高度为1米，主墩桩基为10根Φ1.25米钻孔桩。承台底标高为-4.44m、-4.94m、-5.44m，按筑岛顶标高为4.0m考虑，开挖深度在8.64m—9.64m之间，以上10个承台开挖深度大，采用混凝土沉井为围护结构的方式施工。 承台、墩身具体布置如下： 100-103、109号墩平面图 104-105、108号墩平面图

106-107号墩平面图 各墩具体参数表 2 基坑土特性及取值

本计算中土层参数根据设计图提供的土层资料，按经验取值如下： 各层土特性取值表 本工程土压力计算对于粘性土采用水土合算法，对于砂性土采用水土分算法，基坑外考虑有长臂挖掘机作用（参考机型：ZE230LC），荷载按条形荷载考虑，取值为挖掘机接地比压40Kpa。 钢板桩承受孔隙水压力、有效主动土压力及有效被动土压力。 主、被动土压力系数： 粘土：Ka＝tg2(45-25 2 )＝0.406，ka＝0.637 Kp＝tg2(45+25 2 )＝2.463，kp＝1.57 中砂：Ka＝tg2(45-28 2 )＝0.361，ka＝0.601 Kp＝tg2(45+28 2 )＝2.605，kp＝1.61 3 沉井结构 本沉井作为承台及墩身施工的围护结构，考虑后续施工方便，沉井内壁距承台外缘线留1.0米工作面，沉井壁厚600mm，顶部高出筑岛顶面300mm，底部比承台底面底1.5m，刃脚踏面宽300mm，斜面高700mm。 沉井结构高度分别10.5m、11.0m、11.5m，本次计算选取其中高度最大的沉井进行计算，其他墩位参考施工。 4 沉井设计及检算过程 根据施工工序，分为6个工况，找出构件在不同工况下的不利结果，检算构件的尺寸是否符合要求，并根据受力情况配置钢筋； 工况1：第一节沉井制作 工况2：第一节沉井下沉完成 工况3：第二节沉井制作 工况4：第二节沉井下沉完成，浇筑封底混凝土

地下连续墙大作业(采用启明星计算)

地下连续墙 围护结构计算书 计算依据： 上海市工程建设规范《基坑工程技术规范》 （DG/TJ80-61-2010） 上海市工程建设规范《地基基础设计规范》 （DGJ08-11-2010） 上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》 （DGJ08-37-2012） 一、工程概况 作业地下连续墙基坑开挖深度为15.4m ，采用厚度为800mm 的地下连续墙围护结构，墙长度为32.6m ，墙顶标高为-0.7m 。计算时考虑地面超载20kPa 。 (8) 地下连续墙 共设3道钢筋混凝土支撑，见下表。 表1 二、地质条件

场地地质条件和计算参数见表2。地下水位标高为-1.2m 。 表2 三、工况 表3 工况简图如下： 工况 12.2 工况 21.4 工况 37.2 工况 4 6.4

工况 511.8 工况 610.8 工况 715.4 工况 8 13 工况 9 工况 108.9 工况 11工况 12 4.9 工况 13工况 14 四、计算 （1）插入深度计算 由启明星软件考虑渗透稳定性，并取整体稳定性安全系数为1.25，计算得入土深度为17.14m,取17.2m. （2）稳定性验算 查上海市工程建设规范《基坑工程技术规范》 （DG/TJ80-61-2010），基坑开挖深度大于等于12m,为一级安全等级，得到其安全系数分别如下： 表4 安全系数取值

(8) 安全系数 K=2.63 ,圆心 O( 4.32 , 0 ) 墙底抗隆起验算 Prandtl: K=15.29Terzaghi: K=18.96

(8) 坑底抗隆起验算 K=3.38 抗倾覆验算(水土合算) (8) Kc=7.16 抗管涌验算: 按砂土，安全系数K=1.889 按粘土，安全系数K=2.707 因此，其稳定性验算满足要求。

地下连续墙课程设计

一、支护方案选取 场地周围邻近建筑物较多，必须控制好施工对周围引起的振动和沉降。考虑该工程开挖深度 13m，较 深，要保持地铁深基坑支护结构万无一失的话，要求进入中风化板岩。 综上所述，最佳支护方案是选择地下连续墙围护。 地下连续墙工艺具有如下优点： 1 墙体刚度大，整体性好，因而结构和地基变形都较小，既可用于超深围护结构，也可用于主体结构； 2 适用各种地质条件，对中风化岩层时，钢板桩难以施工，但可采用合适的成槽机械施工的地下连续 墙结构； 3 可减少工程施工时对环境的影响，施工时振动少，噪音低，对周围相邻的工程结构和地下管线的影 响较低，对沉降和变位较易控制； 4 可进行逆筑法施工，有利于加快施工进度，降低造价。 二、设计原则与设计方法 基坑支护结构应采用以分项系数表示的极限状态设计表达式进行设计。 基坑支护结构极限状态可分为下列两类： （1）承载能力极限状态：对应于支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变形导致支护结构或 基坑周边环境破坏； （2）正常使用极限状态：对应于支护结构的变形已妨碍地下结构施工或影响基坑周边环境的正常使 用功能。 基坑支护结构设计应根据表 1 选用相应的侧壁安全等级及重要性系数。 表1 基坑侧壁安全等级及重要性系数 安全等级 一级 破坏后果 支护结构破坏、 土体失稳或过 大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响很严重 支护结构破坏、 土体失稳或过 大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响一般 重要性系数 1.10
二级
1.00
支护结构破坏、 土体失稳或过 三级 大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响不严重 注：有特殊要求的建筑基坑侧壁安全等级可根据具体情况另行确定。
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支护结构设计应考虑其结构水平变形、地下水的变化对周边环境的水平与竖向变形的影响，对于安全 等级为一级和对周边环境变形有限定要求的二级建筑基坑侧壁，应根据周边环境的重要性、对变形的适应 能力及土的性质等因素确定支护结构的水平变形限值。 当场地内有地下水时，应根据场地及周边区域的工程地质条件、水文地质条件、周边环境情况和支护 结构与基础型式等因素，确定地下水控制方法。当场地周围有地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，应对 基坑采取保护措施。 根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的设计要求，基坑支护应按下列规定进行计算和验算。