桩的极限侧端阻力标准值q

桩的极限侧阻力标准值qsk（kPa）表5.2.8-1

注：①对于尚未完成自重固结的填土和以生活垃圾为主的杂填土，不计算其侧阻力；

②αW 为含水量，αW＝ω/ωL；

③对于预制桩，根据土层埋深 h，将qsk乘以下表修正系数。

注：①砂土和碎石类土中桩的极限端阻力取值，要综合考虑土的密实度，桩端进入持力层的深度比 h b/d，土愈密实， h b/d愈大，取值愈高。

②表中沉管灌注桩系指带预制桩尖沉管灌注桩。

单桩竖向承载力特征值计算方法

单桩竖向承载力特征值按《建筑桩基技术规范》JGJ94 -2008第5.2.2条公式5.2.2计算： R a=Q uk/K 式中： R a——单桩竖向承载力特征值； Q uk——单桩竖向极限承载力标准值； K——安全系数，取K=2。 1. 一般桩的经验参数法 此方法适用于除预制混凝土管桩以外的单桩。 按JGJ94-2008规范中第5.3.5条公式5.3.5计算： 式中： Q sk——总极限侧阻力标准值； Q pk——总极限端阻力标准值； u——桩身周长； l i——桩周第i 层土的厚度； A p——桩端面积； q sik——桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值；参考JGJ94-2008规范表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0； q pk——极限端阻力标准值，参考JGJ94-2008规范表5.3.5- 2取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0； 2. 大直径人工挖孔桩（d≥800mm）单桩竖向极限承载力标准值的计算 此方法适用于大直径（d≥800mm）非预制混凝土管桩的单桩。按JGJ94-2008规范第5.3.6条公式5.3.6 计算： 式中： Q sk——总极限侧阻力标准值； Q pk——总极限端阻力标准值； q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-1取值，用户 需 1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于扩底桩变截面以上2d范围不计侧阻力；对于端承桩取q sik=0； q pk——桩径为800mm极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.6- 1取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取qpk=0； ψsi，ψp——大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按JGJ94-2008表5.3.6-2取值；

单桩竖向极限承载力和抗拔承载力计算书

塔吊基础计算书 一、计算参数如下： 非工作状态工作状态 基础所受的水平力H：66.2KN 22.5KN 基础所受的竖向力P：434KN 513KN 基础所受的倾覆力矩M：1683KN.m 1211KN.m 基础所受的扭矩Mk：0 67KN.m 取塔吊基础的最大荷载进行计算,即 F =513KN M =1683KN.m 二、钻孔灌注桩单桩承受荷载： 根据公式: （注：n为桩根数,a为塔身宽） 带入数据得 单桩最大压力: Qik压＝872.04KN 单桩最大拔力：Qik拔＝-615.54KN 三、钻孔灌注桩承载力计算 1、土层分布情况： 层号 土层名称 土层厚度（m） 侧阻qsia（Kpa） 端阻qpa（Kpa） 抗拔系数λi 4 粉质粘土 0.95 22 / 0.75 5 粉质粘土 4.6 13 / 0.75 7 粉质粘土 5.6 16 /

0.75 8-1 砾砂 7.3 38 1000 0.6 8-2 粉质粘土 8.9 25 500 0.75 8-3 粗砂 4.68 30 600 0.6 8-4a 粉质粘土 4.05 32 750 0.75 桩顶标高取至基坑底标高，取至场地下10m处，从4号土层开始。 2、单桩极限承载力标准值计算： 钻孔灌注桩直径取Ф800，试取桩长为30.0 米，进入8-3层 根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）8.5.5条： 单桩竖向承载力特征值计算公式： 式中：Ra---单桩竖向承载力特征值； qpa,qsia---桩端端阻力，桩侧阻力特征值； Ap---桩底端横截面面积； up---桩身周边长度； li---第i层岩土层的厚度。 经计算：Ra=0.5024×600+2.512×（22×0.95+13×4.6+16×5.6+38×7.3+25×8.9+30×2.65）＝2184.69KN>872.04KN满足要求。 单桩竖向抗拔承载力特征值计算公式： 式中：Ra，---单桩竖向承载力特征值； λi---桩周i层土抗拔承载力系数； Gpk ---单桩自重标准值（扣除地下水浮力） 经计算：Ra，＝2.512×（22×0.95×0.75+13×4.6×0.75+16×5.6×0.75+38×7.3×0.6+25

钻孔灌注桩的端阻力qp

桩的端阻力q p (侧阻力q s )特征值（KPa ）（用于泵站、闸门、船闸、工民建工程） 钻孔灌注桩 混凝土预制桩 地基土 承载力特征值（f a k) 5≤L ＜10 10≤L ＜15 15≤L ＜30 30≤L L ≤9 9＜L ≤16 16＜L ≤30 粘 性 土 流塑、淤泥 （12） 9～12 填土、淤泥质土 （20） 9～10 80 软塑0.75＜I l ≤1 75～100 （15） 100～130 （15） 130～200 （15） 130～200 （15） 100～350 （20～25） 260～550 （20～25） 500～700 （20～25） 120 可塑0.5＜I l ≤0.75 150～200 （25） 200～250 （25） 250～300 （25） 300～375 （25） 350～680 （25～30） 550～850 （25～30） 750～1100 （25～30） 160～200 硬可塑0.25＜I l ≤0.5 275～300 （30～35） 300～350 （30～35） 350～400 （30～35） 400～500 （30～35） 600～900 （35～40） 900～1300 （35～40） 1000～1400 （35～40） 220～260 硬塑 0＜I l ≤0.25 350～400 （40） 400～500 （40） 500～700 （40） 700～800 （40） 1000～1500 （40～50） 1500～2500 （40～50） 2500～2800 （40～50） 280～300 坚硬 I l ≤0 500（45） 600（45） 700（45） 800（45） 2000（45～50） 2600（45～50） 3200（45～50） 350 粉土 稍密 （12） （12～20） （12～20） （12～20） 120 中密0.75≤e ≤0.9 100～130（22） 150～200（22） 225～275（22） 300～350（22） 350～600（22～30） 500～800（22～30） 700～1000（22～30） 160 密实e ＜0.75 250～350（35） 300～400（35） 350～450（35） 450～500（35） 550～1000（30～40） 700～1200（30～40） 1000～1500（30～40） 220 粉砂 松散(水下） 稍密10＜N ≤15 80（8） 100～150（8） 150～200（8） 200～250（8） 80（8） 300（10～20） 600（10～20） 800（10～20） 0 80 中密～密实N ＞15 200～280 （20～28） 280～350 （20～28） 350～450 （20～28） 450～500 （20～28） 500～800 （20～40） 700～1200 （20～40） 1200～1800 （20～40） 100～180 细砂 松散 N ＜10 （水下） 100（8） 150（8） 200（8） 100（8） 150（8） 200（8） 稍密 10＜N ≤15 200（11） 250（11） 300（11） 400（11） 400（10～20） 700（10～20） 1000（10～20） 100 中密 15＜N ≤30 300（25） 400（25） 550（25） 650（25） 1000（25～30） 1500（25～30） 2000（25～30） 200 密实 N ≥30 400（33） 550（33） 700（33） 750（33） 1800（30～40） 2200（30～40） 2600（30～40） 250 中砂 松散 N ＜10 200（15） 250（15） 300（15） 300（15） 400（15） 500（15） 150 稍密 10＜N ≤15 350（20） 400（20） 500（20） 500（22） 800（22） 1100（22） 200 中密 15＜N ≤30 400（28） 550（28） 700（28） 900（28） 1600（25～35） 2500（25～35） 3000（25～35） 250 密实 N ≥30 500（38） 700（38） 850（38） 1000（38） 2500（35～45） 3000（35～45） 3500（35～45） 300 粗砂 稍密 10＜N ≤15 400（33） 500（33） 600（33） 600（35） 1000（35） 1300（35） 250 中密 15＜N ≤30 700（38） 1000（38） 1100（38） 1250（38） 2500（36～45） 3200（36～45） 3800（36～45） 300 密实 N ≥30 800（48） 1100（48） 1200（48） 1300（48） 3200（50～60） 3800（46～50） 4500（46～50） 350 砾砂 中密N ＞15 700（55） 850（55） 1000（55） 1250（55） 2600（56） 3200（56） 4000（56） 350 密实N ≥30 850（60） 1000（60） 1250（60） 1600（60） 3800（65） 4500（65） 4800（65） 400 圆砾、角砾 中密～密实N 63.5＞10 850～1000（68） 1000～1700（68） 3200～4500 （80～90） 4000～5000 （80～90） 400～600 碎石、卵石 中密～密实N 63.5＞10 900～1400（70） 1400～1900（70） 3500～5000 （100～140） 4800～6000 （100～140） 450～800 全风化软质岩30＜N ≤50 300～500（40） 1500～2500（50～60） 180～220 全风化硬质岩30＜N ≤50 500～900（60） 2000～3500（70～80） 260～300 强风化软质岩N 63.5＞10 600～1000（80） 2500～4000（80～110） 500～800 强风化硬质岩N 63.5＞10 800～1200（100） 3000～5000（100～140） 1000～2000 注：○1（）括号内数据为桩的侧摩阻力特征值q s (kpa)。 ○ 2单桩竖向承载力特征值为单桩竖向极限承载力标准值除以安全系数（k ≈2）。（桩的承载力极限值摘自《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）） 桩 型 桩 长 范 围 （ m ） 土 的 状 态 岩 土 名 称

单桩竖向极限承载力

1、单桩的竖向极限承载力标准值的基本概念 单桩的竖向极限承载力标准值是基桩承载力的最基本参数，其他如特征值、设计值都是根据竖向极限承载力标准值计算出来的。新旧桩基规范对单桩的竖向极限承载力标准值的定义是一致的，是指单桩在竖向荷载作用下达到破坏状态前或出现不适合继续承载的变形时所对应的最大荷载，它取决于对桩的支承阻力和桩身材料强度。 对单桩竖向极限承载力的影响，一方面是可以人为控制的，包括桩的类型、材料、截面尺寸、入土深度、桩端进入持力层深度、成桩后休止时间以及成桩施工方法等；另一方面由桩端、桩侧土的性质决定，体现为土的极限侧阻力和极限端阻力，是决定承载力的基本因素，但其发挥受一方面因素的影响。 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002和《建筑基桩检测技术规范》均规定了单桩竖向极限承载力标准值确定方法，一般根据以下几点综合分析确定： （1）根据沉降随荷载变化的特征确定：对于陡降型Q-S曲线，取其发生明显陡降的起始点对应的荷载值。 （2）根据沉降随时间变化的特征确定：取s-lgt曲线尾部出现明显向下弯曲的前一级荷载值。 （3）某级荷载作用下，桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的5倍，或桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2倍，且经24h尚未达到相对稳定标准，或已达到设计要求的最大加载量，取前一级荷载值。 （4）对于缓变型Q-S曲线可根据沉降量确定，宜取s=40mm对应的荷载值；当桩长大于40mm时，宜考虑桩身弹性压缩量；对直径大于或等于800mm的桩，可取s=0.05D（D为桩端直径）对应的荷载值。 对于单桩竖向抗压极限承载力标准值应明确以下几个概念： （1）它是实测值统计的结果； （2）根据规范公式计算的极限承载力标准值为设定极限承载力标准值，实际值应由实测值最后确定； （3）一些工程中，桩的检测没有达到极限承载力，而是根据规范公式计算出的设定值进行检测设计，达到设定值即终止检测，，而没有真正得到桩的极限承载力标准值，造成一定程度的浪费。 2、桩侧阻力和端阻力经验参数的调整背景 2.1 单桩侧阻力和端阻力经验参数的本质

承载力极限值、标准值、特征值与设计值的区别

单桩极限承载力标准值、承载力设计值、特征值单桩承载力设计值：=单桩极限承载力标准值/ 抗力分项系数（一般1.65左右）单桩承载力特征值：=静载试验确定的单桩极限承载力标准值/ 安全系数2 94桩基规范中单桩承载力有两个：单桩极限承载力标准值和单桩承载力设计值。单桩极限承载力标准值由载荷试验（破坏试验）或按94规范估算（端阻、侧阻均取极限承载力标准值），该值除以抗力分项系数（1.65、1.7，不同桩形系数稍有差别）为单桩承载力设计值，确定桩数时荷载取设计值（荷载效应基本组合），荷载设计值一般为荷载标准值（荷载效应标准组合）的1.25倍，这样荷载放大1.25倍，承载力极限值缩小1.65倍，实际上桩安全度还是2（，为了荷载与设计值对应，引入了单桩承载力设计值，在确保桩基安全度不低于2的前提下，规定桩抗力分项系数取1.65左右。所以，单桩承载力设计值是在当时特定情况下（所有规范荷载均取设计值），人为设定的指标，并没有实际意义。 02规范中地基、桩基承载力均为特征值，该值为承载力极限值的1/2（安全度为2），对应荷载标准值。同一桩基设计，分别执行两本规范，结果应该是一样的。 单桩承载力特征值×1.25=单桩承载力设计值； 单桩承载力特征值×2=单桩承载力极限值； 单桩承载力设计值×1.6=单桩承载力极限值。 “单桩承载力设计值”与“单桩承载力特征值”是两个时代的两个单桩承载力指标，没有可比性。犹如关公和秦琼。 当代的工程师忘了“单桩承载力设计值”这个没有意义的概念吧。 承载力特征值 在地基设计里，大多采用特征值，而不是设计值或标准值。实际上，这里的，同时具备了设计值和的含义。地基承载力特征值，指由载荷试验测定的地基土压力变形曲线线性变形内规定的变形所对应的压力值，其最大值为比例界限值。[1]

钢管桩测摩阻力计算

钢管桩设计与验算 钢管桩选用Ф800，δ=10mm 的钢管，材质为A 3，E=2.1×108 Kpa,I= 64 π (80.04－78.04)=1.936×10-3M 4。依据设计桩高度，钢管桩最大桩长为46.2m 。 1、桩的稳定性验算 桩的失稳临界力Pcr 计算 Pcr= 2 2 l EI π= 3 2 822 .4610 936.1101.2-????π =1878kN ＞R=658.3 kN 2、桩的强度计算 桩身面积 A=4π（D 2－a 2） =4 π （802－782）=248.18cm 2 钢桩自身重量 P=A.L.r=248.18×46.2×102×7.85*10-3 =90000kg=90kN 桩身荷载 p=658.3+90=748.3 kN б=p ／A=748.3×102／248.18=301.5kg ／cm 2=30.15Mpa 3、桩的入土深度设计 通过上述计算可知，每根钢管桩的支承力近658.3kN ，按规范取用安全系数k=2.0，设计钢管桩入土深度，则每根钢管桩的承载力为658.3×2=1316.6kN ，管桩周长 U=πD=3.1416×0.8=2.5133m 。依地质勘察报告，河床自上而下各层土的桩侧极限摩擦力标准值为： 第一层 粉质黏土 厚度为3m ， τ=120 Kpa

第二层 淤泥粉质黏土 厚度为4m ，τ=60 Kpa 第三层 粉砂 厚度为1.8m ，τ=90Kpa N=∑τi u h i N =120×2.5133×3+60×2.5133×4+90×2.5133×h 3=1316.6 kN =904.7+603.1+226.1 h 2 =1316.6kN 解得 h 3=-0.84m 证明钢管桩不需要进入第三层土，即满足设计承载力。 钢管桩实际入土深度： ∑h=3+4=7 m 4、打桩机选型 拟选用DZ90，查表得知激振动570 kN ，空载振幅≮0.8mm ，桩锤全高4.2 m ，电机功率90kw 。 5、振动沉桩承载力计算 根据所耗机械能量计算桩的容许承载力 []P =m 1 { ()[] v a A f m x 12 231111 βμα+-+Q } m —安全系数，临时结构取1.5 m 1—振动体系的质量 m 1=Q/g=57000/981=58.1 Q 1—振动体系重力 N g —重力加速度=981 cm /s 2 A X —振动沉桩机空转时振幅 A X = 10.3 mm M —振动沉桩机偏心锤的静力矩 N. cm μ—振动沉桩机振幅增大系数 μ= A n / A x

桩竖向极限承载力验算

桩竖向极限承载力验算 桩承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条； 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=856.94kN； 单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： 其中 R──单桩的竖向承载力设计值； Q sk──单桩总极限侧阻力标准值: Q pk──单桩总极限端阻力标准值: Q ck──相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值: q ck──承台底1/2承台宽度深度范围(≤5m)内地基土极限阻力标准值，取q ck= 190.000 kPa； A c ---承台底地基土净面积；取Ac=5.000×5.000-4×0.385=23.461m2； n ---桩数量；取n=4； ηc──承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值： ηs, ηp, ηc──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； γs,γp, γc──分别为桩侧阻抗力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； q sik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； q pk──极限端阻力标准值； u──桩身的周长，u=2.199m； A p──桩端面积,取A p=0.385m2； l i──第i层土层的厚度； 各土层厚度及阻力标准值如下表:

序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 1.4 2 70.00 1750.00 粘性土 2 2.30 36.00 1400.00 粉土或砂土 3 6.50 45.00 2100.00 粉土或砂土 4 4.00 75.00 2850.00 粘性土 由于桩的入土深度为14.00m,所以桩端是在第4层土层。 单桩竖向承载力验算: R=2.20×(1.42×70.00×0.98+2.30×36.00×1.02+6.50×45.00×1.02+3.78×75.00×0.98)/1.67+1.15×2850.00×0.385/1.67+0.37×(190.000× 23.461/4)/1.650=2.01×103kN>N=856.942kN； 上式计算的R的值大于最大压力856.94kN,所以满足要求!

桩周摩阻力

单桩竖向极限承载力 Ⅰ一般规定 5.3.1 设计采用的单桩竖向极限承载力标准值应符合下列规定： 1 设计等级为甲级的建筑桩基，应通过单桩静载试验确定； 2 设计等级为乙级的建筑桩基，当地质条件简单时，可参照地质条件相同的试桩资料， 结合静力触探等原位测试和经验参数综合确定；其余均应通过单桩静载试验确定； 3 设计等级为丙级的建筑桩基，可根据原位测试和经验参数确定。 5.3.2 单桩竖向极限承载力标准值、极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值应按下列规定确定： 1单桩竖向静载试验应按现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ 106执行； 2 对于大直径端承型桩，也可通过深层平板（平板直径应与孔径一致）载荷试验确定 极限端阻力； 3 对于嵌岩桩，可通过直径为岩基平板载荷试验确定极限端阻力标准值，也可通过直 径为0.3m 嵌岩短墩载荷试验确定极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值； 4 桩的极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值宜通过埋设桩身轴力测试元件由静载试 验确定。并通过测试结果建立极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值与土层物理指标、岩石饱和单轴抗压强度以及与静力触探等土的原位测试指标间的经验关系，以经验参数法确定单桩竖向极限承载力。 Ⅱ 原位测试法 5.3.3 当根据单桥探头静力触探资料确定混凝土预制桩单桩竖向极限承载力标准值时，如无当地经验，可按下式计算： p sk i sik pk sk uk A p l q u Q Q Q α+=+=∑ (5.3.3-1) 当21sk sk p p ≤时 )(2 1 21sk sk sk p p p ?+=β (5.3.3-2) 当21sk sk p p >时 2sk sk p p = (5.3.3-3) 式中 sk Q 、pk Q ——分别为总极限侧阻力标准值和总极限端阻力标准值； u ——桩身周长； sik q ——用静力触探比贯入阻力值估算的桩周第i 层土的极限侧阻力； i l ——桩周第i 层土的厚度； α——桩端阻力修正系数，可按表5.3.3-1取值； sk p ——桩端附近的静力触探比贯入阻力标准值（平均值）； p A ——桩端面积； 1sk p ——桩端全截面以上8倍桩径范围内的比贯入阻力平均值； 2sk p ——桩端全截面以下4倍桩径范围内的比贯入阻力平均值，如桩端持力层为密 实的砂土层，其比贯入阻力平均值s p 超过20MP a 时，则需乘以表5.3.3-2中系数C 予以折减后，再计算2sk p 及1sk p 值； β——折减系数，按表5.3.3-3选用。

管桩桩身的竖向极限承载力标准值设计值与特征值的关系

管桩桩身的竖向极限承载力标准值设计值与特 征值的关系 标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]

管桩桩身的竖向极限承载力标准值、设计值 与特征值的关系 （一）、计算公式： 管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp与单桩竖向承载力最大特征值Ra的计算： 1、管桩桩身竖向承载力设计值Rp的确定： 根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.5条的计算式可以计算出桩身竖向承载力设计值Rp：Rp=AfcΨc。式中Rp—管桩桩身竖向承载力设计值KN；A—管桩桩身横截面积mm2； fc—混凝土轴心抗压强度设计值MPa； Ψc—工作条件系数，取Ψc=0.70 。 2、单桩竖向承载力最大特征值Ra的确定： 根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.6条的计算式可以计算出单桩竖向承载力最大特征值Ra：Ra= Rp/1.35。 3、管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的确定： 第一种确定方法：根据GB50007—2002《建筑地基基础设计规范》附录中单桩竖向桩身极限承载力标准值Qpk=2 Ra。

第二种确定方法：根据以下公式计算Qpk=（0.8fck-0.6σpc）A。式中Qpk—管桩桩身的竖向极限承载力标准值KN； A—管桩桩身横截面积mm2； fck—混凝土轴心抗压强度标准值MPa；σpc—桩身截面混凝土有效预加应力。 管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk相当于工程施工过程中的压桩控制力。 4、综合以上计算公式，管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp与单桩竖向承载力最大特征值Ra的关系如下： Ra= Rp/1.35； Qpk=2 Ra=2 Rp/1.35约等于1.48 Rp。 （二）、举例说明： 一、例如，根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集标准，现对PC —A500（100）的管桩分别计算管桩桩身的单桩竖向极限承载力标准值、设计值与特征值如下，以验证以上公式的正确性： 1、管桩桩身竖向承载力设计值Rp的计算： Rp=AfcΨc=125660 mm2×27.5 MPa×0.7=2419KN；03SG409《预应力混凝土管桩》中为2400 KN，基本相符。 2、单桩竖向承载力最大特征值Ra的计算： Ra= Rp/1.35=2419 KN/1.35=1792 KN。 3、管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的计算：

单桩承载力特征值与设计值区别

单桩承载力设计值：＝单桩极限承载力标准值/抗力分项系数（一般左右) 单桩承载力特征值:=静载试验确定的单桩极限承载力标准值/2 1 、94桩基规范中单桩承载力有两个：单桩极限承载力标准值和单桩承载力设计值。单桩极限承载力标准值由载荷试验（破坏试验）或按94规范估算（端阻、侧阻均取极限承载力标准值），该值除以抗力分项系数（、，不同桩形系数稍有差别）为单桩承载力设计值，确定桩数时荷载取设计值（荷载效应基本组合），荷载设计值一般为荷载标准值（荷载效应标准组合）的倍，这样荷载放大倍，承载力极限值缩小倍，实际上桩安全度还是2（）。94规范时荷载都取设计值，为了荷载与设计值对应，引入了单桩承载力设计值，在确保桩基安全度不低于2的前提下，规定桩抗力分项系数取左右。所以，单桩承载力设计值是在当时特定情况下（所有规范荷载均取设计值），人为设定的指标，并没有实际意义。 2、02规范中地基、桩基承载力均为特征值，该值为承载力极限值的1/2（安全度为2），对应荷载标准值。同一桩基设计，分别执行两本规范，结果应该是一样的。 单桩竖向承载力特征值按《建筑桩基技术规范》JGJ94 -2008第条公式计算： R a=Q uk/K 式中： R a——单桩竖向承载力特征值； Q uk——单桩竖向极限承载力标准值； K——安全系数，取K=2。 1. 一般桩的经验参数法 此方法适用于除预制混凝土管桩以外的单桩。 按JGJ94-2008规范中第条公式计算： 式中： Q sk——总极限侧阻力标准值； Q pk——总极限端阻力标准值； u——桩身周长； l i——桩周第i 层土的厚度； A p——桩端面积； q sik——桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值；参考JGJ94-2008规范表取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；

桩侧负摩阻力的计算

桩侧负摩阻力的计算 一、 规范对桩侧负摩阻力计算规定 符合下列条件之一的桩基，当桩周土层产生的沉降超过基桩的沉降时，在计算基桩承 载力时应计入桩侧负摩阻力： 1、 桩穿越较厚松散填土、自重湿陷性黄土、欠固结土、液化土层进入相对较硬土层时； 2、 桩周存在软弱土层，邻近桩侧地面承受局部较大的长期荷载，或地面大面积堆载（包括 填土）时； 3、 由于降低地下水位，使桩周土有效应力增大，并产生显著压缩沉降时。 4、 桩周土沉降可能引起桩侧负摩阻力时，应根据工程具体情况考虑负摩阻力对桩基承载力 和沉降的影响；当缺乏可参照的工程经验时，可按下列规定验算。 ① 对于摩擦型基桩，可取桩身计算中性点以上侧阻力为零，并可按下式验算基桩承载力： N k 乞 R a （ 7-9-1） ② 对于端承型基桩，除应满足上式要求外，尚应考虑负摩阻力引起基桩的下拉荷载，并 可按下式验算基桩承载力： N k Q g

桩基(设计、设计极限、极限、承载、终压、复压值)计算确定

桩基（设计、设计极限、极限、承载、终压、复压值）计算确定 一、概述 1、概念 单桩承载力特征值×=单桩承载力设计值； 单桩承载力特征值×2=单桩承载力极限值＝桩侧摩阻力＋桩端阻力=单桩承载力（设计） 单桩承载力设计值×=单桩承载力极限值。 2、静压桩终压值确定 压桩应控制好终止条件，一般可按以下进行控制： 1）对于摩擦桩，按照设计桩长进行控制，但在施工前应先按设计桩长试压几根桩，待停置24h后，用与桩的设计极限承载力相等的终压力进行复压，如果桩在复压时几乎不动，即可以此进行控制。 2）对于端承摩擦桩或摩擦端承桩，按终压力值进行控制： ①对于桩长大于21m的端承摩擦桩，终压力值一般取桩的设计极限承载力。当桩周土为粘性土且灵敏度较高时，终压力可按设计极限承载力的~倍取值； ②当桩长小于21m，而大于14m时，终压力按设计极限承载力的~倍取值；或桩的设计极限承载力取终压力值的~倍； ③当桩长小于14m时，终压力按设计极限承载力的~倍取值；或设计极限承载力取终压力值~倍，其中对于小于8m的超短桩，按倍取值。

3）超载压桩时，一般不宜采用满载连续复压法，但在必要时可以进行复压，复压的次数不宜超过2次，且每次稳压时间不宜超过10s 。 3、静压桩复压值确定 取终压力值 举例：桩长18～20m ， 800kn （单桩竖向承载力特征值） ＝2×800 kn ＝1600 kn 单桩承载力（设计）极限值 ＝1600 kn/＝1000 kn （单桩承载力设计值） ＝1600 kn ×＝2000 kn(终压力值、复压力值) ，当桩长小于21m ，而大于14m 时，终压力按设计极限承载力的~倍取值（取）。 二、钢管桩承载力 (5.3.7-1) 当h d /d<5时, (5.3.7-2) 当h d /d ≥5时, (5.3.7-3) 式中：q sik 、q pk 分别按表5.3.5-1、5.3.5-2取与混凝土预制桩相同值； ：桩端土塞效应系数；对于闭口钢管桩λ = 1，对于敞口钢管桩按式(5.3.7-2)、（5.3.7-3）取值； p pk p i sik pk sk uk A q l q u Q Q Q λ+=+=∑d h b p /16.0=λ8 .0=p λp λ

桩侧负摩阻力

桩侧负摩阻力 摘要：基桩负摩阻力是桩基础设计中必须考虑的重要问题之一。本文介绍了有关负摩阻力的一些基本概念、其影响因素、计算等。简要介绍了桩基负摩阻力问题的研究现状, 分析了当前负摩阻力研究中存在的问题, 对今后桩基负摩阻力的研究方向提出建议。 关键词：桩基负摩阻力时间效应防治研究问题 引言 自20世纪20年代以来，国外对桩基负摩阻力开展了大量的研究工作，国内对负摩阻力的研究起步稍晚。但至今国际上对负摩阻力的研究尚不深入，许多问题尚待解决。 理论研究方面：比较经典的是有效应力计算负摩阻力方法，但计算结果往往偏大。1969 年Polous 提出了基于Mindlin解的镜像法计算桩的负摩阻力大小，但该方法仅用于端承桩。1972 年在上述基础上并根据太沙基一维固结理论，导出了单桩负摩阻力随时间变化的关系。影响负摩阻力的因素很多，精确确定负摩阻力难度很大，因此很多学者从有效应力法出发，提出经验公式。目前多根据有关资料按经验公式进行估算。 原位测试方面：李光煜利用滑动测微计成功地量测了一根钢管桩的负摩阻力，并用有效应力法进行了一些探讨。陈福全、龚晓南等通过现场试验，给出了中性点的深度。随着计算机的发展，利用有限元计算桩基负摩阻力已经逐渐运用 到工程设计中。但是有限元的计算需要确定大量的参数，且参数不容易确定，同时需要占用较大的计算空间，因此在工程中很难得到广泛应用。 1. 负摩阻力及其成因 桩基础中，如果土给桩体提供向上的摩擦力就称为正摩阻力，有利于桩承载；反之，则为负摩阻力，不利于桩承载。桩侧负摩阻力产生的根本原因是，桩周土的沉降大于桩体的沉降。桩土的相对位移(或者相对位移趋势)是形成摩擦力的原因，地基土沉降过大，桩和土相对位移过大地基土将对桩产生向下的摩擦力拉力，使原来稳定的地基变得不稳定，实际荷载可能超过原来建议的地基承载力。 一般可能由以下原因或组合造成：

超长钻孔灌注桩桩侧摩阻力发挥特征分析

Hans Journal of Civil Engineering 土木工程, 2015, 4, 56-66 Published Online January 2015 in Hans. https://www.wendangku.net/doc/1f15745901.html,/journal/hjce https://www.wendangku.net/doc/1f15745901.html,/10.12677/hjce.2015.41007 Analysis on Pile Shaft Friction Resistance of Ultra-Long Bored Piles Jianguang Li AVIC Geotechnical Engineering Institute Co., Ltd., Beijing Email: lijianguang10@https://www.wendangku.net/doc/1f15745901.html, Received: Dec. 25th, 2014; accepted: Jan. 15th, 2015; published: Jan. 22nd, 2015 Copyright ? 2015 by author and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). https://www.wendangku.net/doc/1f15745901.html,/licenses/by/4.0/ Abstract Based on the analysis on the results of test piles of typical projects, characteristics of pile shaft friction resistance are summarized for ultra-long bored piles. Pile shaft friction resistance mainly depends on shear strength index (c, φ), effective overlying pressure, and pile-soil relative move-ment. Effective overlying pressure and pile-soil relative movement are should not be neglected to pile shaft friction resistance. Keywords Ultra-Long Bored Pile, Static Load Test, Pile Shaft Friction Resistance 超长钻孔灌注桩桩侧摩阻力发挥特征分析 李建光 中航勘察设计研究院有限公司，北京 Email: lijianguang10@https://www.wendangku.net/doc/1f15745901.html, 收稿日期：2014年12月25日；录用日期：2015年1月15日；发布日期：2015年1月22日 摘要 本文在分析典型工程超长钻孔灌注桩试桩成果基础上，总结超长钻孔灌注桩桩侧摩阻力的发挥特征，并

极限侧摩阻力标准贯入试验报告

*****二期强夯地基 各土层桩的极限侧摩阻力标准值试验报告 ********测绘有限公司 2013 年8 月16 日

*******二期工程强夯地基 各土层桩的极限侧摩阻力标准值试验报告 报告编写： 核定： 审查： 批准： *******测绘有限公司 2013年8月16日

试验声明 1、试验报告涂改无效。 2、试验报告无“检测专用章”或单位公章无效。 3、试验报告无主检、审核、批准人签字或等同标识无效。 4、未经本单位书面批准，不得全部或部分复制本检测报告。 5、试验数量达不到抽检比例时，仅对被试验点负责；一般情况下，仅对来样负 责。 6、对试验报告若有异议，应于收到报告之日起15日内向本单位书面提请复议。 地址：邮编：255086 电话：传真：

目录 首页 (1) 1 前言 ···············································································································２ 2 工程地质状况································································································２ 3 试验目的、试验方法、试验依据及主要仪器设备 ·····································５ 3.1试验目的································································································５ 3.2试验方法································································································５ 3.3 试验依据·······························································································７ 3.4 主要仪器设备·······················································································８ 4 试验结果的整理与分析 ················································································８ 4.1资料整理································································································８ 4.2 桩身极限侧摩阻力标准值计算····························································８ 5 试验结论........................................................................................................９附录1试验点位平面图 (10) 附录2标贯试验曲线图 (11)

桩周摩阻力

5.3 单桩竖向极限承载力 Ⅰ一般规定 5.3.1 设计采用的单桩竖向极限承载力标准值应符合下列规定： 1 设计等级为甲级的建筑桩基，应通过单桩静载试验确定； 2 设计等级为乙级的建筑桩基，当地质条件简单时，可参照地质条件相同的试桩资料， 结合静力触探等原位测试和经验参数综合确定；其余均应通过单桩静载试验确定； 3 设计等级为丙级的建筑桩基，可根据原位测试和经验参数确定。 5.3.2 单桩竖向极限承载力标准值、极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值应按下列规定确定： 1单桩竖向静载试验应按现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ 106执行； 2 对于大直径端承型桩，也可通过深层平板（平板直径应与孔径一致）载荷试验确定极 限端阻力； 3 对于嵌岩桩，可通过直径为0.3m 岩基平板载荷试验确定极限端阻力标准值，也可通 过直径为0.3m 嵌岩短墩载荷试验确定极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值； 4 桩的极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值宜通过埋设桩身轴力测试元件由静载试 验确定。并通过测试结果建立极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值与土层物理指标、岩石饱和单轴抗压强度以及与静力触探等土的原位测试指标间的经验关系，以经验参数法确定单桩竖向极限承载力。 Ⅱ 原位测试法 5.3.3 当根据单桥探头静力触探资料确定混凝土预制桩单桩竖向极限承载力标准值时，如无当地经验，可按下式计算： p sk i sik pk sk uk A p l q u Q Q Q α+=+=∑ (5.3.3-1) 当21sk sk p p ≤时 )(2 1 21sk sk sk p p p ?+=β (5.3.3-2) 当21sk sk p p >时 2sk sk p p = (5.3.3-3) 式中 sk Q 、pk Q ——分别为总极限侧阻力标准值和总极限端阻力标准值； u ——桩身周长； sik q ——用静力触探比贯入阻力值估算的桩周第i 层土的极限侧阻力； i l ——桩周第i 层土的厚度； α——桩端阻力修正系数，可按表5.3.3-1取值； sk p ——桩端附近的静力触探比贯入阻力标准值（平均值）； p A ——桩端面积； 1sk p ——桩端全截面以上8倍桩径范围内的比贯入阻力平均值； 2sk p ——桩端全截面以下4倍桩径范围内的比贯入阻力平均值，如桩端持力层为密 实的砂土层，其比贯入阻力平均值s p 超过20MP a 时，则需乘以表5.3.3-2中系数C 予以折减后，再计算2sk p 及1sk p 值； β——折减系数，按表5.3.3-3选用。

2008新桩基技术规范 端阻力、侧阻力经验参数法

Ⅲ 经验参数法 5.3.5 当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式估算： p pk i sik pk sk uk A q l q u Q Q Q +∑=+= (5.3.5) 式中 sik q ——桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-1取值； pk q ——极限端阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-2取值。 注：1 对于尚未完成自重固结的填土和以生活垃圾为主的杂填土，不计算其侧阻力； 2 w a 为含水比，l w w w a /=，w 为土的天然含水量，w l 为土的液限； 3 N 为标准贯入击数；N 63.5为重型圆锥动力触探击数； 4 全风化、强风化软质岩和全风化、强风化硬质岩系指其母岩分别为f rk ≤15MPa 、f rk >30MPa 的岩 石。 5.3.6 根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系，确定大直径桩单桩极限承载力标准值时，可按下式计算： p pk p i sik si pk sk uk A q l q u Q Q Q ψψ+=+=∑ (5.3.6) 式中 sik q ——桩侧第i 层土极限侧阻力标准值，如无当地经验值时，可按本规范表5.3.5-1 取值，对于扩底桩变截面以上d 2长度范围不计侧阻力； pk q ——桩径为800mm 的极限端阻力标准值，对于干作业挖孔（清底干净）可采用 深层载荷板试验确定；当不能进行深层载荷板试验时，可按表5.3.6-1取值；

si ψ、p ψ——大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按表5.3.6-2取值。 u ——桩身周长，当人工挖孔桩桩周护壁为振捣密实的混凝土时，桩身周长可按护 壁外直径计算。 注： 1 当桩进入持力层的深度h b 分别为:h b ≤D ，D< h b ≤4D, h b >4D 时，q pk 可相应取低、中、高值。 2 砂土密实度可根据标贯击数判定，N ≤10为松散，1030 为密实。 3 当桩的长径比8/≤d l 时，pk q 宜取较低值。 4 当对沉降要求不严时，pk q 可取高值。