板模板(扣件式)计算书-450板厚
板模板（扣件式）计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +
(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.45)+1.4×0.7×2.5] ×1=16.05kN/m q 2＝0.9×1.35×G 1K ×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/m p ＝0.9×1.4×0.7×Q 1K =0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN
M max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]=max[16.05×0.32/8，0.122×0.32/8+2.205×0.3/4]= 0.181kN·m
σ＝M max /W ＝0.181×106/37500＝4.815N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算
q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.45)×1=11.395kN/m
ν＝5ql 4/(384EI)＝5×11.395×3004/(384×10000×281250)＝0.427mm ≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木 小梁材料规格(mm)
50×100 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2
) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2
) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3
)
83.33
小梁截面惯性矩I(cm 4)
416.67
因[B/l b ]取整＝[6000/800]取整＝7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm ，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.45)+1.4×
2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.45)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝4.888kN/m
因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.45)×0.3＝4.226kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.662kN/m M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×4.226×0.82+0.121×0.662×0.82＝0.341kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.109kN/m
p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝
max[0.077×0.109×0.82+0.21×2.205×0.8，0.107×0.109×0.82+0.181×2.205×0.8]＝
0.376kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[4.888×0.22/2，0.109×0.22/2+2.205×0.2]＝0.443kN·m
M max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.341，0.376，0.443]＝0.443kN·m
σ＝M max/W＝0.443×106/83330＝5.318N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×4.226×0.8+0.62×0.662×0.8＝2.38kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.109×0.8+0.681×2.205＝1.555kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[4.888×0.2，0.109×0.2+2.205]＝2.227kN
V max＝max[V1，V2，V3]＝max[2.38，1.555，2.227]＝2.38kN
τmax＝3V max/(2bh0)=3×2.38×1000/(2×100×50)＝0.714N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.3＝3.478kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×3.478×8004/(100×9350×4166700)＝
0.231mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=3.478×2004/(8×9350×4166700)＝0.018mm≤[ν]＝l1/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
六、主梁验算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.45)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.45)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝4.696kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.45)×0.3＝
4.299kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.45)×0.3=3.538kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×4.299×0.8+1.223×0.567×0.8＝4.486kN
按悬臂梁，R1＝q1l=4.696×0.2＝0.939kN
R＝max[R max，R1]＝4.486kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×3.538×0.8＝3.236kN 按悬臂梁，R1＝q2l=3.538×0.2＝0.708kN
R＝max[R max，R1]＝3.236kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
M max＝0.897kN·m
σ＝M max/W＝0.897×106/4490＝199.822N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V max＝6.829kN
τmax＝2V max/A=2×6.829×1000/424＝32.212N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.876mm
跨中νmax=0.876mm≤[ν]=800/250=3.2mm
悬挑段νmax＝0.465mm≤[ν]=200/250=0.8mm
满足要求！
七、立柱验算
顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm
λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197
M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.22×0.8×1.52/10＝0.049kN·m
N w＝
1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.45)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.9×1. 4×0.049/0.8＝9.942kN
f＝N w/(φA)+ M w/W＝9942.117/(0.197×424)+0.049×106/4490＝
129.938N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm
λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197
M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.22×0.8×1.52/10＝0.049kN·m
N w＝
1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.45)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.9×1 .4×0.049/0.8＝10.134kN
f＝N w/(φA)+ M w/W＝10134.117/(0.197×424)+0.049×106/4490＝
132.237N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
满足要求！
扣件式脚手架计算书(修改后)
附件1： 扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、脚手架参数
风荷载体型系数 μs 1.254 风压高度变化系数μz(连墙件、单立 杆稳定性) 1.06， 0.796 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连 墙件、单立杆稳定性) 0.332，0.25 计算简图： 立面图 侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.03+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3.6×0.9/(2+1)=1. 674kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.03+0.35×0.9/(2+1))+3.6×0.9/(2+1)=1.215kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.674×1.52=0.377kN·m σ=Mmax/W=0.377×106/4120=91.426N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.215×15004/(100×206000×98900)=2.044mm νmax＝2.044mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
现浇箱梁支架设计计算书.
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书 一、设计资料 某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。层高4.5m。楼面可变荷载标准值5kN/m2，其分项系数。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。 二、结构布置 楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。 图1 单向板肋形楼盖结构布置 三、板的计算 板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。 图2 板的计算简图 1.荷载计算 30mm现制水磨石 m2 70mm水泥焦渣 14kN/ m3×0.07m＝ kN/ m2 80mm钢筋混凝土板25kN/ m3×0.08m＝2 kN/ m2 20mm石灰砂浆 17kN/ m3×0.02m＝ kN/ m2 恒载标准值g k＝ kN/ m2 活载标准值q k＝ kN/ m2
荷载设计值 p ＝×+×＝ kN/ m 2 每米板宽 p ＝ kN/ m 2.内力计算 计算跨度 板厚 h ＝80mm ，次梁 b×h＝200mm×450mm 边跨l 01＝2600－100－120+80/2＝2420mm 中间跨l 02＝2600－200＝2400mm 跨度差（2420 3.配筋计算 b ＝1000mm ，h ＝80mm ，h 0＝80－20＝60mm ，f c ＝ N/mm 2, f t = N/mm 2, f y =210 N/mm 2 对轴线②~④间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便， 其中ξ均小于，符合塑性内力重分布的条件。 281 0.35%100080 ρ= =?>min 1.270.2%45450.27%210t y f f ρ==? =及 板的模版图、配筋图见图3 。板的钢筋表见下表。
板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算 现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算 q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1K =0.9×1.4×2.5＝3.15kN M max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m σ＝M max /W ＝0.237×106/37500＝6.332N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算 q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/m ν＝5ql 4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50×100 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 83.33 小梁截面惯性矩I(cm 4) 416.67 因[B/l b ]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm ，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
250×700梁模板(扣件式)计算书讲解
梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称WKL14 新浇混凝土梁计算跨度(m) 8.2 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 250×700 新浇混凝土结构层高(m) 6.6 梁侧楼板厚度(mm) 120 二、荷载设计
平面图
立面图四、面板验算
W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4 q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 2k ，1.35(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7Q 2k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/m q 2＝(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m 1、强度验算 M max ＝q 1l 2/8＝23.57×0.252/8＝0.18kN·m σ＝M max /W ＝0.18×106/37500＝4.91N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax ＝5qL 4/(384EI)=5×17.95×2504/(384×10000×281250)＝0.325mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R 1=R 2=0.5q 1l=0.5×23.57×0.25＝2.95kN 标准值(正常使用极限状态) R 1'=R 2'=0.5q 2l=0.5×17.95×0.25＝2.24kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 45×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 60.75 小梁截面惯性矩I(cm 4) 273.38 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
混凝土楼盖设计计算书最终版
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书
主梁：跨度13 = 6000mm ,截面高度h ?二怯15L 怯10即h ? =400L 600mm , 取 h^ 600 mm 。 截面宽度 b 3 = h 3 3L h 3 2 即 b 3 = 200] 300mm ，取 d = 300 mm 。 单向板肋梁楼盖结构平面布置如下图所示： 3. 板的设计(按考虑塑性内力重分布的方法计算) (1) .荷载计算 20mm 厚水泥砂浆地面 0.02 20 =0.40kN m 2 20mm 厚混合砂浆抹底 0.0乞1=7 0!<34吊 80mm 厚钢筋混凝土现浇板 0.08 25 2k. 100吊 则板的恒荷载标准值g ki =0.40 0.34 2.00=2.74 kN m 2 楼面传来的活荷载标准值q ki =7kN m 2 恒荷载分项系数取为1.2，活荷载分项系数取为1.3 。 rL P nilTbl 1= r l 厂 I L 一 二 二- ■一 -- 二 !0 Q Q O Q G o 0 ? ? ?
则板的恒荷载设计值g i =2.74 1.2=3.29kN m 2 楼面传来的活荷载设计值q i =7 1.3=9.1kN m 2 荷载总设计值g i 71 =12.39kN m 2，近似取为12.4kN m 2 (2) .计算简图 次梁截面尺寸为 200mm 400mm ，板在砖墙上的搁置长度 印=120mm , 取1m 宽 板带作为计算单元，按塑性理论计算，各跨计算跨度为： 边跨：l 01 =l n h 2 =2000 -100 -130 40=1810mm ：： l n y 2 = 1835mm 中间跨：|01 =|n =2000 -200 = 1800mm 因跨度相差(1810-1800) 1800=0.5%<10%，故可按等跨连续板计算内 力，计算简图如下： (3) .相关数据代入公式后计算结果列入下表中: (4) .正截面受弯承载力计算 环境类别一类，C25混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm ，取板的有 效厚度 h 01 =80 -20 =60mm ，板宽 b^ 1000mm (板带宽)。C25 混凝土， f c -11.9 N mm 2，=1.0。板内 钢筋采用 HRB335级，贝U f^300N mm 2。 承载力及配筋计算列入下表中：
板标准规定模板(扣件式)计算书
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《钢结构设计规范》GB50017-2003
二、计算参数
G2k(kN/m^3) 施工荷载标准值Q k(kN/m^2) 2 脚手架上震动、冲击物体自重 0.5 Q DK(kN/m^2) 1.35 脚手架安全等级1级计算震动、冲击荷载时的动力系 数κ 脚手架结构重要性系数γ0 1.1 是否考虑风荷载否 地面粗糙度类型/ 省份、城市江苏(省)高邮 (市) 基本风压值W o(kN/m^2) / 沿风荷载方向架体搭设的跨数n / / 模板支撑架顶部模板高度H b(mm) / 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的 高度H m(mm) 模板荷载传递方式可调托座 简图： （图1）平面图
（图2）纵向剖面图1 （图3）横向剖面图2 三、面板验算 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板
带为计算单元。 W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4 由可变荷载控制的组合： q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)× 200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m 由永久荷载控制的组合： q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m 取最不利组合得： q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m （图4）面板计算简图 1、强度验算 （图5）面板弯矩图 M max=0.113kN·m σ=Υ0×M max/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2≤[f]=31N/mm2
大梁模板(扣件式)计算书
大梁模板(扣件式)计算书
梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称KL14 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 200×900 新浇混凝土结构层高(m) 8 梁侧楼板厚度(mm) 150 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k(kN/m2) 对水平面模板取值 2 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3 非自定义:0.22 风压高度变化系数μz0.9 风荷载体型系数μs0.8
新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 1500 梁两侧立柱间距l b(mm) 1000 步距h(mm) 1600 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 1500、1000 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 3 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
混凝土结构及砌体结构课程设计--某轻工仓库现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖
混凝土结构及砌体结构课程设计--某轻工仓库现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖
钢筋混凝土结构设计任务书 一、 设计题目 某轻工仓库现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖。 二、设计资料 1、 该仓库平面图如图所示。外墙厚370mm ，外墙轴线距外墙边缘250mm ，柱截面尺为400×400mm 。外楼梯为独立设置与主体结构脱开。 2、 楼盖各构件在墙上的支承长度：板为120mm ，次梁为240mm ，主梁为370mm 。 3、 楼面做法：面层为30mm 细石混凝土，板底为15mm 厚混合砂浆粉刷。 4、 楼面活荷载标准值：6.0, 7.0, 7.5 kN/m 2 。 5、 材料选用： （1） 混凝土：C20； （2） 钢筋：梁中受力钢筋为HRB335级，其它为HOB235级。 三、设计内容 1、 结构布置； 2、 板设计； 3、 次梁设计； 4、 主梁设计； 5、 结构施工图绘制。 四、设计基本要求 1、 板及次梁按考虑塑性内力重分布法进行内力计算；主梁按弹性理论进行内力计算。主梁做抵抗弯矩图。 2、 设计计算正确。 3、 计算书层次分明，简图齐全，书写整齐，并装订成册。 4、 图纸绘制符合规范，图面整洁，达到施工图要求。 五、设计成果 1、 设计计算书1份； 2、 楼盖配筋图1份。 六、时间安排
参考文献： 1．《砼结构》教材； 2．《砼设计规范》 GB50010-2002； 3．《建筑结构荷载规范》GB5009-2002 4．《钢筋砼设计手册》 5．《钢筋砼构造手册》 6．《建筑制图标准》 7．《结构制图标准》
楼梯 1
L2 附图1 表1
现浇箱梁支架计算书
现浇箱梁支架计算书 一、设计依据 1、《两阶段施工图设计》（第四册第二分册） 2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001) 4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社 6、《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 7、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社 二、工程概况 挖色立交桥（主线K46+060）现浇箱梁采用C40砼，左幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽12.0米，底板宽7.5m，梁高1.4m，单箱双室。右幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽14.5米，底板宽10m，梁高1.4m，单箱三室。箱梁顶板厚度25cm，底板厚度25cm，腹板宽度55cm。现浇箱梁支架采用Ф48×3.5mm 碗扣式满堂支架。面板采用15mm厚竹胶板，模板背楞采用10cm×10cm木方，根据箱梁结构尺寸现场加工。 因本桥曲率半径较小，为方便施工，对横隔板、腹板、箱室部分采取相同的支架布距。碗扣式钢管支架的纵、横间距分别为60cm、90cm，水平横杆层距为120cm；横向分配梁采用[8槽钢，间距90cm；采用可调托撑、可调底座调节顶、底部标高，顶、底托伸出钢管长度不大于30cm；模板面板采用竹胶板，模板背楞及支撑采用10×10cm的方木；地基进行换填碎石土处理（换填50cm碎石土处理，压路机碾压密实），并浇筑15cm 厚C20砼。支架计算取右幅单箱三室箱梁进行受力分析，箱梁结构图及支架设计断面详见2-1。
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书
钢筋混凝土结构课程设计 题目：钢筋混凝土现浇楼盖设计 课程：混凝土结构设计 院（系）：土木建筑工程学院 班级： 学生姓名：刘宁 目录 一、设计资料 (3) 二、平面结构布置及尺寸： (3)
1、平面结构布置 (3) 2、构件截面尺寸 (4) 三、板的设计（按塑性理论） (4) 1、荷载计算 (4) 2、计算简图 (5) 3、计算弯矩设计值 (6) 4、正截面受弯承载力计算 (6) 四、次梁的设计（按塑性理论） (7) 1、荷载设计值 (7) 2、计算简图 (8) 3、内力计算 (9) 4、各截面承载力计算 (10) 五、主梁的设计（按弹性理论） (11) 1、荷载设计值 (11) 2、确定计算跨度及计算简图 (12) 3、内力计算 (13) 4、主梁正截面和斜截面承载力计算 (15) 5、主梁吊筋计算： (17) 六、绘制图纸（A2图纸） (17)
钢筋混凝土现浇楼盖课程设计计算书 一、设计资料 1、某多层工业建筑楼盖平面图，环境类别为一类,楼盖拟采用现浇钢筋混凝土梁板结构。 2、生产车间的四周外墙均为承重砖墙，其中墙厚370mm ，采用MU10烧结普通砖，M5混合砂浆砌筑。内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为400mm ×400mm 。 3、恒载：20mm 厚水泥砂浆:220/kN m 楼盖自重：板厚自己确定，钢筋混凝土自重标准值：225/kN m 20mm 厚石灰砂浆天棚抹灰：217/kN m 4、活载：楼面活荷载标准值27.0/kN m 5、恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3 6、材料：混凝土强度等级采用C20（f c =9.6N /mm 2，f t =1.10N /mm 2） 钢筋 梁中受力主筋采用HRB335级（2300/y f N mm = ） 其余采用HPB300级（2270/y f N mm =） 二、平面结构布置及尺寸： 1、平面结构布置 确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为6.3m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.2m 。楼盖结构布置图见图1。
板模板(扣件式)专项方案含完整计算书
目录 第一章编制依据及工程概况1 第一节编制依据2 第二节工程概况2 第二章施工准备3 第一节技术准备3 第二节物资准备3 第三节劳动力准备4 第四节其它4 第三章主要施工方法4 第一节统一要求4 第二节柱模板6 第三节墙体模板7 第四节梁、板模板9 第五节其它部位模板12 第四章质量标准及技术控制措施14 第一节进场模板的质量标准14 第二节模板分项工程质量要求15 第三节模板工程质量控制19 第五章模板的拆除20 第一节模板拆除原则20 第二节模板拆除施工21 第六章施工安全保证措施21 第一节安全管理组织21 第二节施工技术措施22 第三节其它施工安全措施23 第七章成品保护措施23 第九章安全计算书25 第一章编制依据及工程概况 第一节编制依据 １施工组织设计
《×××××施工组织设计》 ２计算软件及版本 广联达施工安全设施计算软件 ３工程图纸 《建筑施工手册》第五版。 《建筑施工计算手册》江正荣主编 第二节工程概况
第二章施工准备 第一节技术准备 (1)组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。 (2)编制模板施工方案，对施工队进行技术交底。 (3)对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。 第二节物资准备 1材料准备 确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证； 2机具准备 根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。 3周转材料准备 做好模板、扣件、钢管、U托等周转料的备料工作，分批分期进场。 第三节劳动力准备
扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58-
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、计算参数
（图1）平面图（图2）纵向剖面图1
（图3）横向剖面图2 三、面板验算 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。 W m =bh2/6=1000×122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4 由可变荷载控制的组合： q 1=1.2[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b+1.4(Q k +κ Q DK )b=1.2×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=14.527 kN/m 由永久荷载控制的组合： q 2=1.35[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b+1.4×0.7(Q k +κ Q DK )b=1.35×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1= 14.751kN/m 取最不利组合得： q=max[q 1,q 2 ]=max(14.527,14.751)=14.751kN/m （图4）面板计算简图 1、强度验算 （图5）面板弯矩图M max =0.166kN·m σ=Υ 0×M max /W=1×0.166×106/24000=6.915N/mm2≤[f]=31N/mm2 满足要求2、挠度验算 q k =(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1=8.985kN/m （图6）挠度计算受力简图 （图7）挠度图 ν=0.572mm≤[ν]=300/400=0.75mm
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程 现浇连续箱梁（50+85+50m） 内模满堂支架 计 算 书 编制： 审核： 审批： 广州市方阵路桥工程技术有限公司 国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日
目录 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5)
一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。 二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=39.7cm 3 截面惯性矩：I=198cm 4 截面积：A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2 三、荷载分析计算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立
现浇双向板楼盖设计
目录 1、设计任务书 2、设计计算书 3、平面结构布置 4、板的设计 5、次梁的设计 6、主梁的设计 7、关于计算书及图纸的几点说明 附图1、板的配筋图 附图2、次梁的配筋图 附图3、主梁配筋图 1 现浇双向板楼盖设计任务书 1、计算书部分 ⑴双向板 梁格布置，截面高度确定，计算简图确定，荷载计算，内力计算，配筋计算，选用实际钢筋尺寸，建议采用弹性理论计算。 ⑵支承梁 截面尺寸确定，计算简图确定，荷载计算，内力计算，配筋计
算（纵向腕力钢筋和箍筋计算），钢筋布置（可采用典型钢筋布置）。 2、图纸部分（2＃图纸） ⑴整个楼盖范围内的平面图（按比例绘制，要求有轴线，两道尺寸，构件的编号，材料图例线，板、梁的剖面图）。 ⑵板结构配筋平面图（按比例绘制，要求有钢筋的尺寸、位置以及分布筋的截面尺寸、位置等，可选1/2平面或者1/4） ⑶双向支承梁的结构立面图、断面图。 3、基本设计资料 ⑴结构平面尺寸为18m×24m（轴线间的尺寸）。 ⑵房屋性质与楼面使用荷载 房屋为一多层工业厂房，楼面使用活荷载为6.0kn/㎡。 ⑶材料选用 建议选用C25混凝土，板中全部钢筋、梁的箍筋建议选用HPB235，其他选用HRB400或HRB335。 ⑷楼盖构造 2 楼面面层用20mm厚的水泥砂浆找平，梁板底混合砂浆抹灰15mm 厚，喷大白浆一道。 ⑸承重结构为外墙内柱，外墙厚370mm，外墙轴线距离外边缘120mm，柱的截面尺寸为350mm×350mm，板搁置在墙上长度为120mm，次梁搁置在墙上的长度为250mm，主梁搁置在墙上的长度为370mm。 4、资料汇总要求 计算书统一用16开或A4规格装订成册，要求字迹清楚、计算
现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)
温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日
目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -
温州龙港大桥改建工程 现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件 （1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。 （2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准 （1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。 （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。 （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。 （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。 （6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。 （7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。 （8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。 （9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况 （1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。 （2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则 （1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书
一、题目 单向板肋梁楼盖设计 二、题目要求 钢筋混凝土与砌体结构课程设计是教学计划中的一个重要的实践性教学环节，对培养和提高学生房屋结构设计基本技能，学会运用技术规范和标准图册，掌握施工图的绘制方法，培养学生利用计算机软件绘图；启发学生对实践结构工作和巩固多学理论知识分析与解决问题的能力，了解钢筋混凝土结构设计一般程序和内容，为毕业设计及今后从事实际工作奠定初步基础具有重要作用。 2.1 目的 1）掌握整体式单向板肋梁楼盖得一般设计方法。 2）掌握整体式单向板肋梁楼盖荷载传递途径和计算简图。 3）掌握混凝土结构弹性设计方法和塑性内力重分布的设计方法。 4) 掌握主，次梁活荷载最不利组合，内力弯矩包络图，剪力包络图，抵抗弯矩图绘制方法和意义。 5）了解结构设计的重要性，掌握现浇梁板的有关构造要求。 2.2 要求 1）按塑性方法设计板和次梁，按弹性方法设计主梁。 2）提交按规定格式书写结构计算书一份，要求步骤清楚，计算正确，是学工整。 3）绘制结构施工图，内容包括梁板结构平面布置图；板的配筋图；次梁配筋图；主梁弯矩包络图，抵抗弯矩图；及配筋断面详图。图纸折叠成A4规格，图签朝外。 三、设计资料
某多层厂房，采用筋钢混凝土现浇单向板肋梁楼盖，结构布置如附图所示。 1）结构布置柱网尺寸及楼面活荷载大小详见附图3-1； 2）楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面（3 γ），板底及梁用15mm = 20m kN / 厚石灰砂浆抹底（3 γ）； 17m = / kN 3）混凝土强度等级采用C20，，钢筋除梁纵向主筋采用HRB335钢筋外，其余均采用HPB235钢筋，（钢筋混凝土容重3 γ); = kN 25m / 4）板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm；柱的截面尺寸300 mm×400 mm。 5)楼面活荷载标准值：5.0KN/m2 四、计算部分 建筑物的楼盖平面为矩形，轴线尺寸为34.8m×24.6m。按肋梁楼盖的板、梁理跨度，主梁为6~12m，次梁4~6m，单向板1.7~3m。由此确定主梁跨度为6.3m，梁跨度为6m，板的跨度为3.15m。
扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数
杆稳定性) 计算简图： 立面图
侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 121900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5080 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.038+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/( 2+1)=1.432kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.038+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.038+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.043kN/m 计算简图如下：
1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.432×1.52=0.322kN·m σ=M max/W=0.322×106/5080=63.429N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.043×15004/(100×206000×121900)=1.424mm νmax＝1.424mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.432×1.5=2.363kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×1.043×1.5=1.722kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.363kN q=1.2×0.038=0.046kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.722kN q'=0.038kN/m 1、抗弯验算