穿孔机轧制中心线测量与调整

铁路线路工更换辙叉作业指导书

铁路线路工更换辙叉作业指导书 一、劳动组织及机具材料 1、劳动组织 除施工防护外，更换辙叉作业共计需要8人。 2、机具材料（表1—16） 表1—16 更换辙叉作业共计需要8人。 序单规数 轨距11 24 翻轨器根4 3 2 4 钢卷尺把30m 丁字扳手把5 3 道钉锤把1 6 根短路铜线 1 7 450mm200m1 各小活口扳手大、把8 m 9 块停车牌4 信号旗副1

10 对讲111 12扭力扳1 吊轨132 二、作业程序 1、准备作业 （1）检查新旧辙叉长度、翼轨槽宽、辙叉趾跟端开口尺寸及有无伤损。 （2）提前打好电务连接线小孔，并将新辙叉运到待换位置路肩。 （3）调查辙叉前后轨缝，辙叉前后导轨、引轨和短轨轨缝过大或过小，提前均匀并锁定。 （4）松动轨枕扣件和夹板螺栓，涂油并拧紧。换掉锈蚀道钉和夹板螺栓。 （5）备齐工具，提前联系电务部门配合施工。 2、基本作业 （1）在车站办理封锁施工手续，给点后设置移动停车信号防护。 （2）拆卸辙叉趾跟接头螺栓、夹板，并除锈涂油。

（3）拆卸辙叉范围螺纹道钉或轨枕扣件，横向拨出旧岔心，放在不影响作业的路肩上。． （4）拨入新岔心，检查、调整轨缝，上好辙叉趾跟接头夹板、螺栓。 （5）检查轨距及查照间隔、护背距离，拧紧轨枕扣件。（6）将换下的旧岔心使用吊轨车或翻至指定位置。 （7）确认达到开通条件，撤除停车防护，通知驻站防护办 理销记手续。 3、整理作业 （1）起道捣固，消灭叉心暗坑、空吊板，打磨接头错牙。（2）在下道旧岔心伤损部位打上标记。 （3）修改伤损更换记录及备用轨料台账。 三、技术标准 1、接头轨顶面及作用边错牙不大于1mm。 2、查照间隔不小于1391mm，护背距离不大于1348mm。护轨平直段轮缘槽宽度42mm，辙叉心轮缘槽宽46mm，允许 误差为+3、—1mm。 3、接头螺栓使用10.9级高强度螺栓，扭矩达到700～900N·m。 4、可动心轨竖切部分与翼轨密贴，动程符合设计要求，辙叉尖趾距离误差在容许范围内。．

地铁接触网导线磨耗分析

地铁接触网导线磨耗分析 【摘要】从地铁接触网的柔性接触网和刚性接触网两方面进行阐述，分析它们在实际运行中所常见的故障与问题，并通过不断的摸索与研究提出相应的解决措施。从而不仅有利于提升地铁接触网的运行效率，提高地铁交通的运行质量与运行能力，还能提高地铁运行的稳定性与安全性，促进我国交通事业的快速发展。 【关键词】刚性接触网导线磨耗分析建议 接触线在与电客车受电弓的相互作用时，表面产生腐蚀及磨损的现象即为接触线磨耗。导致接触线磨耗的原因主要包括：接触线与滑板间的电气腐蚀、受电弓碳滑板的机械摩擦、化学腐蚀、及接触线氧化等。接触线的载流量、接触网的机械安全及接触网使用寿命都会受到接触线磨耗的影响。 1 接触线局部磨耗原因分析 1.1 电客车的速度对接触线磨耗的影响 在电客车出站加速区段，车辆晃动较大，加剧了受电弓的振动，且受电弓取流增大，弓网关系处于波动状态，接触压力及冲击力都不稳定，当电客车的速度不断提高时，就可能导致接触线与受电弓之间产生瞬间分离，引起跳跃式的接触现象。这种异常的现象会引起很多问题，比如：（1）接触线与受电弓之间工作面不平整，致使接触线磨耗不均，增加

受电弓碳滑板的磨耗；（2）还会增大接触线与受电弓的离线率及机械磨耗，由于接触线与受电弓间接触不良会增加接触电阻，从而产生大量的热量，导致接触线局部温度升高，致使接触线局部软化，接触线和受电弓滑板的电气磨耗增大，加速此区段接触线的磨耗速率，最终使得接触线工作面产生不平滑的现象，甚至出现接触线烧损的情况。 1.2 接触线异常磨耗的原因 造成线岔非支处接触线及刚性悬挂锚段关节出现异常磨耗的主要原因有以下两点：首先，轨道线路的曲线、线岔以及车体抖动等会对弓网关系造成影响，特别是缓坡区段，对非支翘头处的异常磨耗现象也较为突出；其次，通常非支的抬高量要求在2～4mm范围内，抬高量过小就会导致接触线异常磨耗。 2 建议措施 2.1 优化刚性悬挂接触网的设计 在刚性接触网设计过程中，对全线接触线拉出值分布的设计，呈正弦波布置为最佳；刚性接触网的悬挂跨距不宜大于10m，在6～8m范围为最宜；在变坡区域，跨中弛度不得大于跨距值的1‰，从而减小汇流排的形变，降低对受电弓的影响。 2.2 特殊地段采用弹性部件 刚性接触网因其结构特点弹性较小，受电弓在运行中会

穿孔机试车工艺方案

穿孔机试车工艺方案 1、工艺流程： 1.1穿孔机前区 1.1.1穿孔机前运输区 从环形炉出来的热管坯被抛到斜台架上。管坯从斜台架上滚到转向台架后热探检测到管坯，启动拨料装置将坯料送到横移链床上，横移链床以最快速度移动速度按0.8m/s将坯料送入穿孔机前辊道。穿孔机前输送辊道为斜置辊道，对坯料进行二次除鳞。热探检测到管坯，启动旋转的辊道（辊道倾角10°布置），辊道速度按0.5m/s。当管坯经过辊道末端的热探探测到管坯头端时，辊道停止，确保管坯头端在辊道末端的挡板前停下。 1.1.2穿孔机入口区 当入口侧的热探检测到入口受料槽上无管坯且推钢机处于基位，挡料钩下降，管坯缓慢滚到入口受料槽上。 若穿孔机满足生产条件，推钢机将以0.5 m/s速度前进，推动管坯向穿孔机前进。当坯料距离轧辊400mm时，推钢机推入速度降至0.3m/s。返回速度为0.7m/s。 在穿孔机前台设有废料收集台架，收集加热不合格或因临时故障剔出的坯料。 1.2穿孔机区 穿孔过程中，管坯在轧辊、导板和顶头组成的孔型中变形，穿孔速度按0.5m/s设定，完成轧制后，主电机电流降低。轧制过程结束，工作辊再次空转，准备下一次轧制。 1.3穿孔机后区 1.3.1穿孔机出口区 穿孔机出口侧有7组三辊导向装置（其中有一组辊端伸入穿孔机本体机架牌坊内，称为机内定心，其它6组称为机外定心），每一组三辊导向装置前都设有1组（两个）热探。当毛管走出工作辊经过第一组三辊导向装置前的一组热探时，第1组三辊导向装置打开到毛管位。毛管通过第一个三辊导向装置，前端被下一对热探探测到时，第2个三辊导向装置打开到毛管位。以相同方式直到最后一个三辊导向装置打开到毛管位，直到轧制结束。当毛管距离抱辊约500mm时，每架抱紧辊打开速度应小于0.4m/s打开。 拖出辊升起到毛管位托住毛管，同时所有三辊导向装置上辊全部打开。顶杆支撑装置上辊升起。止推小车夹紧装置打开，止推小车退回到基位。 夹送辊下降并与拖出辊一起启动，将毛管按0.5 m/s速度移向脱管环。脱管环处热探探测到毛管头端接近脱管环时，辊道减速，避免毛管撞击脱管环，造成毛管头端变形。 一旦第2对热探探测到毛管的尾端，夹送辊升起。 当检测顶杆从毛管中完全脱出，且脱管环处的热探检测毛管头端在脱管环处，翻料钩升起，把毛管翻出穿孔轧制线并回到基位。 止推小车到达基位且更换装置准备好（顶头已更换）后，止推小车将再次移向穿孔机，同时根据止推小车（顶头在顶杆前方）位置，顶杆导向装置和拖出辊相继升起，托住顶杆，三辊导向装置上辊压下到毛管位。 一旦止推小车到达穿孔轧制位置，三辊导向装置再闭合到“顶杆位”，拖出辊下降，止推小车由夹紧装置夹紧，顶杆导向装置的上辊下降。此时，出口侧准备好下一穿孔轧制循环。

铁路线路工更换辙叉作业指导书

铁路线路工更换辙叉作业指导书、劳动组织及机具材料 1、劳动组织 除施工防护外，更换辙叉作业共计需要8人2、机具材料（表1 —16） 表1 —16 更换辙叉作业共计需要8人

二、作业程序 1、准备作业 （1）检查新旧辙叉长度、翼轨槽宽、辙叉趾跟端开口尺寸及有无伤损。 （2）提前打好电务连接线小孔，并将新辙叉运到待换位置路肩。 （3）调查辙叉前后轨缝，辙叉前后导轨、引轨和短轨轨缝过大或过小，提前均匀并锁定。 （4）松动轨枕扣件和夹板螺栓，涂油并拧紧。换掉锈蚀道钉和夹板螺栓。 （5）备齐工具，提前联系电务部门配合施工。 2、基本作业 （1）在车站办理封锁施工手续，给点后设置移动停车信号防护。 （2）拆卸辙叉趾跟接头螺栓、夹板，并除锈涂油。 （3）拆卸辙叉范围螺纹道钉或轨枕扣件，横向拨出旧 岔心，放在不影响作业的路肩上

（4）拨入新岔心，检查、调整轨缝，上好辙叉趾跟接 头夹板、螺栓。 （5）检查轨距及查照间隔、护背距离，拧紧轨枕扣件 （6）将换下的旧岔心使用吊轨车或翻至指定位置。 （7）确认达到开通条件，撤除停车防护，通知驻站防护办理销记手续。 3、整理作业 （1）起道捣固，消灭叉心暗坑、空吊板，打磨接头错牙。 （2）在下道旧岔心伤损部位打上标记。 （3）修改伤损更换记录及备用轨料台账。 三、技术标准 1、接头轨顶面及作用边错牙不大于1mm。 2、查照间隔不小于1391mm，护背距离不大于1348mm。护轨平直段轮缘槽宽度42mm，辙叉心轮缘槽宽46mm，允许误差为+ 3、一1mm。 3、接头螺栓使用10.9级高强度螺栓，扭矩达到700? 900N ?m。 4、可动心轨竖切部分与翼轨密贴，动程符合设计要求， 辙叉尖趾距离误差在容许范围内 四、作业安全

地铁接触网导线磨耗分析

地铁接触网导线磨耗分 析 集团标准化小组：[VVOPPT-JOPP28-JPPTL98-LOPPNN]

地铁接触网导线磨耗分析 【摘要】从地铁接触网的柔性接触网和刚性接触网两方面进行阐述，分析它们在实际运行中所常见的故障与问题，并通过不断的摸索与研究提出相应的解决措施。从而不仅有利于提升地铁接触网的运行效率，提高地铁交通的运行质量与运行能力，还能提高地铁运行的稳定性与安全性，促进我国交通事业的快速发展。 【关键词】刚性接触网导线磨耗分析建议 接触线在与电客车受电弓的相互作用时，表面产生腐蚀及磨损的现象即为接触线磨耗。导致接触线磨耗的原因主要包括：接触线与滑板间的电气腐蚀、受电弓碳滑板的机械摩擦、化学腐蚀、及接触线氧化等。接触线的载流量、接触网的机械安全及接触网使用寿命都会受到接触线磨耗的影响。 1 接触线局部磨耗原因分析 1.1 电客车的速度对接触线磨耗的影响 在电客车出站加速区段，车辆晃动较大，加剧了受电弓的振动，且受电弓取流增大，弓网关系处于波动状态，接触压力及冲击力都不稳定，当电客车的速度不断提高时，就可能导致接触线与受电弓之间产生瞬间分离，引起跳跃式的接触现象。这种异常的现象会引起很多问题，比如：（1）接触线与受电弓之间工作面不平整，致使接触线磨耗不均，增加受电弓碳滑板

的磨耗；（2）还会增大接触线与受电弓的离线率及机械磨耗，由于接触线与受电弓间接触不良会增加接触电阻，从而产生大量的热量，导致接触线局部温度升高，致使接触线局部软化，接触线和受电弓滑板的电气磨耗增大，加速此区段接触线的磨耗速率，最终使得接触线工作面产生不平滑的现象，甚至出现接触线烧损的情况。 1.2 接触线异常磨耗的原因 造成线岔非支处接触线及刚性悬挂锚段关节出现异常磨耗的主要原因有以下两点：首先，轨道线路的曲线、线岔以及车体抖动等会对弓网关系造成影响，特别是缓坡区段，对非支翘头处的异常磨耗现象也较为突出；其次，通常非支的抬高量要求在2～4mm范围内，抬高量过小就会导致接触线异常磨耗。 2 建议措施 2.1 优化刚性悬挂接触网的设计 在刚性接触网设计过程中，对全线接触线拉出值分布的设计，呈正弦波布置为最佳；刚性接触网的悬挂跨距不宜大于 10m，在6～8m范围为最宜；在变坡区域，跨中弛度不得大于跨距值的1‰，从而减小汇流排的形变，降低对受电弓的影响。 2.2 特殊地段采用弹性部件 刚性接触网因其结构特点弹性较小，受电弓在运行中会产生上下震动，如若其震动得不到释放或者缓冲，弓网间的电气磨耗及机械磨耗就会加大，所以需根据具体路线及刚性悬挂安

线岔作业指导书

无交叉线岔检查作业指导书 1 范围 本作业指导书规定了无交叉线岔检查作业程序、项目、内容及技术要求。 本作业指导书适用于武柳南高速铁路无交叉线岔检查作业。 2 引用规范性文件 2.1 柳南施网2003－隧外道接触网悬挂道岔柱安装图； 3 作业目的 3.1 发现并整改无交叉线岔技术标准上的偏差； 3.2 分析、调整无交叉线岔技术状态，保证接触网运行安全。 4 作业程序 4.1 封锁天窗作业时间内，使用激光测量仪对无交叉线岔技术参数进行测量。 4.2 封锁停电天窗作业时间内，使用车梯或作业车上网检查和调整无交叉线岔的状态。 5作业内容与要求 5.1 使用激光测量仪测量技术参数（以正线18号道岔为例）： 5.1.1 人员要求：

5.1.2 携带工具： 5.1.3 在封锁天窗作业时间内，作业人员标准化穿戴并按规定进行工具登记后进入防护栅栏，步行前往线岔安装地点，必须携带足够的照明设备并确认激光测量仪状态良好。 5.1.4 作业人员到达现场后首先应校正激光测量仪，检验方法：选择一根吊弦或定位点，将激光测量仪基准边（轨尺不可动端）放在一侧钢轨上，打点测量吊弦或定位点导高、拉出值，记录数据；再将激光测量仪基准边放在另一侧钢轨上，打点测量同一点吊弦或定位点导高、拉出值，记录数据；比较两次测量数据，误差在5mm以内不做校正，误差在5mm以上必须校正。校正方法如下：在开机界面下翻页至“参数校正”选项，按对应的数字选择键进入校正状态，将激光测量仪基准边放在一侧钢轨上，按长光键将激光红点打在吊弦或定位点线夹上，然后按测量键；测量结束后，将激光测量仪基准边放在另一侧钢轨上，按长光键将激光红点尽量打在上一次测量

接触线检修作业标准

接触线检修作业标准 一、适用范围 本标准规定了接触网接触线的检修周期、质量标准、准备工作、检修步骤、处理方法、注意事项、附件等内容。适用于朔黄铁路原平分公司接触网接触线的检修。 二、编制依据 《接触网安全工作规程》和《接触网运行检修规程》铁运[2007]69号文、北京铁路局企业标准Q/BT 143—96、朔黄铁路发展有限责任公司企业标准。 三、准备工作 1.安全防护：计划申报、工作票签发与审核、预想会、停电作业、作业结束等工作及安全措施，执行朔黄铁路《接触网停电作业标准》；“V”型天窗作业时注意与相邻带电线路距离，并做好行车防护防护。 2.人员组织：操作人员2～3人。作业监护、行车防护、接挂地线、地面辅助人员由工作领导人在单次作业中进行安排。 3.工机具：作业车（梯车）、手扳葫芦、紧线器、煨弯器、导线整弯器、温度计、手锤、橡胶锤、木板、平锉、断线钳、钢锯、接触线正面器、滑轮组、钢卷尺、绝缘测杆（激光测量仪）、力矩扳手、个人工具、安全用具、防护用具等。 注：准备测量磨耗，则工具中还应包括千分尺或游标卡尺。 4.材料：接触线接头线夹、吊弦线夹、φ4.0mm铁线、0#砂纸、锯条、黄油等。 5.技术资料：接触网平面布置图、导线磨耗换算表。 四、质量标准 1.接触线磨耗或损伤 接触线使用张力为14.7KN及以下时局部磨耗或损伤大于20%时做接头；接触线张力大于14.7KN时，接触线允许工作张力不应超过其最小拉断力的65%，并考虑接触线因其它因素引起的折减系数，否则应切断做接头。 2.接触线接头 (1)接头线夹底面两接触线间隙不大于 1mm，并且过渡平滑无毛刺；接触线接头线夹带牙的一侧卡进接触线本线线槽内，螺栓紧固顺序为由内而外，两边对称紧固。 (2)接触线接头、补强处过渡平滑，该处接触线高度不应低于相邻吊弦点，允许高于相邻吊弦点 0-10mm，必要时加装吊弦。 (3)接头距悬挂点应不小于 2m，同一跨距内不允许有两个接头。接触线接头处应平滑，不打弓，螺栓紧固，扭矩符合规定。 3.接触线高度 标准值：区段的设计采用值；安全值：标准值±100mm； 限界值：小于 6500mm；大于5330mm。 当隧道间距不大于 1000m 时，隧道内、外的接触线可取同一高度。

回转窑筒体不正常窜动调整方法实践

回转窑筒体不正常窜动调整方法实践 摘要：生产中回转窑筒体正常的窜动是有益的，但不正常窜动必须加以重视并控制。根据现场安装调试的实际经验并结合理论分析，详细介绍了回转窑筒体不正常窜动的影响后果；并对不正常窜动的判别方法、不正常窜动调整方法及注意事项等内容，进行了归类总结和分析介绍。 0 前言 回转窑是水泥厂生产工艺中最关键的设备。强大的热工负荷及连续生产的工作制度，对设备质量、操作方法要求十分严格，其运行工况直接关系到全厂生产工艺线能否正常运行。理论上回转窑筒体以3%～ 4%的斜度安置在托轮上，托轮的中心线都平行于筒体的中心线。筒体转动时，会因其自身重量产生的下滑力而缓慢下行，通过液压挡轮的作用，回转窑会在一定时间间隔内上下“浮动”，保持相对稳定，这样可以防止轮带与托轮的局部磨损。实际上回转窑可能会因为许多原因产生不正常的窜动，如基础沉陷不均，筒体弯曲变形使轮带与托轮接触不均匀，设备磨损，设备外型尺寸制造误差等，特别是由于轮带与托轮接触面之间摩擦系数的变化，以及托轮中心线不平行于筒体中心线，都会引起筒体的不正常上下窜动。 1 回转窑筒体不正常窜动的影响 回转窑如果只在一个方向上较长时间窜动，属于不正常现象，此现象会造成多种不良后果：（1）当托轮轴向力超过一定范围时，托轮的止推盘就会向轴瓦的端面施加推力，造成端面不正常摩擦引起温升，温度上升到一定程度就会破坏止推盘附近油膜，使轴瓦润滑状况不良，最终引起整个轴瓦温度升高，甚至发生烧瓦停窑事故。 （2）受轴向力严重的托轮与轮带接触面不均匀，造成轮带与托轮局部磨损。有时会在运转中出现托轮振动并在其表面及轮带表面出现轴向亮线，托轮也有时会出现转动变慢的现象，出现这种现象也是因托轮轴向受力过大，托轮轴轴瓦端面与托轮轴止推盘产生剧烈摩擦，从而造成运转中托轮的短暂停转，使轮带与托轮之间相互滑动而不是正常情况下的滚动，并相互擦伤。 （3）如果下窜力过大会使液压挡轮过载，缩短液压挡轮的使用寿命；如果上窜过快，在限位开关失灵的情况下，可能会造成窑尾密封损坏等其它重大事故。 回转窑不正常窜动如忽视不管，窑工况就会不稳定，托轮轴瓦也会经常异常发热，造成减产或停产，带来重大经济损失。有些厂因无法控制窑的正常上下窜动，直接将液压挡轮固定油泵停掉，这样因磨损会严重影响回转窑的寿命。 2 回转窑筒体不正常窜动的判断 在不影响生产的情况下使回转窑恢复正常“上下浮动”状态首先要通过全面检查、正确判断轴向推力最大的托轮。通过一段时间的观察记录，了解以下几方面： （1）如图1所示，观察和记录轮带和挡块之间的间隙，判断每组托轮对窑的轴向力的方向。间隙在高端，托轮组对窑向窑头方向作用力；间隙在低端，托轮组对窑向窑尾方向作用力。 （2）以推力盘在托轮轴轴端为例观察和记录托轮轴端止推盘与轴瓦端面间隙，以此来确定每个托轮的受力情况。如图 2所示，间隙在低端，托轮会将轮带和筒体推向窑尾方向，反之间隙在高端，会将轮带和筒体推向窑头方向。观察间隙大小及轴瓦端面的油膜情况，结合温度的高低，来判断其受力大小。

普速线路吊弦检修标准化作业指导书

普速线路吊弦检修标准化作业指导书

目次 1. 适用范围 (2) 2. 规范性引用文件 (2) 3. 编制依据 (2) 4. 吊弦检修指导书 (2) 4.1. 准备工作 (2) 4.2. 检修技术标准 (3) 4.3. 检修作业流程 (5) 4.4. 检修过程中关键问题的处理方法 (7) 4.5. 检修过程中安全风险点及卡控措施 (8)

1.适用范围 本作业指导书适用于供电段管内普速线路吊弦检修和常见问题处理。 2.规范性引用文件 下列文件对于本作业指导书的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本作业指导书。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本作业指导书。 《普速铁路接触网安全工作规则》铁总运〔2017〕25号 《普速铁路接触网运行维修规则》铁总运〔2017〕25号 《铁路技术管理规程》（普速铁路部分） 3.编制依据 根据《铁路接触网安全工作规程》、《铁路接触网管理规则》、《铁 路局作业指导书编制规范》的相关要求，结合段具体实际，特编制此作业指导书。 4.吊弦检修指导书 4.1.准备工作 4.1.1 人员：车梯作业不少于11人，作业车作业不少于8人（不含司机） 4.1.2 工具

序号工具名称型号单位数量备注 1 车梯台 1 2 工具包个 1 3 钢卷尺把 1 4 力矩扳手套 2 5 扭面器85-120 把 2 6 测量工具测量仪或测杆套 1 7 安全工具 8 防护工具 4.1.3 材料 序号材料名称型号单位数量备注 1 整休吊弦计算根工作量确定长度已配好 2 环节吊弦计算选配根工作量确定长度已配好 3 吊弦线夹与线型匹配个工作量确定 4 夹环与线型匹配个工作量确定 5 垫圈个若干各种型号 6 螺栓套若干各种型号 7 绑扎线φ1.6 米若干 8 不锈钢铁线φ3.5 米若干 4.1.4 资料：接触网平面布置图（跨距图）。 4.2.检修技术标准 4.2.1 吊弦在无偏移温度时处于铅垂状态。温度变化时，吊弦顺线路方向的偏移量：承力索、接触线采用不同材质时，应符合安装曲线；承力索、接触线采用同一材质时，在任何温度下均应垂直安装。在极限温度时顺线路方向的偏移值不得大于吊弦长度的1/3。 标准值：在无偏移温度时处于铅垂状态。当温度变化且承力索、接触线采用不同材质时，吊弦顺线路方向偏移符合安装曲线要求。 标准值：设计值。

回转窑托轮的维护与调整

回转窑托轮的维护与调整 目前，回转窑在水泥熟料的煅烧过程中以其优质、稳定、高产，已经在我国水泥行业中得到广泛的推广和应用。随着我国水泥产量在全国各地区逐渐趋于均衡，各企业为了追求利益最大化，逐渐更加重视减低成本、提高设备运转率和可靠性。这其中回转窑由于在熟料煅烧过程中，因处于直接决定整个工厂产品质量和能源消耗的特殊地位，提高回转窑的运转率和可靠性成为水泥企业生产和设备管理的重中之重。这其中托轮运转状况的优劣又是重点之一。但是，由于各地区各企业的技术力量不平衡，回转窑的托轮问题，尤其是托轮轴承瓦高温问题一直困扰着一些水泥企业。以下仅介绍笔者的一些认识以供大家借鉴和探讨。 1 在回转窑维护和调整中，要对托轮和轮带进行一些必要的检查和测量 对托轮的检查和测量，无论对维护维修还是对安装工作都是非常重要的一环，是所有其他一切工作展开的基础。我们知道，在设计上托轮中心轴线和轮带中心轴线在回转窑纵向中心线垂直面上的位置关系，是正三角形关系。无论是安装回转窑托轮，还是维护他们，都必须以其实际尺寸来确定或校验他们之间的相互关系，以确保符合设计要求。 为此，维护调整时测量的尺寸应该包括：轮带外径，托轮的外径，托轮轴的外径，同时包括上述部位外表面的锥度，以及托轮底座的实际有效高度，另外还应测量托轮安装后托轮轴中心到回转窑中心的水平距离，以及轮外表面的平整性，和圆度。 2 运行中要确保托轮处于合理的位置，从而保证托轮不受到纵向外力 前面说过，要使托轮正常工作，需要两个托轮纵向中心线与轮带纵向中心线平行，且都垂直于回转窑的纵向中心线，同时在垂直于回转窑的纵向中心线的垂直面内两个托轮中心点与轮带中心点构成正三角形，相互夹角为60°，且其误差一般不超过2°（见图1），且各档托轮和轮带的上述三角形都要达到上述要求。只有保证夹角60°左右，驱动回转窑的动力载荷才最小，各托轮受力也最小，才能保证托轮的工作状况良好。只有在次状况下才能保证各托轮瓦受力合理，避免因托轮受到纵向力而使托轮瓦边与托轮轴挡圈不合理的摩擦，从而导致托轮瓦因积聚热量过多而最终刚度降低、拉伤变形而失效。同时，只有在此状况下，才能保证液压挡轮受力合理。

穿孔机调整知识

穿孔机的调整与操作知识 杨春华穿孔机的调整与操作知识 1、穿孔机调整参数以计算出来的数据为参考，严禁使用比顶头大的顶杆，一般顶杆比顶头小5%，严禁使用内孔过大的受料嘴，一般受料嘴的内孔比管坯直径大20%，受料槽、受料嘴的中心必须与轧制中心线一致，穿孔中心线的调整靠更换导板垫的厚度来完成，一般要求比轧制线低1-3mm。 2、定心辊的调整是保证顶杆中心线与轧制线一致，闭合时不松不紧的抱住顶杆，小开时应使三辊托住毛管使其顺利通过，穿孔轧制时顶杆不得有剧烈跳动现象。 3、轧辊轴线应通过侧压螺丝来调整，两轧辊轴的水平投影应相互平行，且与轧制中心线的距离相等。 4、上导板要靠近右辊，下导板要靠近左辊，其间隙越小越好，但严禁导板磨轧辊。 5、顶杆前伸量要根据计算数据调整，过前容易造成前卡，过后容易造成后卡，且使毛管外径符合工艺要求。 6、轧制正常的标志： （1）管坯顺利咬入，不前卡也不后卡，轧制稳定。 （2）电机正常运转，负荷不超过规定的限度，主机电流不超85A。 （3）穿孔过程中，毛管外径、壁厚、长度符合任务单的要求，且毛管内外表面无缺陷。 7、穿孔过程中常出现的问题及处理办法：

（1）发生前卡时应做下列调整： 1、管坯端部是否符合要求，头部是否有冷头。 2、导板位置是否合适，磨损是否严重，进口是否有障碍物。 3、顶头前伸量是否过大（顶头前压缩量过小） （2）发生中卡时应做下列调整： 1、检查轧辊入口锥和导板是否磨损严重。 2、检查压缩量是否过大（轧距过小） 3、管坯温度是否过低、过高，长度方向温度是否不均。 （3）发生后卡应做下列调整： 1、顶头前伸量是否合适，顶头形状是否符合要求。 2、导板距和轧辊距的比值是否过大或过小（一般比值为1.1-1.6） 3、顶头是否开裂和融化。 4、导板磨损是否严重。 5、管坯后端的温度是否过低或尺寸过细。 8、调整工调整定心辊或更换导板时必须给操作工以明确的信号，此时操作工应将操作

普速线路T型线岔安装标准化作业指导书

普速线路 T型线岔安装标准化作业指导书

目次 1. 适用范围 (1) 2. 规范性引用文件 (1) 3. 编制依据 (1) 4. T型线岔安装指导书 (1) 4.1. 准备工作 (1) 4.2. 安装技术标准 (2) 4.3. 作业程序 (5) 4.4. 处理方法 (8) 4.5. 安全卡控重点 (8)

1.适用范围 本作业指导书适用于供电段管内普速线路T型线岔安装和常见问题处 理。 2.规范性引用文件 下列文件对于本作业指导书的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本作业指导书。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本作业指导书。 《普速铁路接触网安全工作规则》铁总运〔2017〕25号 《普速铁路接触网运行维修规则》铁总运〔2017〕25号 《铁路技术管理规程》（普速铁路部分） 3.编制依据 根据《铁路接触网安全工作规程》、《铁路接触网管理规则》、《铁 路局作业指导书编制规范》的相关要求，结合段具体实际，特编制此作业指导书。 4.T型线岔安装指导书 4.1.准备工作 4.1.1 人员：车梯作业不少于12人，作业车作业不少于8人（不含司机）。

4.1.2 工具 序号工具名称型号单位数量备注 1 接触网作业车台 1 2 单大绳20m 根 1 3 工具包个 1 4 钢卷尺把 1 5 水平尺600mm 把 1 6 力矩扳手套 2 7 木榔头（橡胶锤）把 1 8 测量工具测量仪或测杆套 1 9 气温温度计套 1 10 安全工具 11 防护工具 4.1.3 材料 序号材料名称型号单位数量备注 1 限制管700 个 1 2 整体吊弦根 4 载流或非截 流 3 开口销个适量各种型号 4 销钉个适量各种型号 5 钙基脂润滑油袋 1 6 绑扎线 1.6 m 适量 4.1.4 资料：接触网平面布置图、施工设计图。 4.2.安装技术标准 4.2.1几种线岔布置图：

FTJC-2A接触线导线磨耗测量仪

FTJC-2A型接触网导线磨耗测量仪 1、产品介绍 FTJC-2A型接触网导线磨耗测量仪是我公司开发的由高精度的传感器测头承担数据（磨耗后接触线残存高度）采集任务，测头通过超高压绝缘杆接触各测点，运用Zigbee技术数据无线传输，地面专用接收装置同步显示数据并进行专业分析，同时可利用SD卡或掌上电脑进行数据保存，该仪器由专用软件对接触线磨耗面积数据进行统计分析，可通过PC电脑进行数据交换并可打印出规定报表规格。该系统目前在全国同类产品中占领先地位。该仪器用于电气化铁路接触网、地铁柔性接触网导线磨耗程度测量。 2、主要功能及特点： 功能： FTJC-2A型接触网导线磨耗测量仪是我公司根据电气化铁道接触网检测的需求，研制开发的电气化铁道接触网导线磨耗智能型带电测量设备。该仪器小巧、便携，方便及时测量当前各锚段关节各定位点及跨中导线磨损，从而指导作业人员进行及时检修和分析事故原因，是电气化铁路接触网导线磨耗检测的有力工具。主要用于电气化铁路接触网和地铁柔性接触网的导线磨耗检测。 特点： 1）可直观、方便、快捷的自动完成磨耗测量。发射端（主机,也称磨耗测量终端）结构设计精巧，采用精密传感器，测量精度高。 2）能直接数字显示支柱号、截面残存高度及磨耗百分比。接收端（也称手持数据终端）机身小巧、功能强大，采用最新、流行的Android操作系统，测量界面大方、美观，可以实时显示测量数据。系统采用大屏幕真彩触摸屏，各项功能功能按键一目了然，易于操作。 3）可停带电进行导线磨耗检测。高压绝缘操作杆耐压可达110KV。 4）具有数据储存功能，可以将检测的数据传送到计算机中进行储存、曲线分析以及报表打印等工作。接收端（也称手持数据终端）内置数据库，随时方便的保

回转窑调整

回转窑调整 到目前为止万吨线回转窑运行正常，说明国外公司产品设计成熟、科学，在安装时，外方专家指导和监管有力;国产5000T/D线无论是天津院，还是南京院所产的窑，设计都很成熟，托轮及瓦的加工都能满足设计要求，在现场安装时对瓦的接触角、进出油楔口也基本能做到规范，当窑产量达到设计的110～115%时未出现因设计不合理而出现的问题，也说明上述设计、制造、安装等大的环节基本合理、科学。但公司5000T/D线窑中在安装的一些细节上存在不足;在试运行期间窑的调整方法不当;在运行中工况波动时监控不到位，导致了托轮瓦发热事故频繁发生。二、安装中存在的一些细节问题及处理方法窑托轮瓦接触应控制在30°左右，进出油口油楔应符合要求，安装时要对托轮轴及瓦相关尺寸进行复查，对托轮瓦、球面瓦座铸造质量进行确认，但在实际工作中对进出口油楔刮研不合要求，托轮轴尺寸和加工精度是否合格很少检查或仅靠施工单位进行外观检查;对瓦用压板螺栓、油勺固定螺栓、淋油盘固定螺栓不按标准紧固和防松处理，上述螺栓在试运行后极易松动，因为油盘固定螺栓松动，瓦用压板螺栓松动均造成过瓦拉翻事故;托轮座内油勺与托轮座的相对尺寸应复检，防止托轮在窜动到极限时、油勺与托轮座内部相关部位发生摩擦而损坏油勺，造成大的隐患，少数公司已发现有油勺与托轮座摩擦的而导致

油勺的损坏，供油不足，油勺卡在托轮座内部而造成瓦报废的事故，瓦面与轴之间绝对不能有异物，少数公司窑头托轮座内进入过多的熟料颗粒而导致瓦损坏事故。处理方法：安装前要对托轮轴颈进行尺寸测量，矿山破碎机，以检测轴颈尺寸误差和圆度，应检查轴表面是否进行了磨削加工，托轮瓦是否变形、球面瓦是否渗漏，刮研时瓦的接触角应控制在300左右;进出油楔应控制合理;油勺固定螺栓、淋油盘固定螺栓、瓦与压块螺栓应有专人检查是否固定到位和进行防松处理，否则应重新拆开逐一检查和处理;关于托轮座内油勺与托轮座的相对尺寸，也需通过拆开托轮座端盖来测量是否会摩擦，并通过调垫片来调整间隙。三、试运行期间调整方法新托轮瓦安装及维修后，因托轮与窑轮带可能存在不平衡及托轮中心与轮带中心尺寸不合理造成瓦的端面和瓦面与轴接触部位发热，因此需要调整。1、调整前的准备。相关技术人员要了解设计、安装、保护等情况、并做好相应的工具和方案准备。在了解了窑的设计基本情况后，回转窑回转窑托轮调整，对安装中的过程和隐蔽数据要核实，如中心线误差、托轮瓦刮研情况、托轮座内各连接件是否可靠、油品是否合理、托轮座内是否有异物等。在温度保护方面，南京院设计的回转窑有瓦温和油温测量装置，天津院设计的回转窑仅有瓦温测量装置，万吨线窑有瓦温测量装置，设定值一般应设定在大于450C报警，大于

7检调补偿装置作业指导书

补偿装置检调 一、周期 6个月。 二、适用范围： 本标准适应于补偿装置的检调、更换作业。 三、作业项目 检查补偿器a、b值是否符合安装曲线，检查滑轮转动是否灵活、坠砣升降是否自如、检查补偿绳有无松股、断股情况、检查坠砣块是否完整，排列是否整齐，各部件受力是否良好。 四、技术标准 1、b值检调应符合安装曲线的要求，保证无论任何情况下a、b两值均不得小于200mm。 2、补偿器坠砣块要码放整齐，豁口相互错位180；其总重量符合规定要求，误差不超过2％。 3、补偿滑轮完整无损、转动灵活，没有卡滞现象。补偿绳不得有松股、断股和接头，不得与下锚拉线或双环杆相摩擦。 4、安装双耳楔形线夹时应注意受力方向的正确，回头要密贴楔子。 5、同一滑轮组的两补偿滑轮的工作间隙在任何情况下不小于500mm。 6、定滑轮槽应保持铅垂状态，动滑轮槽偏转角度不得大于45°。 7、棘轮式补偿装置的技术状态应符合产品说明要求。 五、作业组织 人员：4～6人 工具：手扳葫芦、紧线器、钢丝套子、温度计、手锤、锦纶绳、单滑轮、钢卷尺、大扳手。 材料：双耳连接器线夹、销钉、双环杆、黄油、开口硝、楔子、￠1.6绑线、补偿绳、钢线卡子。 资料：补偿器安装曲线。 六、作业程序 1检调补偿器装置： 1.1检查补偿器a、b值是否符合安装曲线，否则进行调整： (1)根据调整时的气温、补偿器至中心锚节的距离，查找补偿器安装曲线，确定b值； (2)测量出实际b值，与标准b值对比： (3)b值的具体调整方法： a、操作人员攀登上支柱中部，打好安全带，在补偿绳的适当高度打上紧线器并在其下方安装一个，防止紧线器打滑。 b、将另一装有钢丝套子的紧线器装在坠砣杆上，必要时可卸掉1－3块坠砣，并用手扳葫芦连接两紧线器。 c、摇动手扳葫芦，使手搬葫芦受力，下锚补偿绳松弛，检查紧线器无滑动现象后卸开双耳楔形线夹，抽出补偿绳回头，根据安装曲线来确定放长或缩短补偿绳长度，重新做补偿绳回头。

回转窑窜位调整

回转窑是水泥厂生产工艺中最关键的设备。强大的热工负荷及连续生产的工作制度，对设备质量、操作工法的要求十分严格，其运行工况直接关系到全厂生产工艺线能否正常运行。 理论上讲回转窑筒体以3～4的斜度安置在托轮上。托轮的中心线都平行于筒体的中心线，筒体转动时，会因其自身重量产生的下滑力而缓慢下行。再加上压液挡轮的作用，窑会在一定时间间隔内处在上下“浮动”状态保持相对稳定，这样可以防止轮带与托轮的局部磨损。而实际上窑会因为许多原因不正常窜动，如基础沉陷不同，筒体弯曲使轮带与托轮接触不均匀，设备磨损，设备外型尺寸制造误差，特别是由于轮带与托轮接触面之间摩擦因数的变化，及托轮中心线不平行于筒体中心线，都会引起筒体的不正常上下窜动。如果只在一个方向上较长时间窜动，则属于不正常现象，此现象会造成多种不良后果。 不良后果当托轮轴向力超过一定范围时，托轮的止推盘就会向轴瓦的端面施加力，造成端面不正常摩擦引起温升，温度上升到一定程度就会破坏止推盘附近油膜，使轴瓦润滑状况不良，最终引起整个轴瓦温度升高。 受轴向力严重的托轮与轮带接触面不均匀，造成轮带与托轮局部磨损。有时会在运转中出现托轮振动并在其表面及轮带表面出现轴向亮线，托轮也有时会出现转动变慢的现象，出现这种现象也是因托轮轴向受力过大，托轮轴轴瓦端面与托轮轴止推盘产生剧烈干摩擦，从而造成运转中托轮的短暂停转，使轮带与托轮之间相互滑动而不是正常情况下的滚动并相互擦伤。 如果下窜力量过大会使液压挡轮过载，减少液压挡轮的使用寿命；如果上窜过快，在限位开关失灵的情况下，可能会造成窑尾密封损坏等其它重大事故。 解决方法回转窑不正常窜动如忽视不管，窑工况就会不稳定，托轮也会经常异常发热，造成减产或停产，带来重大经济损失。有些厂因无法控制窑的正常上下窜动，直接将液压挡轮固定油泵停掉，这样因磨损会严重影响回转窑的寿命。因此窑不正常上下窜一定要高度重视，查找原因，加以调整。现就如何快速准确的、在不影响生产的情况下使窑恢复正常“上下浮动”状态总结以下操作工法 首先要通过全面检查、正确判断轴向推力最大的托轮。通过一段时间的观察记录，（当然，了解以下几方面：有时根据一项就可确定托轮的受力，有时则必须根据几项来综合考虑） ①观察和记录轮带和挡铁之间的间隙，判断每组托轮对窑的轴向力的方向，间隙在高端，托轮组对窑向窑头方向作用力；间隙在低端，托轮组对窑向窑尾方向作用力； ②观察和记录托轮轴轴端止推盘与轴瓦端面间隙（以推力盘在托轮轴轴端为例），以此来确定每个托轮的受力情况。间隙在低端，托轮会将轮带和筒体推向窑尾方向，反之间隙在高端，会将轮带和筒体推向窑头方向。观察间隙大小，及轴瓦端面的油膜情况，结合温度的高低，来判断其受力大小。 ③压铅法准备铅丝（Φ2mm 保险丝），捋直并截成若干略长于托轮宽度的段。将各档轮带圆周相同位置上各标记几点，慢转窑体，当轮带上的标记点与其同一档托轮分别接触时，平行于托轮母线放入铅丝碾压，若托轮轴线平行于窑中心线，所碾压出的铅丝应为矩形长条。再比较同一档的铅丝的宽度：宽度大的说明该托轮靠近窑中心线，应将其平行外调；宽度小

穿孔机力能参数的计算方法

穿孔机力能参数的计算 轧制压力、顶头轴向负荷、轧制扭矩和轧制功率是钢管斜轧机工具设计和设备设计中的主要参数。由于斜轧过程中存在有必要应变和多余应变两类变形，因此使得斜轧时力能参数约计算复杂化。目前对这一问题尚不能在理论上作严格的数学处理，而只能用各种近似的简化处理方法，并忽略多余加变的影响．把复杂的应变情况理想化。 计算各种形式斜轧机轧制功率的方法与步骤一样，即可根据： (1)金属对轧辊的压力计算； (2)单位能耗曲线计算。 按金属对轧辊的压力计算，即根据求出的总轧制力，算出轧制力矩和轧制功率。为求总压力，计算合属的变形抗力和平均单位压力，计算轧辊与轧件的接触面积是主要的环节。计算步骤与方式大体与纵轧相同，但应注意斜轧本身所具有的一系列特点，例如必须引入径向压下量、螺距、滑移系数等参量，要考虑顶头袖向力、接触面宽度变化、送进角等因素。 斜轧机轧制力计算公式目前有四种类型： (1)借用纵轧板材的单位压力公式； (2)根据斜轧本身的变形特点，用塑性力学的工程计算法推导出的理论式； (3)用数值法导出的理论式，如有限元法、上限法、变分法； (4)经验公式。 第1种方法虽然是把斜轧过程简化成纵轧过程，不甚合理，但这种方法目前仍被工程界广为采用，后两种根据斜轧特点所推导的理论式，由于在推导中作了大量的简化假定，其准确性有待于实践验证。 接触面积的计算 为计算总轧制压力，须确定接触面积。这里研究在辊式斜轧机上穿孔时的接触面积计算。由于沿变形区长度，接触表面的宽度是变化的(见图3—1)，在确定接触面积时需将变形区长度L分成若干等分，而在每一△L段内将接触面积近似地看作为一梯形。从而总的接触面积为各梯形面积之和,即:

设备检查作业指导书(定稿)

设备检查作业指导书 1.目的 为了掌握线路状态，提高线路质量，快速、全面地获得线路检查资料，并对检查资料进行多种分析，及时了解线路状况，发现线路病害，提供线路修理工作计划，工作安排的详细资料。 2.适用范围 使用轨道检查仪及手工进行线路和道岔检查。 3.作业质量 3.1机具应由专业小组或专业人员负责检修、保养及使用。 3.2机具性能及各部件符合要求，运行状态良好。 3.3数据处理结果准确、真实、及时，无差错。 3.4检测数据与实际地点相符，误差前后不大于5m。 4.作业条件 4.1 配备工具：轨道检查仪1台、道尺1把、支距尺1把、计算机1台、打印机1台、辙叉磨耗仪1台、钢轨侧磨仪1台、检查锤1把、一米板尺1把，塞尺1把。 4.2上线按规定设置防护员、联络员，操作员等定员5人（含1名班长）。其中：1人执机、1人配合，1人随车防护、前后各1人距轨检仪800米随车移动防护。 4.3按线路静态检查月计划，日检测线路10-20km或道岔30-40组，按计划每月对管内所有线路和道岔检查1遍，按计划每季度要对曲线上股钢轨侧磨观测一遍，焊缝每季度使用 1m 直尺全面检查一遍。 4.4大风、大雨，大雾禁止作业。 4.5走行方向面向列车，仪器上道检查时应该按规定设置两端防护。 5.作业程序

5.1作业准备 ，作业地点及要求，组装轨道检查仪，校正标准值，检查轨检仪是否正常，检查电池电量是否充足，确认防护已设好。 ，防护设好后方可作业；上下道床时，应踩稳踏牢，防止摔倒。 ，邻线下道避车应距列车不小于500m下道，人员距钢轨头部外侧2m以外避车，仪器在路肩上放置平稳，严禁放置在两线间和石碴边坡及以上；天窗点内检查时邻线来车时可不下道，但必须停止作业。 ，应面向列车认真瞭望，防止列车上的抛落、坠落物或绳索伤人，并不得到邻线及两线间避车。 5.2检查线路 ，并做好记录。 ，顶铁与尖轨、尖轨与基本轨密贴情况）、岔枕、联接零件、轨道加强设备、无缝道岔观测、道床、标志等8项，并做好记录。 ，仪器上道在静止状态下，按F1键对方向高低传感器进行标零校正，按3-5km/h 速度匀速向前推进，复线地段应面迎列车方向检查，认真观察显示屏，确认仪器是否正常工作。 ，推行过程中禁止回拉仪器，以免造成数据混乱，发现仪器故障应停止作业。 ，《超经常保养项目通知单》及其他《轨道结构缺陷检查记录》2日内下发到相关保养工区，对消灭情况及时进行收集、整理备案，并准备一式三份检测报告（线路设备超临时补修病害通知单、线路设备超经常保养项目通知单、道岔超临时补修病害通知单、道岔超经常保养病害通知单、曲线正矢检查报告、轨道结构缺陷检查记录），其中线路车间一份，交线路工区一份，并自存电子文档。 ，每个公里标处进行里程修正，每4公里左右新建一个文件名。

地铁接触线磨耗测量及异常处理

接触线磨耗测量 接触线磨耗测量作为接触网专业的一项重要检修内容，其磨耗大小在一定程度上反映了接触网设备状态的好坏。随着接触网运营年限的不断增长，大磨耗点也呈现出逐渐增长的趋势，掌握磨耗测量及换算方法也是每位接触网维护员必备的技能。 1 接触线磨耗的定义 接触线在与电客车受电弓作用时，二者之间的工作面不平滑，表面产生腐蚀及磨损的现象即为接触线磨耗。导致接触线磨耗的原因主要包括：接触线与滑板间的电气腐蚀；受电弓碳滑板的机械摩擦、化学腐蚀、及接触线氧化等。接触线的载流量、接触网的机械安全及接触网使用寿命都会受到接触线磨耗的影响； 2 接触线磨耗的因素 正线区段接触网在隧道内，运行环境复杂，可能引起接触线磨损的因素主要有：接触线脱槽、汇流排与接触线之间有异物、施工工艺、前期施工、关键设备参数不达标、电客车加速度故障等。 3 接触线产生磨耗的分类 汇流排中间接头、锚段关节、缓坡区段、出站加速区段等都是接触线出现不均匀磨耗的主要集中地段。其中以电客车出站加速区段、锚段关节与中间接头尤为突出。 正常情况下，当接触线磨耗超过接触线本身截面积的50%时，才会更换接触线，但是如果某区段或者某个点的接触线磨耗特别大，已接近磨到汇流排，而其他地方的接触线还未达到换线标准时，接触线必须整锚段或局部更换。所以接触线的磨耗问题不容忽视，我们需要根据不同原因制定针对性处置方法。 1）、先期建设施工工艺

在前期施工中，放线小车的张力不均衡，导致接触线时而松弛，时而紧绷造成接触线在部分汇流排区段内应力不均衡。放线小车顶丝装置滑丝使顶轮上下震动造成接触线受力不均，导致接触线没有完全放入汇流排内，受电弓运行通过造成接触线磨耗。 2）、接触线与汇流排之间有杂物 ①、若汇流排上方有漏水等情况，造成汇流排与接触线夹缝处出现铜绿及水垢，杂物夹持在汇流排与接触线的夹缝处，从而造成接触线与汇流排脱离，接触线突起造成脱槽。随着受电弓与突起的接触线的撞击，不断磨损接触线，使接触线的磨损值越来越大。 ②、先期施工单位放线过程中没有及时清理汇流排内的铁屑等杂物，夹持在汇流排与接触线的夹缝处，造成接触线突起，引起部分脱槽，造成磨耗。 3）、刚性接触网特殊性质 刚性接触网自身弹性较低，受电弓在高速运行通过时产生上下震动，又由于自身无法很好释放这种垂直方向的震动能量，受电弓从导向高的地方走向导向低的地方时，被迫撞击抬升接触网，弓网间的电气磨耗及机械磨耗就会加大。 4）、接触网关键设备参数 刚性接触网锚段关节、线岔处、中间接头的参数虽满足《接触网检修操作规程》的检修要求，但因其转换定位点与两端定位点的高差，容易造成受电弓过渡不畅，产生大磨耗。 当电客车受电弓通过汇流排中间接头处时，由于受电弓碳滑板的接触压力和冲击力无法缓解，产生驰度，形成硬点，汇流排中间接头处安装导高过低或者安装间隙过大导致的不平整，致使刚性悬挂上出现硬点，当受电弓通过时就会产生很大的冲击力，导致接触线磨耗增大。 线岔非支接触线及刚性悬挂锚段关节非支出现异常磨耗的主要原因有以下两点：1）轨道线路的弯道、线岔以及车体抖动等会对弓网关系造成影响的因素没有被列入考虑的范围，特别是缓坡区段，对非支翘头处的异常磨耗现象也较为突出；2）正常情况非支的抬高量要求在4-6mm范围内，抬高量过小就会导致接触线异常磨耗。 5）、电客车的加速度