中震不屈服中震弹性
6 月21 日
[ 讨论] 中震不屈服、中震弹性satwe 与手算对比——part 1
（计算书节选）
性能要求的提出
1. 抗震审查要求（节选）：
底部加强部位剪力墙抗剪承载力按中震弹性设计、抗弯承载力按中震不屈服设计，轴压比大于0.3 的墙肢均设置约束边缘构件，剪力墙水平分布筋配筋率不应小于0.3 ％。
2. 中震计算
2.1 中震弹性和中震不屈服的计算准则
2.1.1 中震弹性设计
a. 水平地震影响系数最大值alpha_max 按小震的约2.85 倍取值；
b.内力调整系数取为1（强柱弱梁，强剪弱弯等）；
c.其余分项系数/ 组合系数均保留；
d.抗震调整系数Gama_RE 取同小震，《高规》表4.7.2 ；
e.材料强度用设计值。
中震弹性设计取消内力调整的经验系数，保留了荷载分项系数，也就是保留了结构的安全度和可靠度，属正常设计。
2.1.2 中震不屈服设计
a.水平地震影响系数最大值alpha_max 按小震的约2.85 倍取值；
b.内力调整系数取为1（强柱弱梁，强剪弱弯等）；
c.荷载分项系数取1 ，保留组合系数；
d.抗震调整系数Gama_RE=1 ；
e. 材料强度用标准值。中震不屈服设计已经去掉所有安全度，属于承载力极限状态设计。
2.1.3水平地震影响系数最大值的取值见下表，7度地区水平地震影响系数最大值
小震alpha_max=0.08
中震alpha_max=0.23
2.2用SATWE 进行中震计算
SATWE提供中震不屈服和中震弹性计算功能。
2.2.1中震弹性参数设置
在satwe菜单1，接PM生成SATWE数据，第一项参数定义，地震信息一栏中修改地震影响系数”与抗震等级”，如图2.2.1.a ，2.2.1b 所示。
2.2.2中震不屈服参数设置
在satwe菜单1，接PM生成SATWE数据，第一项参数定义，地震信息一栏中修改地震影响系数”与并
勾选按中震不屈服做结构设计”，如图2.2.1.C ，2.2.1d所示。
图2.2.1.a
图 2.1.1.b
设计信扈 1配新信息 !荷蠡鲍合
地下室傅昼
戟炷结构 总信息
1凤荷载信息
地震信息 活荷信息 调整信息
设计地輕分组
广一洛二 宀三 设RS 烈度 [T (O U)-
场地类别
k 二奂 zJ
框零抗離等级 (4四级j . 雲力增抗裳等级 4四飯二
按中農黴大聞不屈服做结构设计
计轉振型个数
殛―
活荷亶量祈减系数 丽"
周期折滅系数 [5V 结构的阻忌比(%)
|5~ 特征周期“(秋) |olo
多過地炭影响系数皐犬值
Lrn~
罕遇地軽影晌系数垠玄值[Tw
斜交抗侧力构件方同陆加地叢数
|o~
*眶角度厦)|
査看和谓衣地累影嗚系数曲鏡
縮走
取消
I 「勺 I 粘肋
图2.2.1.C
图 2.1.1.d
按图示方法设置后，SATWE 可以自动按照中震弹性和中震不屈服的要求（ 2.1.1、2.1.2节）给出相应的
计算结果。
2.3 SATWE
中震计算存在问题
按照以上方法设置后，对公寓部分模型进行中震弹性和中震不屈服的整体计算，发现 在问题。 2.3.1问题一：中震弹性和中震不屈服配筋计算结果不合理 公寓模型使用SATWE 进行中震弹性计
算
的结果， 附录A 底部加强部位中震弹性配筋计算结果 附录B 底部加强部位中震不屈服配筋计算结果
附录C 底部加强部位小震弹性配筋计算结果
SATWE 计算结果存
我们注意到SATWE 的计算结果里面中震不屈服的墙肢配筋普遍比中震弹性大，这与我们按照 222节的概念有所违背。
2.3.2问题二：中震弹性和中震不屈服地震内力标准值结果不合理
基于2.3.1节对SATWE 中震计算结果的质疑，我们查询了中震和小震的内力标准值，数据文件
WNL*.OUT ，并用Microsoft Excel 对比了首层墙肢的内力标准值。我们发现，
SATWE 的墙肢地震内力
标准值存在问题。首层墙肢内力标准值比较见：
附录D 首层墙肢SATWE 小震与中震内力标准值比较（节选）
按照2.1.1、2.1.2节的概念，对于有限元模型按照规范规定的反应谱方法经弹性计算得到的构件地震内
中器不丰地些号响冬数壬茫值=竺斗仍|
力标准值，中震与小震之比应该是为■ ____ _________ !‘而我们通常遇到某些
构件性能设计时可能岀现小震大于中震不屈服
或者中震不屈服大于中震弹性的现象，其原因主要有两个
① 按小震弹性设计时内力组合存在分项系数、组合值系数，存在内力调整系数，材料强度用设计值；而中 震不屈服时内力调整系数、分项系数、组合值系数取为
1、且中震弹性按材料强度标准值。
② 规范的设计公式的分段表达，导致以上三种情况的适用公式，如偏压构件可能分属大偏压与小偏压乃至
偏拉，从而计算结果不一定满足：
的一般规律，详见2.5.3节本工程算例。
（。。。。。。。。。。。。。。。中间内容省略。
2.5底部加强部位墙肢性能设计
2.5.1计算步骤
本着认真、负责的态度，我们经过研究并请示院总后，决定对底部加强部位墙肢，按照超限审查要求采用 规范公式复核目前 SATWE 的配筋结果。以下是我们的计算步骤：
2.1.1
r 小 < 弹枝
中震不压服 <小倉和生
< 中畫不总服 < 中震惮性 <
申震弹性
以上计算步骤使用通用程序Microsoft Excel 实现。
PKPM研究所的技术支持称中震不屈服、中震弹性计算是由单独的计算模块得到的，考虑到SATWE小震
计算模块被长期、广泛使用，我们取信SATWE小震弹性的计算结果，并以小震弹性内力标准值为基础按
照2.1.1、2.2.2节的概念结合规范进行底部加强部位墙肢的中震弹性和中震不屈服设计。
附录E首层墙肢编号图（SATWE自动生成）
附录F首层墙肢内力标准值（SATWE数据文件WNL4.OUT 节选）
2.5.2计算使用规范条文
仅给出在《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 （简称《混规》）的条文编号，《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002 （简称《高规》）以及《建筑抗震设计规范》GB50011-2001 （简称《抗规》）
中相同公式所在条文出处不再重复。
2.5.3计算书节选、验证
计算书采用通用程序 Microsoft Excel 编制，由标题、基本参数、内力标准值、非抗震内力组合、非抗震 计算、轴压比演算、抗震组合、抗震计算、结果汇总，九部分组成。其中，非抗震与抗震计算部分对每个 工况组合按
2.5.2节进行设计，故而每个工况组合的设计过程都是相似的。只需验证非抗震与抗震各一个 组合，即可保证整
个计算的正确性。验证采用数学专业软件 Mathcad 。
墙肢长/墙厚》3,按墙肢进行设计，墙肢长/墙厚<3，按柱进行设计。
2.5.
3.a
长墙肢情况
2.5.
3.a.1 Excel
计算书节选
非受剪截面验算 抗 霍 廿 算
斜截面承载力计
算 平面外稳定计算
轴压比验算 抗抗剪截面脸算
I 斜截面承载力计算
算平面外稳定计算
正截面承载力计约束边缘构件构造要求
《艇10.5.4
10.5.5（偏压）
《混影10.5.6 （偏拉） 《混購和丄口山
CW 733 （附加偏心距） CW 73.4他偏⑥ 《混腸74.2 （杜偏拉） 《翩> n.7.13 《觀规> 11.?」 《混楼U.7.5 （偏压） 《諏11."（偏拉） 《混購马丄M3 part2.基本参数部分 境处脂号5几何草临：5他，应力球也：H/m・‘3M0jW节奁#39W 靖辰h, 124004005600960000iA 誌崔氏h400400g2002200 55tr353t=253 3.53E+04 A2J4学 1.96O.OB2S 于0 99Pr0.79* 10.9670 508褊头钢霭寻谨40040)0360E产2000001119 400j r 2r J PF0,0033» j400J360P・f0.0032DO P.70,012 ¥l=1时1地艇彰响策貌叱。U125 part3.内力标准值 part4.非抗震内力组合 --1匚—二J J ■中St不UK ]申«Mi 1 R# *Stt^l*CSa唯i專440 J】D*“】旷云护胪】呼护.4*5 0-::;:書71? 5 l ?Sn.U 4*3u.M] ft*："g—JU爭 i -S Q*1 XiiQyt 4'Sm* -vrrr 1 1书m+l/S云沪1归TW JM451 1L /*Sa*l J-SuJ wo 】2*3EL 1 2-Sfl.X) ?*]护^LL-t 孙m-M77J 加】(T5n.^M Cr$u；l 0'S™.J"-4JSU i Rd； r*t 屮如.i从1 ?Sn.*l Eli也护】-^S .-LL 140厂■47® 4 '4156 1 E*lgyL"l gp ill*WM1 -4M9 1 LSn/H /知期护1・5曲4«0 1 4*3^0^14*5^1.1309 -72«5g ^627I i叮mH D*W^*i '*3™4(H25837 1 -»57 1 ?*S a-+i J-Sn-D r -1 4^，1309 1 "宀产】■rSu'f］『久“-]]£ 2 ■3d4$l]rSas):T Q*S3i-til 4a2M7 -3D 1I"1』・如*1.庁十亠-L3fifi t叮工"4叮m.■12! I加OP -389140064305! ■333 1Ikn^PirSurl f 博-1217 d49t 46417 -3WI 1 巧卫M U*Su.4IMQ434 J. part5.非抗震计算（组合1 ） part6.轴压比验算 卩：i「t工抗JR内力组合（节选）］ p貓饴•抗靈计算（组合2） 凹巩9.计算结果汇总 2.5. 3.a.2 Mathcad 计算验证part2.基本参数部分 首层，墙肢编号：05 境氏 £ ：= 2400 WUT 墙厚％400nun 境高£ ： = 5600nuu Aw :® t A,r 2 ) 暗柱母 籍柱慰© ＞墻厚咯=4)0 nun 保护层厚度气：=，一-—^ = 200 mm 讪 ＞ 墻长治-保护层厚度性=2： 4 齒级CzR f ck :- 35JMP* f ；k ：-2.74MPi E c ：-3J310 MP* ftl :=0 99 刈 M 0.79 ；> 25.3MPi 1；:* 1 96MP* c u ：-0.00325 瑞头钢筋等级＞ 400MP* 轨壬端头钢茹等95 ■ 400 Mft 字牡-9 $ g 360 MP. maKjO .2 IE 长匕」一5歯环色 ASDnunl 墙厚喀* = 400 JWH ,400 mm 吐 ^ =0012 > 200000MP« g :» ------------- 1 +工 = 0.503 水平分布钢筋等级;=400 M Pi 竖向分布钢筋等圾-400MP* 弘乩=水平分布钢筋等级=400 MP* %h ："9%站顶呻 p^:" 0.003 智：* 200mm 知吐=竖冋分布钢節等级=400 MP* 务 F := °9 Jwt = 360 MP N P SV :- 0 003 i v ：■ 200mm 水平分布钢筋计算 part4.非抗震内力组合 Z 兰卜震T Og "ma.中震"23 影响至数比：=%仲震=2,875 卜震 非抗震计算（组合1〉 C0MB1: 1 2*SDL+1 4*SLL+0 6*1,4*SXWL 埼COMBI卜震■ 1 2N DL #1 A^LL +°61 A " -211.88 kN N COMB1 .卜震:=1 2-N DL+ 1 4Ng +0614NXWL = -6366 t43-kN M C OMBI小震：■+0,6*1 = -94402 JcNm part5.非抗震计算（组合1 ） 受剪截面验算 七OMB 1_小震=2』25 受剪截面验算v0 CO MB1 >025 t©®b w h w0 -5382 32 kN V0_COMBlj^b震 > V COMBlyb震受剪截面验算，满足要求水平分布钢筋计算 %卩8励1-小畫。2 .塩叭^墙长!^ » 4357,6 W N COMB1 * -6366 4kN N bar_COMBl jbS c N COMBiyb^* 取N.bar_COMBiyb 震 V OMB L 卜震 -2 025 入3OMB t _小震 <2 2 入址_8伽1-小叢三\：OMBlyh^ =2 025 ^h-COMBl V COMB1 丿卜震 -------------- ----- 心$ & 墙厚％ «+0」3叫 J C QMB I.小農, 入工CCMBL ■小震■ ° 了 ^https://www.wendangku.net/doc/7719307975.html,Bl --193 833 mn? 正截面承载力验算一一大偏压 _ N COMB 1 yb^l + Jv 墙厚％。咕 傅小 口）& •墙厚％ +1.5%屮墙厚％阳 A . H COMB1.^1^ 1 - a l < ®^b w G 两■" 飢％0二保护剧邛t^) part7.抗震内力组合（节选） 判别 K 1 ZI ■ 685-944.= 备 AvO ■ 1118 515-nan 大偏压 e 0_conbl * =■ 148.22 1 mm ^cottfel = *0_coni>l +%r0 - -1148 281 rnn x ljMmbl ° f °》｛咕0 - l%]q 曲 水平分布钢筋计算 C0MB1： qvw(l-2(SDL+0.5SLL>+1.3SXEL) V COMB1 卜震:■口vw 」[l 2-1 + 1 ，V XE L ] " -3987-kN N C0MB1 <卜震：■ ] W_N [l 2』N DL +0.5 N^L I + 1 .3-N XEL ] = '了93 kN M COMB1 /卜震".24M DL + 0J M LL I + 1 3 M XEL _ ■ -1156.5 kN m part8.抗震计算（组合2） 受剪截面验算 M COMB1 卜震 °MBl_小鳶V C0MB1^震心 受剪截面验算V 0 C0MB1 ：= °2峡墙厚U" =3?9^9 kh ■RE 抗震计算（组合1〉 '】vw M -" V 0_COMB1 /卜震 > V COMBiyb^ 受剪截面验算•满足要求 剪跨比 ^ir.OOMBl ＜卜震=0 2 $48厚咕墙长 - 4257 6 kN M COMBl^h^ -^793 kN N bar_COMBl 占震 山8101_小震，取N.bar_COMBlyb 震 P QMBL 小震 e1319 X COMBl_＞h 震亡 1 ' NjgCOMBl-小震 H Id ^h_COMBl :」、RE ・V COMB 】_小震 _ ----------- ----- I CM & 境厚b 弊％Q +0,10-N bat _OOMB1y|^ 1 L XjXMBl-小譴 ~U 3 」I 2 比hJ2OMBL 14 正截面承载力验算一一大偏压 IRE M COHBlybjR %mbl 7代墙厚b”叫 jzontr^O -0x l_con*l *+0^(M~ 1 対 jDnblJr ^j^comb 1 ・■ £y(£() -腺护层厚度吟) 2.5. 3. b 短墙肢情况 2.5. 3. b.1 Excel 计算书节选 part2.基本参数部分 判别 X 1 corral * 叫 conbl 30.409 mm 岛 = H 13.51J nun 大偏压 e 0_ccirbl M CQMBI ^ |= 170 256._ ^OMBl ＜卜厳 *combl *0_co »ribl +h w0 ------ :— - 11加256 ntn part3.内力标准值 part4.非抗震内力组合 1.中震弹性与中震不屈服的概念 结构位移比》1.5(1.4)并且≤1.8，扭转平动周期比》0.9(0.85)并且≤0.95时，应做基于性能中震抗震设计。 对复杂超限结构，专家委员会根据超限细则，都会提出中震弹性（不屈服）设计。采取基于性能的设计方法，主要是针对不满足规范，进行妥协的底线，在此底线的基础上，做基于性能的抗震设计以进行加强。即做中震弹性计算。应该明确一点，中震不屈服和中震弹性是两个概念。 保持弹性是指不考虑内力调整的抗震验算，地震力放大2.8倍。 不屈服指内力、材料强度均按标准值计算，并且不考虑抗震承载力调整系数。中震弹性要比中震不屈服的要求严的多，对于抗震等级在一级以上的构件，通常按小震弹性计算得到的配筋要比中震不屈服的大。 2.中震弹性与中震不屈服的内涵 一.中震弹性设计: 1.地震影响系数按小震的 2.8倍取值 2.内力调整系数取为1(强柱弱梁,强剪弱弯等) 3.其余分项系数均保留 二.中震不屈服设计 1.地震影响系数按小震的 2.8倍取值 2.荷载分项系数取1 3.内力调整系数取为1(强柱弱梁,强剪弱弯等) 4.抗震调整系数γre取1 5.材料强度用标准强度 三.中震不屈服设计已经去掉所有安全度,属于承载力极限状态设计 中震弹性设计取消内力调整的经验系数,保留了荷载分项系数,也就是保留了结构的安全度和可靠度,属正常设计,相应的配筋也大得多 以上设计方法都属于性能设计的范畴。 ***************** 《抗规》中对中震设计的内容涉及很少，仅在总则中提到“小震不坏、中震可修、大震不倒”的抗震设防目标，但没有给出中震设计的判断标准和设计要求，我国目前的抗震设计是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过地震力的调整系数和各种抗震构造措施来保证的，但随着复杂结构、超高超限结构越来越多，对中震的设计要求也越来越多，目前工程界对于结构的中震设计有两种方法，第一种按照中震弹性设计，第二种是按照中震不屈服设计。 2.中震弹性与中震不屈服的在PKPM中的实现 一.中震弹性设计: 一、结构抗震性能设计总述 目前，我们国家采用的是“三水准，两阶段”的抗震设计方法。 “三水准”是抗震设防目标，具体就是小震不坏、中震可修、大震不倒。 “两阶段”是设计方法，第一阶段是小震作用效应下的构件承载能力和结构弹性变形计算，此阶段设计可以保证结构满足第一水准“小震不坏”的抗震设防要求；第二阶段是验算结构在大震作用下的弹塑性变形，此阶段设计可以保证结构满足第三水准“大震不坏”的抗震设防要求。 然而，对于大多数结构，只是仅仅进行了第一阶段设计，通过概念设计和抗震构造措施来满足第三水准的设计要求。至于第二水准“中震可修”的抗震设防目标要求，在以前的设计中也很少提及，为了检验按照多遇地震（考虑强柱弱梁、强剪弱弯）设计的结构能否达到中震可修的目标，因此，新的《抗震设计规范2010版》和《高规2010版》都对结构在设防烈度地震下提出了性能目标，并具有可操作性。 《住建部关于印发超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点的通知》(建质[2010]109号)具体规定了复杂结构和超限结构的范围，其中第一章第二条列出了超限高层建筑工程的范围。对于这些复杂和超限结构，超限审查专家委员会根据《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》的具体要求并结合结构方案的实际情况提出与之相适应的结构抗震性能目标，然后，设计者采取相应的措施来保证既定的抗震性能目标。其中，中震弹性和中震不屈服是两个最常见的性能化设计目标。 《高规2010版》将结构的抗震性能目标分为A 、B 、C 、D 四个等级，然后用1、2、3、4、5五个结构抗震性能水准去量化和判别四个等级的抗震性能目标。 不同抗震性能水准的结构承载力设计规定： 第1性能水准的结构，应满足弹性设计要求。 a 、小震作用下 抗震承载力应满足： RE wk w w EvK Ev Ehk Eh G E G R S S S S γγψγγγ/≤+++ （1） 式中各符号含义见《抗规》5.4.1条和5.4.2条。 变形验算应符合《抗规》5.5节的要求。 b 、中震作用下 抗震承载力应符合下式要求，并不计入风荷载效应组合： RE Evk Ev Ehk Eh G E G R S S S γγγγ/≤++* * （2） 式中：* Ehk S ——水平地震作用标准值的构件内力，不需考虑与抗震等级有关的增 大系数； * Evk S ——竖向地震作用标准值的构件内力，不需考虑与抗震等级有关的增大系数。 c 、结构构件抗震等级应满足规范的要求，对需特别加强的构件可适当提高，已为 特一级的不再提高。 第2性能水准的结构，在中震或大震作用下： a 、关键及普通竖向构件的抗震承载力宜符合弹性设计要求，并不计入风荷载效应 1.中震弹性与中震不屈服的概念 《结构位移比》1.5(1.4)并且≤1.8，扭转平动周期比》0.9(0.85)并且≤0.95时，应做基于性能中震抗震设计。 对复杂超限结构，专家委员会根据超限细则，都会提出中震弹性（不屈服）设计。 采取基于性能的设计方法，主要是针对不满足规范，进行妥协的底线，在此底线的基础上，做基于性能的抗震设计以进行加强。即做中震弹性计算。应该明确一点，中震不屈服和中震弹性是两个概念。 保持弹性是指不考虑内力调整的抗震验算，地震力放大2.8倍。 不屈服指内力、材料强度均按标准值计算，并且不考虑抗震承载力调整系数。 中震弹性要比中震不屈服的要求严的多，对于抗震等级在一级以上的构件，通常按小震弹性计算得到的配筋要比中震不屈服的大。 2.中震弹性与中震不屈服的内涵 一.中震弹性设计: 1.地震影响系数按小震的 2.8倍取值 2.内力调整系数取为1(强柱弱梁,强剪弱弯等) 3.其余分项系数均保留 二.中震不屈服设计 1.地震影响系数按小震的 2.8倍取值 2.荷载分项系数取1 3.内力调整系数取为1(强柱弱梁,强剪弱弯等) 4.抗震调整系数γre取1 5.材料强度用标准强度 三.中震不屈服设计已经去掉所有安全度,属于承载力极限状态设计 中震弹性设计取消内力调整的经验系数,保留了荷载分项系数,也就是保留了结构的安全度和可靠度,属正常设计,相应的配筋也大得多 以上设计方法都属于性能设计的范畴。 《抗规》中对中震设计的内容涉及很少，仅在总则中提到“小震不坏、中震可修、大震不倒”的抗震设防目标，但没有给出中震设计的判断标准和设计要求，我国目前的抗震设计是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过地震力的 6 月21 日 [ 讨论] 中震不屈服、中震弹性satwe 与手算对比——part 1 （计算书节选） 性能要求的提出 1. 抗震审查要求（节选）： 底部加强部位剪力墙抗剪承载力按中震弹性设计、抗弯承载力按中震不屈服设计，轴压比大于0.3 的墙肢均设置约束边缘构件，剪力墙水平分布筋配筋率不应小于0.3 ％。 2. 中震计算 2.1 中震弹性和中震不屈服的计算准则 2.1.1 中震弹性设计 a. 水平地震影响系数最大值alpha_max 按小震的约2.85 倍取值； b.内力调整系数取为1（强柱弱梁，强剪弱弯等）； c.其余分项系数/ 组合系数均保留； d.抗震调整系数Gama_RE 取同小震，《高规》表4.7.2 ； e.材料强度用设计值。 中震弹性设计取消内力调整的经验系数，保留了荷载分项系数，也就是保留了结构的安全度和可靠度，属正常设计。 2.1.2 中震不屈服设计 a.水平地震影响系数最大值alpha_max 按小震的约2.85 倍取值； b.内力调整系数取为1（强柱弱梁，强剪弱弯等）； c.荷载分项系数取1 ，保留组合系数； d.抗震调整系数Gama_RE=1 ； e. 材料强度用标准值。中震不屈服设计已经去掉所有安全度，属于承载力极限状态设计。 2.1.3水平地震影响系数最大值的取值见下表，7度地区水平地震影响系数最大值 小震alpha_max=0.08 中震alpha_max=0.23 2.2用SATWE 进行中震计算 SATWE提供中震不屈服和中震弹性计算功能。 2.2.1中震弹性参数设置 在satwe菜单1，接PM生成SATWE数据，第一项参数定义，地震信息一栏中修改地震影响系数”与抗震等级”，如图2.2.1.a ，2.2.1b 所示。 2.2.2中震不屈服参数设置 在satwe菜单1，接PM生成SATWE数据，第一项参数定义，地震信息一栏中修改地震影响系数”与并 勾选按中震不屈服做结构设计”，如图2.2.1.C ，2.2.1d所示。 中震弹性和中震不屈服 对于中震弹性设计： 结构的抗震承载力满足弹性设计要求，最大地震影响系数amax参考《抗震规范》或徐培福《复杂》取值，在中震作用下，计算可不考虑地震组合内力调整系数（即强柱弱梁、强减弱弯调整系数），但应采用作用分项系数、材料分项系数和抗震承载力调整系数，构件的承载力计算采用材料强度设计值。 软件实现：1）多遇地震输入中震amax，并将抗震等级定位四级（这样计算《抗震规范》所规定的由于抗震等级不同而乘以的各种组合内力调整系数程序均取1.0）。 中震不屈服： 地震作用下的内力按中震进行计算，最大地震影响系数amax同上，地震作用效应的组合均按《高规》5.6进行，分项系数均取1.0，计算可以不考虑地震组合内力调整系数，构件的承载力计算材料的强度取标准值。 软件的实现： 软件提供“中震（或大震）不屈服结构设计”按钮，其它参数填写同上。 总结篇： 对于中（大）震弹性计算，主要有两条： （1）地震影响系数最大值αmax按中震（2.81倍的小震）或大震（4.6-6倍小震）取值， （2）取消组合内力调整系数（强剪弱弯，强柱弱梁调整） 个人修改部分： （1）按中震或大震输入αmax； （2）构件抗震等级定位四级。 对于中震或大震不屈服主要有五条： 1.地震影响系数最大值αmax按中震（ 2.81倍的小震）或大震（4.6-6倍小震）取值 2.取消组合内力调整系数（强剪弱弯，强柱弱梁调整） 3.荷载作用分项系数取1.0（组合系数不变） 4.材料强度取标准值 5.抗震承载力调整系数γRE取1.0 个人修改部分： 1.按中震或大震输入αmax 2.选择“中震（或大震）不屈服结构设计”按钮 （学习的目的是增长知识，提高能力，相信一分耕耘一分收获，努力就一定可以获得应有的回报） 6月21日 [讨论]中震不屈服、中震弹性satwe与手算对比——part 1 (计算书节选) 性能要求的提出 1.抗震审查要求(节选)： 底部加强部位剪力墙抗剪承载力按中震弹性设计、抗弯承载力按中震不屈服设计，轴压比大于0.3的墙肢均设置约束边缘构件，剪力墙水平分布筋配筋率不应小于0.3％。 2.中震计算 2.1中震弹性和中震不屈服的计算准则 2.1.1中震弹性设计 a.水平地震影响系数最大值alpha_max按小震的约2.85倍取值； b.内力调整系数取为1(强柱弱梁,强剪弱弯等)； c.其余分项系数/组合系数均保留； d.抗震调整系数Gama_RE取同小震，《高规》表4.7.2； e.材料强度用设计值。 中震弹性设计取消内力调整的经验系数,保留了荷载分项系数,也就是保留了结构的安全度和可靠度,属正常设计。 2.1.2中震不屈服设计 a.水平地震影响系数最大值alpha_max按小震的约2.85倍取值； b. 内力调整系数取为1(强柱弱梁,强剪弱弯等)； c. 荷载分项系数取1 ，保留组合系数； d. 抗震调整系数Gama_RE=1 ； e.材料强度用标准值。 中震不屈服设计已经去掉所有安全度,属于承载力极限状态设计。 2.1.3水平地震影响系数最大值的取值 见下表，7度地区水平地震影响系数最大值 小震alpha_max=0.08 中震alpha_max=0.23 2.2用SATWE进行中震计算 SATWE提供中震不屈服和中震弹性计算功能。 2.2.1中震弹性参数设置 在satwe菜单1，接PM生成SATWE数据，第一项参数定义，地震信息一栏中修改“地震影响系数”与“抗震等级”，如图2.2.1.a，2.2.1b所示。 2.2.2中震不屈服参数设置 在satwe菜单1，接PM生成SATWE数据，第一项参数定义，地震信息一栏中修改“地震影响系数”与并勾选“按中震不屈服做结构设计”，如图2.2.1.c，2.2.1d所示。 中震弹性与中震不屈服的概念 1.中震弹性与中震不屈服的概念 结构位移比》1.5(1.4)并且≤1.8，扭转平动周期比》0.9(0.85)并且≤0.95时，应做基于性能中震抗震设计。 对复杂超限结构，专家委员会根据超限细则，都会提出中震弹性（不屈服）设计。 采取基于性能的设计方法，主要是针对不满足规范，进行妥协的底线，在此底线的基础上，做基于性能的抗震设计以进行加强。即做中震弹性计算。应该明确一点，中震不屈服和中震弹性是两个概念。 保持弹性是指不考虑内力调整的抗震验算，地震力放大2.8倍。 不屈服指内力、材料强度均按标准值计算，并且不考虑抗震承载力调整系数。中震弹性要比中震不屈服的要求严的多，对于抗震等级在一级以上的构件，通常按小震弹性计算得到的配筋要比中震不屈服的大。 2.中震弹性与中震不屈服的内涵 一.中震弹性设计: 1.地震影响系数按小震的 2.8倍取值 2.内力调整系数取为1(强柱弱梁,强剪弱弯等) 3.其余分项系数均保留 二.中震不屈服设计 1.地震影响系数按小震的 2.8倍取值 2.荷载分项系数取1 3.内力调整系数取为1(强柱弱梁,强剪弱弯等) 4.抗震调整系数γre取1 5.材料强度用标准强度 三.中震不屈服设计已经去掉所有安全度,属于 承载力极限状态设计 中震弹性设计取消内力调整的经验系数,保留了荷载分项系数,也就是保留了结构的安全度和可靠度,属正常设计,相应的配筋也大得多 以上设计方法都属于性能设计的范畴。 ***************** 《抗规》中对中震设计的内容涉及很少，仅在总则中提到“小震不坏、中震可修、大震不倒”的抗震设防目标，但没有给出中震设计的判断标准和设计要求，我国目前的抗震设计是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过地震力的调整系数和各种抗震构造措施来保证的，但随着复杂结构、超高超限结构越来越多，对中震的设计要求也越来越多，目前工程界对于结构的中震设计有两种方法，第一种按照中震弹性设计，第二种是按照中震不屈服设计。 2.中震弹性与中震不屈服的在PKPM中的实现 一.中震弹性设计: 1.地震影响系数按小震的 2.8倍取值－PKPM中直接将原地震影响系数改为2.8倍即可。 中震弹性与中震不屈服的概念 1. 中震弹性与中震不屈服的概念 结构位移比》1.5（1.4）并且w 1.8，扭转平动周期比》0.9（0.85）并且W 0.95时, 应做基于性能中震抗震设计。 对复杂超限结构，专家委员会根据超限细则，都会提出中震弹性（不屈服）设计。 采取基于性能的设计方法，主要是针对不满足规范，进行妥协的底线，在此底线的基础上，做基于性能的抗震设计以进行加强。即做中震弹性计算。应该明确一点，中震不屈服和中震弹性是两个概念。 保持弹性是指不考虑内力调整的抗震验算，地震力放大2.8 倍。不屈服指内力、材料强度均按标准值计算，并且不考虑抗震承载力调整系数。中震弹性要比中震不屈服的要求严的多，对于抗震等级在一级以上的构件，通常按小震弹性计算得到的配筋要比中震不屈服的大。 2. 中震弹性与中震不屈服的内涵 一. 中震弹性设计: 1. 地震影响系数按小震的 2.8 倍取值 2. 内力调整系数取为1（强柱弱梁, 强剪弱弯等） 3. 其余分项系数均保留 二. 中震不屈服设计 1. 地震影响系数按小震的 2.8 倍取值 2. 荷载分项系数取1 3. 内力调整系数取为1（强柱弱梁, 强剪弱弯等） 4. 抗震调整系数丫re取1 5. 材料强度用标准强度 三. 中震不屈服设计已经去掉所有安全度, 属于承载力极限状态设计中震弹性设计取消内力调整的经验系数,保留了荷载分项系数, 也就是保留了结构的安全度和可靠度, 属正常设计, 相应的配筋也大得多以上设计方法都属于性能设计的范畴。 ***************** 《抗规》中对中震设计的内容涉及很少，仅在总则中提到“小震不坏、中震可修、大震不倒”的抗震设防目标，但没有给出中震设计的判断标准和设计要求，我国目前的抗震设计是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过地震力的调整系数和各种抗震构造措施来保证的，但随着复杂结构、超高超限结构越来越多，对中震的设计要求也越来越多，目前工程界对于结构的中震设计有两种方法，第一种按照中震弹性设计，第二种是按照中震不屈服设计。 .中震弹性与中震不屈服的概念 结构位移比≥1.5(1.4)并且≤1.8，扭转平动周期比≥0.9(0.85)并且≤0.95时，应做基于性能中震抗震设计。对复杂超限结构，专家委员会根据超限细则，都会提出中震弹性（不屈服）设计。 “弹性”是指取消所有分项系数，材料用设计值； “不屈服”是指取消所有分项系数，材料用标准值。 中震弹性：地震作用下的内力按照中震计算，地震作用效应的组合及各分项系数的取值按照《高规》第5.6条取值，但不可进行设计内力调整放大，构件承载力计算时取材料的设计值。目前的SATWE和PMSAP均不能直接进行计算，但可以通过一些参数调整，间接实现此功能。在“多遇地震影响系数最大值”中填入中震设计最大地震影响系数αmax，并将构件抗震等级定为四级。这样在计算时，《抗规》所规定的由于抗震等级不同而乘以的各种组合内力调整系数程序就均按1.0取值。 中震不屈服：地震作用的计算是按照中震进行，地震作用效应的组合的取值按照《高规》第5.6条取值，但分项系数的值均取不大于1.0，不进行设计内力调整放大，构件的承载力取值为材料的标准值。 中震弹性和中震不屈服实际设计参数取值的差别： 中震弹性：中震不屈服： 1.地震影响系数取为小震的 2.8倍 1.地震影响系数取为小震的2.8倍 2.内力调整系数（强柱弱梁，强剪弱弯）取1 2.内力调整系数（强柱弱梁，强剪弱弯取1 3.材料取设计值 3.材料取标准值 4.荷载组合保留分项系数和组合系数 4.荷载分项系数取1 5.抗震影响系数γRe同小震 《抗规》中对中震设计的内容涉及很少，仅在总则中提到“小震不坏、中震可 修、大震不倒”的抗震设防目标，但没有给出中震设计的判断标准和设计要求， 我国目前的抗震设计是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过地震力的 调整系数和各种抗震构造措施来保证的，但随着复杂结构、超高超限结构越 来越多，对中震的设计要求也越来越多，目前工程界对于结构的中震设计有 两种方法，第一种按照中震弹性设计，第二种是按照中震不屈服设计。 中震弹性与中震不屈 服的概念 中震弹性与中震不屈服的概念 1.中震弹性与中震不屈服的概念 结构位移比》1.5(1.4)并且≤1.8，扭转平动周期比》0.9(0.85)并且≤0.95时，应做基于性能中震抗震设计。 对复杂超限结构，专家委员会根据超限细则，都会提出中震弹性（不屈服）设计。 采取基于性能的设计方法，主要是针对不满足规范，进行妥协的底线，在此底线的基础上，做基于性能的抗震设计以进行加强。即做中震弹性计算。应该明确一点，中震不屈服和中震弹性是两个概念。 保持弹性是指不考虑内力调整的抗震验算，地震力放大2.8倍。 不屈服指内力、材料强度均按标准值计算，并且不考虑抗震承载力调整系数。中震弹性要比中震不屈服的要求严的多，对于抗震等级在一级以上的构件，通常按小震弹性计算得到的配筋要比中震不屈服的大。 2.中震弹性与中震不屈服的内涵 一.中震弹性设计: 1.地震影响系数按小震的 2.8倍取值 2.内力调整系数取为1(强柱弱梁,强剪弱弯等) 3.其余分项系数均保留 二.中震不屈服设计 1.地震影响系数按小震的 2.8倍取值 2.荷载分项系数取1 3.内力调整系数取为1(强柱弱梁,强剪弱弯等) 4.抗震调整系数γre取1 5.材料强度用标准强度 三.中震不屈服设计已经去掉所有安全度,属于承载力极限状态设计 中震弹性设计取消内力调整的经验系数,保留了荷载分项系数,也就是保留了结构的安全度和可靠度,属正常设计,相应的配筋也大得多 以上设计方法都属于性能设计的范畴。 ***************** 《抗规》中对中震设计的内容涉及很少，仅在总则中提到“小震不坏、中震可修、大震不倒”的抗震设防目标，但没有给出中震设计的判断标准和设计要求，我国目前的抗震设计是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过地震力的调整系数和各种抗震构造措施来保证的，但随着复杂结构、超高超限结构越来越多，对中震的设计要求也越来越多，目前工程界对于结构的中震设计有两种方法，第一种按照中震弹性设计，第二种是按照中震不屈服设计。 2.中震弹性与中震不屈服的在PKPM中的实现中震弹性及中震不屈服(高层超限审查)
中震弹性与中震不屈服
PKPM中震不屈服与中震弹性的实现方法探讨
中震不屈服中震弹性
中震弹性和中震不屈服计算要点
中震不屈服、中震弹性
中震弹性与中震不屈服的概念
中震弹性与中震不屈服的概念
中震弹性与中震不屈服
最新中震弹性与中震不屈服的概念