钢管落地脚手架计算书
外脚手架施工方案
工程概况
第一章
1.1 工程概况
上海宝山区罗店西大型居住社区配套商品房基地A3地块；
工程建设单位：
上海罗南房地产有限公司；
项目管理及施工总承包单位：
浙江省紹兴白云建设有限公司；
勘察设计単位；上海协力岩土工程勘察有限公司：
建筑结构设计：上海市房屋建筑设计院有限公司：
监理单位：
上海创众工程监理有限公司；
第二章作业特点
a、本工程外行相对简单且立面平整，拐角不多，施工工期紧，层数
不高，较适合采用双排外脚手架。
基于以上特点，综合考虑各方面因素，本工程外脚手架采用落地式钢管双排脚手架,脚手架地坪为回填土回填地坪，经振动式压路机分层压实。再做10cmC20的混凝土地坪，外设240*240的砖砌排水沟,从底层搭到顶层，每三层用竹挑板封闭一次。
第三章材质要求及引用标准
一钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求，钢管外径不得小于Φ48mm，壁厚不得低于3.0mm。无严重锈蚀裂纹分层变型、扭曲和打洞截口，必须具有生产厂家产品检验合格证或租凭单位的质保书,不准使
用锈蚀、变瘪、滑牙和有裂缝的金属扣件，不准使用木胡危、单径、破损散边的竹片、篱笆，不准用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。
二引用标准:
1 2 3 4 5建筑施工高处作业安全技术规范
建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范
连墙杆材质符合现形国家标准GB/T700Q235-A级钢规范
第四章
一、落地式脚手架施工部署
施工部署
1、搭设顺序为：摆放扫地杆（贴近地面的大横杆）——逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧——装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧——安第一步大横杆（与立杆扣紧）——第一步小横杆——第二步小横杆——加设临时斜撑杆（上端与第二步大横杆扣紧，在装设两道连墙杆后可拆除）——第三、四步大横杆和小横杆——连墙杆——接立杆——加设剪刀撑——铺脚手板
杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。斜杆两端扣件与立杆点（即立杆与横杆的交点）的距离不宜大于20cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm，以保证架子的稳定性。
脚手架杆件连接相交伸出的端头，均应等于25cm，以防止杆件滑脱。
随主体结构上升随即设置连墙杆与梁、板或柱锚拉。采用硬拉撑形式，用400mm长短钢管预埋。
2、构造形式
①立杆横距b为1.05m，间距1.5，阴阳角处立杆距墙尽量不得小于30cm。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧（大横杆对立杆起约束作用，对确保立杆承载能力的关系很大）不得隔步设置或遗漏。立杆垂直偏差不大于全长的1/200，立杆对接必须交叉进行,立杆必须用对接扣件连接,严禁使用外径为48与51的钢管混用.
②大横杆步距为1.8。间距0.25m。上下横杆的接长位置应错开布置
在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大
于5cm.,相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆
偏心承载情况。
横向水平杆主节点必须设一根横向水平杆用直角扣件扣接.
③小横杆间距0.8m，小横杆里离墙面15cm，另一端挑出外立杆
25cm，贴近立杆布置（对于双立杆，则设于双立杆之间），搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。在相邻立杆之间根据需要加设1 根或2根。在任何情况下，均不得拆除贴近立杆的小横杆。
④剪刀撑在脚手架在两端设置，中间每隔9m设一道。剪刀撑应联系3-4根立杆，斜杆与地面夹角45度-60度；30m不少于三道。剪刀撑应沿架高边沿布置，在相邻两排剪刀撑之间，每隔10-15m高加设一道剪刀撑。剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在基中间应增加2-4 个扣结点。斜撑搭接长度不小于0.4m，且不少于2 扣扣件紧固。
⑤连墙杆垂直距离不大于4m，故每层均要设置。连墙杆一般应设
置在框架梁或楼板附近等具有较好抗水平作用的结构部位，其水平距离为4.5m-6.0m，即3-4 根立杆设1点。由于该工程位于沿海地带，风力较大，水平风载较大，所以适当在原有的连墙杆数量上增加连墙杆。严禁使用指
外脚手架施工方案有拉接的柔性的拉接横杆.
⑥水平斜拉杆刚度。
⑦护栏和挡脚板设置在有连墙杆的步架平面内，以加强脚手架的横向在铺脚手板的操作层上必须设护栏和挡脚板。栏高
1.2m。档脚板高200mm，挡脚板亦可用加设一道低栏杆（距脚手板面0.2- 0.4m代替），满挂3000目密目安全网。
3、斜道
人行斜道的宽度不得小于1m，坡度1：3（高：长），并在拐弯处设置
平台。
4、斜道拐弯平台面积应不小于6m ，宽度不小于1.5m。
5、人行斜道的脚手板上应钉防滑木条，其厚度为2-3cm，间距不大于30cm。
6、斜道主要杆件有立杆、大横杆、小横杆、斜横道、剪刀撑、抛撑
等。立杆、横杆的间距应与所用的脚手架相适应，通常立杆纵距采用
1.5m，埋入地下不小于50cm，大横杆间距1.2-1.4m。小横杆间距1m。
7、为了保证斜道的稳固，在斜道两侧、平台外围和端部应设剪刀撑，并沿斜道纵向每隔6-7 根立杆设一道抛撑。高度大于7m 不便设抛撑时，
对于附在脚手架外面的斜道（即利用脚手架的外排立杆作为斜道的里排立
杆时），应加强脚手架连墙杆的设置，对于独立搭设的斜道更应适当加密
连墙杆。
8、斜道脚手板应铺平、铺牢。横铺时要在小横杆上按间距30-50cm 加设斜横杆，使脚手板铺在斜横杆上，并自上而下逐块排齐挨紧，板面相平。顺铺时脚手板直接铺在小横杆上，自上而下将脚手板逐块顺长铺设，在接头处要使下面的板子压住上面的板子，搭接长度小小于40cm，并在接头下面设双根小横杆，板端搭接处的凸棱，要用三角木填顺。
2
外脚手架施工方案
4、扣件的安装及注意事项
①、开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入。
②、拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载能力、稳定和安全影响很大。螺栓拧得不紧固然不好，但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，所以螺栓的松紧必须适度，要求扭力矩控制在39-40N.m（且不大于65N.m）。为了控制拧紧程度，操作人员可根据所用扳手的长度用测力计校核自己的手劲，反复练习，以求达到不用测力计也准确地掌握力矩的大小。拧螺栓的工具以采用棘轮扳手为宜，这种扳手可以边疆拧转，使用方便，有利于提高工效。
③、划出工作区标志，禁止行人进入；
④、严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆，先绑者后拆，一般是先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等；
⑤、统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣应先通知对方，以防附落；
⑥、材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。
第五章质量要求
a架子地基应平整夯实后做100厚C20砼硬性，宽度为1.5米，不
得在未经处理的起伏平平和软硬不一的地面上直接搭设脚手架，四周设置240*240的排水沟。
b严格按照规定的构造尺寸进行搭设，控制作立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差，并节点联系接达到要（绑好、拧紧或插挂好）；
c搭设过程中要及时设置联墙杆，斜撑杆，剪力撑以及必要的缆绳
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书 采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的横距为，立杆的纵距为，大小横杆的步距为； 内排架距离墙长度为； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根； 脚手架沿墙纵向长度为； 采用的钢管类型为Φ48×； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为； 连墙件采用两步两跨，竖向间距，水平间距3m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2层； 3.风荷载参数 本工程地处广东深圳市，基本风压m2； 风荷载高度变化系数μz为，风荷载体型系数μs为； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):； 脚手板自重标准值(kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):； 安全设施与安全网(kN/m2):； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):； 脚手板铺设总层数:12； 5.地基参数要求 若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):； 立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:。 本工程原地基土类型为混凝土，地基承载力大于120，满足要求！ 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=m； 脚手板的自重标准值:P2=×(2+1)=m； 活荷载标准值:Q=2×(2+1)=m； 静荷载的设计值:q1=×+×=m； 活荷载的设计值:q2=×=m； 图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=××+××=； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为M2max=××；
门式脚手架施工方案
中心小区专项治理工程（主体工程）脚手架施工方案 编制： 审核： 审批： 大庆油田工程建设有限公司油建公司 第五工程部 2014年4月27日
第一节编制依据 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。 第二节工程概况 工程名称：中心小区专项治理工程（主体工程） 建设单位：大庆油田矿区服务事业部物业管理二公司 监理单位：大庆石油工程监理有限公司 建设地点：中心小区 本工程为住宅楼外墙装饰工程，主要为外墙保温及涂料粉刷，新安装装饰构件，考虑住户正常通行、施工安全及施工顺利进行，采用门式脚手架作为工程施工用脚手架。 第三节脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合江西省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用门架脚手架方案： 第四节脚手架的材质要求 门架 1、门架采用MF1219，门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。 2、周转使用门架及配件的维修保养或报废，可按门架及配件的质量分A、B、C、D四类，对每类按不同情况作出保养、修理保养、试验后确定类别和报废处理等四种不同处理方法。 A类属于外观检查有轻微变形、损伤和锈蚀，不影响正常使用和安全承载。所以，门架及配件在清除表面粘附砂浆、泥土等污物，除锈后可以使用，重新油漆属于经常性的保养工作。 B类属于外观检查有一定程度变形、损伤、锈蚀，用肉眼或器具测量可见，该类门架及配件将影响正常使用和安全承载，所以应经矫直、平整、更换不见、修复、补焊、防锈、油漆等修理工作后方能继续使用；该类别除锈、油漆指用砂纸、铁刷等将锈除去，重新涂刷油漆。 C类指有片状剥落，锈蚀面积大（达总表面面积的50％以上），有修坑，但无贯穿锈洞等严重锈蚀现象，这类门架及配件不能由外观确定承载力，而应由试验确定其承载力。承载力试验方法按现行国家标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）中6.2及表
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、架体参数 二、荷载参数 三、设计简图
搭设示意图： 平台水平支撑钢管布置图
平面图
侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算 钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2) 205纵向钢管验算方式简支梁 G 1k =g 1k =0.04kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336
板底支撑钢管计算简图 M max =ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·m R max =ql/2=1.336×1.2/2=0.802kN σ=M max /W=0.24×106/(5.26×103)=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336 q 2=1.4×F 1 =1.4×1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图
钢管落地脚手架计算书
外脚手架施工方案 工程概况 第一章 1.1 工程概况 上海宝山区罗店西大型居住社区配套商品房基地A3地块； 工程建设单位： 上海罗南房地产有限公司； 项目管理及施工总承包单位： 浙江省紹兴白云建设有限公司； 勘察设计単位；上海协力岩土工程勘察有限公司： 建筑结构设计：上海市房屋建筑设计院有限公司： 监理单位： 上海创众工程监理有限公司； 第二章作业特点 a、本工程外行相对简单且立面平整，拐角不多，施工工期紧，层数 不高，较适合采用双排外脚手架。 基于以上特点，综合考虑各方面因素，本工程外脚手架采用落地式钢管双排脚手架,脚手架地坪为回填土回填地坪，经振动式压路机分层压实。再做10cmC20的混凝土地坪，外设240*240的砖砌排水沟,从底层搭到顶层，每三层用竹挑板封闭一次。 第三章材质要求及引用标准 一钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求，钢管外径不得小于Φ48mm，壁厚不得低于3.0mm。无严重锈蚀裂纹分层变型、扭曲和打洞截口，必须具有生产厂家产品检验合格证或租凭单位的质保书,不准使
用锈蚀、变瘪、滑牙和有裂缝的金属扣件，不准使用木胡危、单径、破损散边的竹片、篱笆，不准用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。 二引用标准: 1 2 3 4 5建筑施工高处作业安全技术规范
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数 二、荷载设计 计算简图：
立面图 侧面图三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.3×0.8/(2+1))+1.4×3×0. 8/(2+1)=1.26kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.3×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.91kN/ m 计算简图如下： 1、抗弯验算
M max=0.1ql a2=0.1×1.26×1.52=0.28kN·m σ=M max/W=0.28×106/4490=62.94N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.91×15004/(100×206000×107800)=1.41mm νmax＝1.41mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.26×1.5=2.07kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.91×1.5=1.51kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.07kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.51kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m)
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数
落地门架_门架简图
落地门架_门架平面图 四、门架稳定性计算 门架型号MF1219水平架设置2步1设脚手板设置1步1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型Ф48×3水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型Ф48×3 每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N Gk1= (G k1 + G k2 ×2+ G k3 ×1/2+ G k4 ×2×1/1+ G k5 ×2+ G k6 ×2) /h =(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m
1/2表示水平架设置2步1设 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N Gk2= (G k7 ×l/cosα×2/4+ G k8 ×l×1/4+ G k9 /4+ G k10 ×4/4+ G k11 ×l+ G k12 ×l×h) /h =(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N Qk =n× Q k ×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN 门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值： ω k =μ z ×μ s ×ω o =0.74×0.8×0.3=0.178 kN/ m2 q k = ω k × l=0.178×1.83=0.325 kN/ m 风荷载产生的弯矩标准值： M k = q k H 1 2/10=0.325×3.92/10=0.494 kN . m 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N Gk1+ N Gk2 )H+1.4 N Qk =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN 组合风荷载时： N w =1.2(N Gk1 + N Gk2 )H+0.9×1.4 (N Qk +2M k /b) =1.2× (0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4× (13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值
脚手架计算书(DOC)
满堂扣件式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 2.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图
图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3； 截面惯性矩 I = 11.35cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)：
q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
落地式脚手架计算书
落地式脚手架计算书 工程名称：泰安嘉源居工程1#楼工程 施工单位：山东泰安建筑工程集团有限公司 编制人：田德森 目录 脚手架计算书的编制依据.......................................................... 错误!未定义书签。参数信息....................................................................................... 错误!未定义书签。 1、脚手架搭设参数 ............................................................. 错误!未定义书签。 2、永久荷载参数.................................................................. 错误!未定义书签。 3、可变荷载与风荷载参数................................................. 错误!未定义书签。 4、地基参数.......................................................................... 错误!未定义书签。横向水平杆（小横杆）计算 ..................................................... 错误!未定义书签。 1、抗弯强度计算.................................................................. 错误!未定义书签。 2、变形计算.......................................................................... 错误!未定义书签。纵向水平杆(大横杆)计算........................................................... 错误!未定义书签。扣件的抗滑承载力计算.............................................................. 错误!未定义书签。立杆的稳定性计算...................................................................... 错误!未定义书签。 1、分析立杆稳定性计算部位............................................. 错误!未定义书签。 2、计算风荷载产生的弯曲压应力 .................................... 错误!未定义书签。脚手架搭设高度计算.................................................................. 错误!未定义书签。连墙件计算................................................................................... 错误!未定义书签。
落地式双排钢管脚手架计算
落地式双排钢管脚手架计算 一、计算参数： 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为35米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.9米，大小横杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0.35米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根； 采用的钢管类型为Φ48.3×3.6； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处黑龙江省尚志市，基本风压为0.65 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用 数参载荷静4. 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 :的杆计算二、大横按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m； ；0.09=0.154 kN/m×0.038+1.2×: q1=1.2静荷载的设计值 ；0.6=0.84 kN/m: q2=1.4×活荷载的设计值 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) ) 支座最大弯矩大横杆设计荷载组合简图图2 (验强2.度算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
完整版门式脚手架计算书
门式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 二、荷载参数 三、设计简图
门架简图_落地门 架． 门架平面图落地门架_四、门架稳定性计算
每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N= (G+ G×2+ G×1/2+ G×2×1/1+ G×2+ G×2) /h k6k2k4k1k3k5Gk1=(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m 设1步2表示水平架设置1/2 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N= (G×l/cosα×2/4+ G×l×1/4+ G/4+ G×4/4+ G×l+ G×l×h) /h k12k9Gk2k8k7k11k10=(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N=n×Q×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN kQk门架宽度b，见门架型号编辑 风荷载标准值： 2 0.3=0.178 kN/ m0.8××μ×ω=0.74×ω=μokzs q= ω×l=0.178×1.83=0.325 kN/ m kk风荷载产生的弯矩标准值： 22/10=0.494 kN . m 3.9/10=0.325×M= q H 1kk 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+1.4 N =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN QkGk2Gk1组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+0.9×1.4 (N+2M/b) kGk1QkwGk2=1.2×(0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4×(13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值 参数计算： 4 1536/1930=193593 mm/h=107800+107800×+I·h I=I01100.50.5=21.37 mm i=(I/A)=(193593/424) 1λ=kh/i=1.22×1930/21.37=110.19 0由λ查规范表B.0.6，得φ=0.516
脚手架计算书(步距1.8)
本工程首层～设备层双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆，最大搭设高度50m以下（为20.2m），搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130—2001）的设计尺寸及构造要求搭设，故对其相应杆件不再进行设计计算。 本工程五～十九层外双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆脚手架，脚手架搭设高H=57.6m。双排脚手架用于结构施工和装修施工。需对此脚手架进行验算。计算参数如下： 1、荷载计算（此脚手架计算查表所得值通过《建筑施工手册（第四版）1》查得） ①恒载的标准值G k： G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 由表5—7查得g k1＝0.1089KN/m； g k2＝0.2356KN/m； g k3＝
0.1113KN/m。 a.当取H i＝56.7m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝12.84KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝13.19KN b.当取H i＝28.4m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝6.61KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝6.96KN ②活载（作业层施工荷载）的标准值Q k： Q k=n1×l a×q k 由表5—12查得q k＝1.8KN/m（结构作业时）和q k＝1.2KN/m（装修作业时）则有： 用于结构作业时，Q k= 1.5×1.8＝2.7KN
落地脚手架计算书
目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (2) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (10)
一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数
1800 3001050 三、横向水平杆（小横杆）验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定:
“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图： 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k=(Q K+Q P1)×S=(3+×= kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=×Q K×S+×Q P1×S=×3×+××= kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： M max =ql b2 = × =·m 88 4、钢管载面模量W= 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 σ=M max = ×106 =mm2〉205N/mm2 W×103 7、结论：不满足要求!建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载!（二）变形计算 1、钢材弹性模量E＝×105N/mm2 2、钢管惯性矩I＝ 3、容许挠度[ν]=l/150与10mm
最新39m落地式扣件钢管脚手架计算书汇总
39m落地式扣件钢管脚手架计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。 双排脚手架，搭设高度39.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设10层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.2480。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离4.2m。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m
外脚手架计算书(20200617113908)
双排扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 双排脚手架，搭设高度25.3米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书 1.计算说明 1.1概况： 工程项目：京广客专信阳东站 门架高度：8.8m 5层 工程内容：站台雨棚吊顶 1.2本工程采用门式脚手架规格如下：
水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。 2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算 2.1 脚手架自重产生的轴向力N GK1计算 门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN 交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN 水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN 脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074KN 连接棒2个6*2*10-3=0.012KN
锁臂2副0.0085*2=0.017KN 合计0.492KN 每米高脚手架自重：N GK1=0.492/1.72=0.286KN 2.2 加固杆、附件产生的轴向力N GK2计算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 对应cosɑ=0.732 钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN 每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN 密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m 加固杆、附件产生的轴向力N GK2=0.037+0.005=0.042KN/m 2.3 施工荷载产生的轴向力标准值 N标准=2*1*1.83=3.66KN 2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力） 根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数， μ8=1.0 ψ=1.0风荷载标准值 W k=0.7μZ.* μ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡ 作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值 q k= W k*L=0.387*1.83=0.708KN/m 风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值 M k=0.708*62/10=2.549KN.m
落地外脚手架计算书
附件计算书一：双排扣件钢管脚手架计算 书 依据规范: 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2017 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度31.2米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为4.2kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.9600。 地基承载力标准值140kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.850/2=0.128kN/m 活荷载标准值Q=4.160×0.850/2=1.768kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.128=0.196kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.768=2.475kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.196+0.10×2.475)×1.5002=0.592kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.196+0.117×2.475)×1.5002=-0.696kN.m
落地式扣件钢管脚手架计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 单排脚手架，搭设高度19.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.40米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设1层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值240kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.400/2=0.070kN/m 活荷载标准值Q=3.000×0.400/2=0.600kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.040+1.2×0.070=0.132kN/m
门式支架承载力计算书
戴港互通现浇箱梁支架计算书 一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算 根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下： N d----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度，h o =1900mm I 0、A 1 ----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积 h 1、I 1 ----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h 1 =1700mm A——门架立杆的毛截面积，A=2A 1 =2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2 D 1、d 1 ——分别为门架立杆的外径和内径D 1 =57mm，d 1 =52mm D 2、d 2 ——分别为门架加强杆的外径和内径D 2 =27mm.d 2 =24mm φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh /i K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13 I 0=π（D 1 4-d4 1 ）/64=15.92*104mm4 I 1=π（D 2 4-d4 2 ）/64=0.98*104mm4 I=I 0+I 1 ×h 1 /h =15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4 i=√I/A 1 =√16.8×104/428=19.8mm λ=Kh /i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53 N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN 根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。 门架产品出厂允许最大承载力为75KN。 托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座，允许承载力为100KN，不作验算。