抗浮验算
一.抗浮计算（顶板覆土1500）:
[ 地下室抗浮荷载 ] 自然地面整平下500。
柱网：8.1x6.35=51.435m2
地下室自重为：
1、土重 1.5X18=27KN/m2
2、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m2
3、梁+柱重： X向截面500X1000，Y向截面450X800 梁自重：(0.5X0.8X8.1+0.45X0.5X6.35)X25/8.1X6.35=2.27 KN/m2柱自重：0.5X0.6X4.0X25/8.1X6.35=0.58 KN/m2
面层：0.05x23=1.15 KN/m2
总计： Q w= (27+17.5+2.27+0.58+1.15)=48.5KN/m2 [ 地下室水浮力荷载 ]
Q f=(4.3+1.5+0.45-0.5)x10=57.5KN/m2
[ 抗浮验算 ]
Qw=48.5KN/ m2< Qf=57.5KN/ m2
自重抗浮不满足！
抗拔力为1.05X(57.5-48.5)x51.435=486KN
二.边跨抗浮计算:
边跨跨度：8.1x3.25
地下室自重为：
1、土重 1.5X18=27KN/m2
2、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m2
3.墙：0.3x8.1x
4.3x25/8.1x3.25=9.9 KN/m2
4.挑边土：0.5x(8x
5.3+18x0.5)x8.1/8.1x3.25=7.9 KN/m2
5.面层: 0.05x23=1.15 KN/m2
总计： Q w=63.45KN/m2>57.5x1.05 KN/m2
边跨抗浮满足。
三.四层框架部分
地下室自重为：
1、土重 1.8X18=32.4KN/m2
2、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m2
3.四层框架梁板：0.15x4x25=15 KN/m2
4.面层: 0.05x23=1.15 KN/m2
总计： Q w=66.05KN/m2>57.5x1.05 KN/m2
抗浮满足。(六层框架部分也满足)
四.底板回填部分
地下室自重为：
1、土重 1.5X18+0.8x18=41.4KN/m2
2、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m2
3、梁+柱重： X向截面500X1000，Y向截面450X800
梁自重：(0.5X0.8X8.1+0.45X0.5X6.35)X25/8.1X6.35=2.27 KN/m2柱自重：0.5X0.6X4.0X25/8.1X6.35=0.58 KN/m2
4.面层: 0.05x23=1.15 KN/m2
总计： Q w=62.90KN/m2>57.5x1.05 KN/m2
抗浮满足。
五.抗拔桩计算:
[ 抗浮桩为预应力管桩 ]
桩直径取500mm，有效桩长9m，周长μ=1.57m
Raf＝1.57X (1.59+110.5+170.625+120.575)/2＝316kN，
桩自重：314.2x9x10/1000=29KN
316+29=344 KN; 取单桩承载力特征值340KN.
考虑每柱下需要2根桩。
六.管桩桩身强度计算：
查 PHC-500(100)AB-C80 桩身混凝土有效预压应力 5.64Mpa. 桩身截面积 125663mm 2
根据DGJ32/TJ109-2010第3.6.4-1条
125663X5.64=708.7KN
708.7>340
桩身强度满足设计要求。
七.管桩端板孔口抗剪强度计算：
根据DGJ32/TJ109-2010第3.6.4-4条
10X3.14X(12+20)(20-8)X120/2=723.8KN
满足设计要求
八.管桩预应力钢筋墩头抗拉强度计算：
根据DGJ32/TJ109-2010第3.6.4-5条
0.9X1000X10X90=810KN
满足设计要求
九.桩头连接强度计算：
抗拔桩顶部管桩内填芯C40微膨胀混凝土，填芯长度4000，
根据DGJ32/TJ109-2010第3.6.4-6条
0.8X3.14X300X0.3X4000=904.7KN
满足设计要求。
十.填芯内纵筋计算：
抗拔桩特征值取340KN
填芯内纵筋为6根三级钢直径20
6X254.5X360=549.7KN
满足设计要求。
抗浮计算版
抗浮计算书 一、基本设计数据： 基础底标高：-7.650m，±0.000相应绝对高程：420.40m， 抗浮设计水位：418.80m，覆土容重：18.00； 水位高差：7.65-（420.40-418.80）=6.050m, 建筑完成面标高：-6.30m； 主楼基础筏板厚：600mm，主楼基础覆土厚度：0.750m; 抗水板厚度：450mm； 地下室顶板覆土厚度：1.20m。 二、水浮力计算 F=1.0x10x6.05=60.50KN/m2 三、建筑物自重（按照最不利位置消防水池计算） 消防水池底标高：-6.800m, （基础顶覆土）(7.65-6.80-0.45) x18+（筏板自重）0.45x25+（顶板覆土）1.20x18+(顶板自重)0.18x25 =7.20+11.25+21.60+4.50=44.55 KN/m2 四、整体抗浮计算 G/F=44.55÷60.50=0.74<1.05，不满足《建筑地基基础设计规范》第5.4.3条规范，必须进行抗浮设计。 五、局部抗浮设计（基础） 抗水板所受水浮力N=（水浮力）60.50-（基础顶覆土+筏板自重）18.45=42.05KN/m2 六、抗拔桩设计 整体抗浮时，底板所受水浮力N=60.50-42.40=18.10 KN/m2； 除主楼外，沿地下室外墙间隔6.00~8.00m,设置一抗拔桩，单根抗拔桩承担的面积为30 m2左右；所受拔力大小为540KN；根据上部荷载，取单桩竖向承载力特征值不小于1300KN，取桩长L=20m，桩径600mm，根据《建筑桩基技术规范》5.3.6估算单桩抗压极限承载力标准值为： Q uk= Q sk + Q pk =u∑ψsi q sik l i+ψp q pk A p =3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)+3.14x0.602/4x1300 =2276.814+367.38=2644.20Kpa. 单桩抗拔极限承载力标准值为： T uk= u∑ψsi q sik l iλi=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)x0.7=1593.77 Kpa 抗拔桩单桩抗拉承载力特征值N=600KN，极限抗拉承载力1200KN； 抗拔桩试桩配筋计算 根据《建筑地基基础设计规范》附录T，f y A s/1.25=1200KN得 A s=1200x1.25/400=3750mm2,取12根20，A s=3768.00 mm2. 抗拔桩工程桩配筋计算 单桩抗拔设计值600x1.25=750KN，抗拔荷载全部由桩身钢筋承担，根据f y A s>750KN得：A s>750x1000/360=2084 mm2; 取12根16，A s=2411.52 mm2>2084 mm2。 共计需设置29根抗拔桩。
地下室抗浮设计及计算
地下室抗浮设计及计算 Post time: 2010年5月20日 前一段时间做了几个项目，都涉及到地下室抗浮设计的问题，整理了一个大个地下室的计算思路。 先说一下规范的一些要求，规范对抗浮设计一直没有特别明确的计算建议，很多的设计建议都是编者自己的理解，所以大家的计算结果就会有很大差异。 1）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006年版)第3.2.5条第3款规定：“对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用”。 2）《砌体结构设计规范》GB 50003-2001第4.1.6条当砌体结构作为一个刚体，需验算整体稳定性时，例如倾覆、滑移、漂浮等，应按下式验算：γ0(1.2SG2k+1.4SQ1k+SQik) ≤ 0.8SG1k 式中SG1k----起有利作用的永久荷载标准值的效应； SG2k----起不利作用的永久荷载标准值的效应； 3）北京市标准《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》DBJ 11-501-2009第8.8.2条，抗浮公式为： Nwk ≤γGk 式中Nwk——地下水浮力标准值； Gk——建筑物自重及压重之和； γ——永久荷载的影响系数，取0.9～1.0； 结合上述原则，计算目前在做的南方某大剧院舞台下台仓的抗浮情况，由于整个台仓位于城市河道边，且上部恒荷载的不确定性，因此永久荷载的影响系数取的是0.8，比北京规范还要低一些：
台仓深度较大，台仓底板顶标高为-14.8米，存在抗浮设计要求，根据 地质勘察报告数据，设计最高抗浮水位绝对标高为2.36米相对标高-1.54米， 经计算，上部结构传至台仓底板顶面处0.8倍恒荷载值为65200kN，台仓底板面积约为663平米，考虑台仓底板厚度为1.6米重力效应，尚有水浮力约为((14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25)×663-65200=12106 kN。根据地质勘察报告提供的勘探点平面布置图，台仓位于18、19、25、26号孔附近，抗拔桩长为9.5米，直径0.4米，计算抗拔承载力特征值为220 kN，考虑结构重要性系数1.1，需要不少于60根抗拔桩。 考虑台仓底板承担水压情况，设置11X20=220根抗拔桩，抗拔桩间距为1.45X1.45米，则相应面积底板承担水压标准值为((14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25)×1.45×1.45=245.2kN，减去抗拔桩抗拔值＝245.2-220＝25.2 kN，对应台仓底板承担水压标准值为1.1×60.6/(1.3×1.9)=27.5 kN/m2，其中1.1为结构重要性系数。 考虑群桩效应，群桩平面尺寸为16.8×28.5米，整个周边抗拔极限承载力为0.5Tgk =0.5×(0.70×55×1.2+0.75×50×7.1+0.65×85×0.7)× (16.8+28.5)×2=15900 kN，整个桩土浮容重为11×16.8×28.5×9=47400 kN，合计抗浮力为63300 kN，满足抗浮要求。 基础底板配筋计算：其中结构重要性系数为1.1，水浮力分项系数为1.20，抗拔桩安全系数取0.80，则台仓底板抗浮力设计值为1.1×(1.2× (14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25-0.8×220/1.45/1.45)=68.88kN/m2，台仓底板按四边简支弹性楼板配筋设计结果如下： 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称：台仓底板配筋 1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支 / 铰支 / 铰支 / 铰支 1.1.3 荷载标准值 1.1.3.1 永久荷载标准值： gk ＝ 0 1.1.3.2 可变荷载标准值 均布荷载： qk1 ＝ 68.88kN/m ，γQ ＝ 1，ψc ＝ 0.7，ψq ＝ 0.7 1.1.4 荷载的基本组合值 1.1.4.1 板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{68.88, 48.22} ＝ 68.88kN/m 1.1.5 计算跨度 Lx ＝ 19950mm，计算跨度 Ly ＝ 31900mm， 板的厚度 h ＝ 1600mm （h ＝ Lx / 12） 1.1.6 混凝土强度等级为 C35， fc ＝ 16.72N/mm ， ft ＝ 1.575N/mm ， ftk ＝ 2.204N/mm 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 360N/mm ， Es ＝ 200000N/mm 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离：板底 as ＝ 25mm、板面 as' ＝ 25mm 1.2 配筋计算 1.2.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxk ＝ 2291.29kN?m，Mxq ＝ 1603.90kN?m； Mx ＝ Max{Mx(L), Mx(D)} ＝ Max{2291.29, 1603.9} ＝ 2291.29kN?m Asx ＝ 4159mm ，as ＝ 25mm，ξ＝ 0.057，ρ＝ 0.26%； 实配纵筋： 32@100 （As ＝ 8042）；ωmax ＝ 0.265mm 1.2.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算 一、整体抗浮 （一）主楼部分 底板板底相对标高为- 4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为： 3.2m。 裙房部分抗浮荷载： ①地上四层裙房板自重： ②地上四层xx折算自重： ③地下顶板自重： ④地下室xx折算自重： ⑤底板自重：25× 0.48＝ 12.0kN/m2 25× 0.50＝ 12.5kN/m2 25× 0.18＝ 4.5kN/m2
25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25× 0.4＝ 10.0kN/m2 41.75kN/m2 合计： 水浮荷载： 3.2×10=32 kN/m2， 根据地基基础设计规范GB 5007-2011第 5.4.3条，＞ 1.05，满足抗浮要求。 二、整体抗浮 （二）仅一层车库部位 J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(- 4.200)。抗浮计算如下： 图纸修改见结构05 底板板底相对标高为- 5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-
1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。 地下室部分抗浮荷载： ①顶板覆土自重： ②地下顶板自重： ③xx折算自重： ④底板及回填自重： 考虑设备自重20× 0.30＝ 6.0kN/m2 25× 0.25＝ 6.25kN/m2 25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25×（ 0.4+ 0.5）＝ 22.5kN/m2 0.5 kN/m2
38kN/m2 水浮荷载： 3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。合计：
地下室抗浮计算
建筑结构设计地下室抗浮怎么计算 首先要知道抗浮水位是多少，算出水浮力然后乘以1.05的系数。 算出地下室总得恒荷载（包括基础重和基础上的填土）如果恒荷载大于水浮力的1.05倍，可视为抗浮满足要求。如不能满足要求，可以降低基础底板，然后填土或素混凝土以增加基础的恒荷载。或者将筏板外挑，然后压上土以增加恒荷载。关于地下建筑抗浮设计的几点意见= ^NTH c^* 湖北省勘察设计协会袁内镇A3su !I2S 内容摘要 y'{*B( 本文根据作者的工作经验结合湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003以及相关标准的有关规定，对地下建筑物抗浮设计原则及一些具体问题进行了探讨，可供抗浮设计中参考。j o + - 关键词：抗浮设计、抗浮水位、抗浮稳定、水的浮力、抗拔构件] .( l^ W ①地下建筑物抗浮设计是一个复杂的技术问题，由于对抗浮设计的一些重要问题有不同看法，因此相关规范未对抗浮设计作出明确的具体规定，导致设计工作的困难。②抗浮水位不易确定。③抗浮现状——施工阶段浮起，使用阶段浮起，特殊情况浮起。④浮起底板未见开裂，柱上下端横向裂缝浮起时常发生倾斜，水位下到四周，等高，受力不均匀，形成与重心不重合。M t w7aK 为解决抗浮设计的操作问题，湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003[1]对抗浮设计作了原则的规定，但具体问题尚有一些歧意，地下建筑浮起破坏的现象仍时有发生。作者认为有必要对以下问题进行探讨，以求抗浮设计的合理完善。
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆深化设计计算书 一、工程质地情况： 地下水位标高 -1.00 m 地下室底板标高 -6.52 m 浮力 55.2 kN/m 2 二、抗浮验算特征点受力分析： 1.原底板砂垫层厚 0.10m 自重 0.10X20=2kN/m 2 2.原砼底板厚 0.40m ： 自重 0.4X25=10 kN/m 2 3.新加砼配重层厚 0.30m 自重 0.3X25=7.5 kN/m 2 抗浮验算 55.20-19.50=35.70 kN/m 2 三、计算过程 由受力情况，将锚杆分为A 、B 、C 三类，A 类为图中○A 轴至○E 轴区 域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B 类为有○E 轴至○L 轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层； C 类为图中○L 轴至○Q 轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。 锚杆间距取3m ×3m 。 1. 锚杆杆体的截面面积计算： yk t t s f N K A ≥ t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。 yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。 As ≥fyk KtNt =4001075.4386.13??=17552m m 总计 19.5 kN/m 2
选取三根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求 2. 锚杆锚固长度 锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者： ψπmg t a Df KN L > ψ πεms t a df n KN L > 式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取438.75kN ； a L ——锚杆锚固段长度（m ）； mg f ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粘 性土层65kpa ，中风化板岩层0.25Mpa ； ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取2.5MPa ； D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15m d ——钢筋的直径（m ）； ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85，本例 取0.7； ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0； n ——钢筋根数。 （1）锚固段注浆体与地层间的粘结强度(全风化泥质粉砂岩、强风化泥质粉砂岩q sik 分别为55kpa 、140kpa) A 类：pa 46.1220 .28 16515.014.3M K l Df N a mg t =????= = ψπ土 pa 29.36146.122-75.483-M N N N t t t ===土岩 m Df KN l mg t a 14.61 25015.014.329 .3610.2=????== ψπ
地下室抗浮计算
地下室抗浮计算 整体抗浮计算： 抗浮设计水头：7.4m，底板厚0.5m，底板上覆土1.9m，地下室顶板厚0.16m（梁板柱折算厚度0.4m），地下室顶板覆土1.5m。 单位面积水浮力：6.5x10=65KN 单位面积抗力：0.4x25+0.9x18+0.2x25+1.6x18+0.4x25=70KN>67 整体抗浮满足要求， 底板局部抗浮计算： 抗浮设计水头：6.5m，底板厚0.4m，底板上覆土1.1m。 单位面积水浮力：6.5x10=65KN 单位面积抗力：[0.4x25+0.9x18+0.2x25]x0.9=31.2KN 局部抗浮不满足。防水底板需计算配筋。 单位面积净浮力q为：65x1.2-31.2x1.2=40.56KN 按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8 =40.56*8.4*（8.1-2*5/3）*（8.1-2*5/3）/8 =967.6KNm 柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*Mx=483.8KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*Mx=212.9KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.9） =483.8/（0.9*360*1150*3.9） =332.9mm <Ф16@200 As1’=M1/（0.9*fy*h1’*3.9） =483.8/（0.9*360*350* 3.9） =1039mm 基本等于Ф16@200 上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.9） =212.9/（0.9*360*350* 3.9） =481.4mm <Ф16@200 上式配筋计算中分母3.9为柱下板带宽度。 原设计防水底板配筋满足要求。 独立基础计算 阶梯基础计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)② 二、示意图
抗浮锚杆计算书20777
结构计算书 项目名称： 设计代号: 设计阶段: 审核： 校对： 计算: 第 1 册共１册 中广电广播电影电视设计研究院 201５年04月0７日
综合楼锚杆布置计算 一、 工程概况 （1）综合楼地下1层(含１夹层）,地上2~4层,±0.00相对于绝对标高7．５0m,室内外高差-０.30０m ，地下室夹层高2.1８m ，地下室高 5．30m,地下室建筑地面标高－7.4８0ｍ,建筑地面垫层厚1５0ｍm ，结构地下室底板顶标高-7．６30ｍ。基础形式筏板，抗浮水位标高6．50０m(绝对标高）。建筑地下室底板顶标高-7.63０m （绝对标高-0．１3０m ）,底板厚４0０mm 。 (2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。 二、抗拔锚杆抗拔承载力计算 依据《岩土锚杆（索）技术规程》(以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件: 锚杆直径D=1５0mm 锚杆长度Ｌ＝7.5ｍ 锚杆入岩(强风化花岗岩)长度：>2.5m 锚杆拉力标准值Nk ＝２50KN 锚杆拉力设计值N ｔ=1．3Nk ＝325ＫN 钢筋:３ ?25三级钢: Ａｓ =14７0ｍｍ2, f=36０ N/mm 2 , f ｙk =400 Ｎ/m ｍ2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 根据****院提供的《＊＊＊勘察报告》，岩石(或土体)与锚固体的极限粘结强度标准值（ｆｒbk ），见第２页所附表1。 1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.２-1)计算 K f DL N mg a t /ψπ= 勘探点1Ｑ-K15岩层深，较为不利,计算该点抗拔承载力
抗浮桩计算
抗浮桩计算 +有实列----难得啊！ 一般抗浮计算： （局部抗浮） 1."05F浮力- 0."9G自重<0即可 （整体抗浮） 1."2F浮力- 0."9G自重<0即可 如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济 同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多 【】抗浮锚杆设计总结 抗浮锚杆设计总结 1适用的规范 抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2锚杆需要验算的内容 1)锚杆钢筋截面面积；
2)锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4)土体或者岩体的强度验算； 3锚杆的布置方式与优缺点 1)集中点状布置，一般布置在柱下；优点： 可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点： 要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2)集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点： 由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点： 不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的底板梁，可以适当考虑上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力），要求锚固于较硬岩体中，不适用于软岩与土体；地下室底板板配筋较大。 3)面状均匀布置，在地下室底板下均匀布置；优点： 适用于所有土体和岩体；地下室底板梁板配筋较小。缺点： 不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全）；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于能分担的锚杆较少，此情况抵抗力差；由于锚杆布置相对分散，对于地下室底板下的外防水施工比较麻烦。
抗浮桩计算
抗浮桩计算+有实列----难得啊！ 一般抗浮计算：（局部抗浮）1.05F浮力-0.9G自重<0 即可 （整体抗浮）1.2F浮力-0.9G自重<0 即可 如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济 同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多 【原创】抗浮锚杆设计总结 抗浮锚杆设计总结 1 适用的规范 抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2 锚杆需要验算的内容 1)锚杆钢筋截面面积； 2)锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4)土体或者岩体的强度验算； 3 锚杆的布置方式与优缺点 1) 集中点状布置，一般布置在柱下；优点：可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点：要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2) 集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点：由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的底板梁，可以适当考虑上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力），要求锚固于较硬岩体中，不适用于软岩与土体；地下室底板板配筋较大。 3) 面状均匀布置，在地下室底板下均匀布置；优点：适用于所有土体和岩体；地下室底板梁板配筋较小。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全）；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于能分担的锚杆较少，此情况抵抗力差；由于锚杆布置相对分散，对于地下室底板下的外防水施工比较麻烦。 4) 集中点状布置推荐用于坚硬岩；集中线状布置推荐用于坚硬岩与较硬岩；面状均匀布置推荐用于所有情况； 4 注意事项 1) 集中点状布置，抗浮锚杆与岩石锚杆基础结合为优，需注意柱底弯矩对锚杆拉力的影响，特别是柱底弯矩较大的时候； 2) 参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，应选用永久性锚杆部分内容； 3) 岩石情况（坚硬岩、较硬岩、较软岩、软岩、极软岩）应准确区分，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》表7.2.3-1注4； 4) 锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 503
地下室抗浮设计中的几个问题讨论 转载
地下室抗浮设计中的几个问题讨论转载
地下室抗浮设计中的几个问题讨论转 载 已发表于《中外建筑》2010年02月 近几年来，有不少地下室因地下水的作用而造成工程事故，如某医院两层独立地下车库，在施工过程中，出现整体上浮，最大上浮高度达1.42m；又如，某体育中心游泳馆，地下室上浮造成上部结构梁、板、柱产生大量裂缝；再如，某高层建筑地下室底板局部隆起高达350mm，柱间板出现45°破坏性裂缝…诸如此类问题时有发生，造成了财产的损失。本文对产生这些事故的原因归纳总结成以下四个方面，与同行们共同讨论： 一、抗浮设计中基本概念 在多个地下室因水浮力作用而引发的工程亊故中，我们发现有些设计人员对地下水的作用认识不足，抗浮设计的基本概念不够清晰，常见的有下列几种情况： 1)重视地下室的梁、板、柱、墙的结构构件设计，忽视整体抗浮验算分析，忽视施工的抗浮措施，总认为具有上万吨自重的地下室怎么会浮起来呢 2)地下室底板裂缝、漏水，甚至成为地下游泳池，把某些实质上是因为地下水的作用远大于设计荷载而造的工程事故，错判为温度应力作用、砼施工质量问题等。 3)对于基底为不透水土层的地基(基岩、坚硬粘土)，深基坑支护又采用了止水帷幕或桩、锚、喷射混凝土联合支护，忽视水的浮力。 试想万吨级以上大船能在江、河、海中航行，可见水的作用力之大。地下室就像一条"船"，地下室底板和侧墙形成一个密闭的船身，它的水浮力有多少
呢，是它浸泡在水中的体积乘以水容重，若一个50×100m的地下室，抗浮水位为5m，它的浮力为25000吨，可见水浮力之大。地下室的抗浮设计就是要使这个船既不上浮，船身又不破坏，因此，地下室的抗浮设计应进行整体抗浮和局部抗浮验算。 为防止地下室整体上浮我们通常采用两类做法，一类为"压"，一类为"拉"。当采用"压"的做法时，利用建筑的自重(包括结构及建筑装修、上部覆土等，不含楼面活荷载)平衡地下室水的总浮力，当不能平衡时，必须增加"拉"的做法，即采用桩或锚杆等来抵抗地下水的浮力。无论是"压"还是"拉"的做法，都必须进行整体抗浮验算，保证抗浮力(压重+抗拉力)大于水的总浮力，即。 局部抗浮验算，除了梁板墙柱结构构件的强度验算、变形验算和裂缝验算，还应包括局部的抗浮验算，对于大面积地下室上建有多栋高层和低层建筑，建筑自重不均匀，当上部为高层或恒荷载较大时，该范围的整体抗浮能力可能较高，但上部没有建筑或建筑层数不多的局部范围，特别应进行分区、分块的局部抗浮验算，例如：柱、桩、墙的压力或拉力能否平衡它所影响区域里的水浮力总值。 然而有些设计人员对上述最基本的概念还不够清晰，例如，有些设计人员只对地下室底板的梁、板、墙在地下水浮力荷载作用下的强度计算，未做整体抗浮的认真分析，特别是独立地下室、水池等，造成地下室整体上浮，给地下室结构带来严重破坏，难以进行复原处理。又如有些设计人员利用上部结构自重抗浮，只计算上部结构总自重标准值大于总的水浮力设计值，就认为抗浮设计满足要求。既不分析其上部建筑荷载的分布，又未计算局部抗浮，局部范围因抗浮力小于水浮力，底板隆起、造成地下室及上部结构局部范围内大面积破坏。再如，在地下室底板计算中只验算强度不进行变形的裂缝宽度的计算，造成底板产生裂缝，漏水严重，形成"地下游泳池"。
抗浮锚杆计算书
结构计算书 项目名称：设计代号：设计阶段：审核：校对：计算： 第 1 册共 1 册 中广电广播电影电视设计研究院 2015年04 月07 日
综合楼锚杆布置计算 一、工程概况 （1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，士0.00相对于绝对标高 7.50m，室内外高差-0.300m,地下室夹层高2.18m，地下室高5.30m,地下室建筑地面标 高-7.480m,建筑地面垫层厚150mm,结构地下室底板顶标高-7.630m。基础形式筏板，抗浮水位标高6.500m （绝对标高）。建筑地下室底板顶标高-7.630m （绝对标高- 0.130m）,底板厚400mm。 （2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。 二、抗拔锚杆抗拔承载力计算 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件： 锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m 锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：＞2.5m 锚杆拉力标准值Nk=250KN 锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN 钢筋：3?25 三级钢：A s=1470mm2, f=360 N/mm2 , f yk=400 N/mm2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk）,见第2页所附表1。 1、根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式（7.5.2-1）计算 N厂DL a f mg /K 勘探点1Q-K15岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力
Rt=360?9KN > Nt=351KN 2、 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度 La 计算 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.1-2) L a t 2070mm 7500mm n 「d 3* 「*25*0.6*2.4*1.0 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度 La 满足要求。 钢筋面积A 计算 依据《岩土规程》第7.4.1条公式(7.4.1) 实配 3?25三级钢，A s =1472mm 2>1404 mm 2 锚杆杆体钢筋面积满足要求。 KN t 2*351000 3、 yk 1.6*351000 400 = 1404mm 2
地库抗浮计算书
地库抗浮计算 1.计算条件： ±0.000=36.680；室外地坪设计标高=36.380 根据地勘抗浮水位取整平后室外设计标高下1米=35.380; 地库顶板标高：-1.500（35.180）；混凝土容重：25KN/m3 筏板厚：350mm 筏板顶标高：-5.150，筏板底标高：-5.550(31.130) 层高：3650m；覆土厚1200mm： 位于抗浮水位以上的覆土厚度：1000mm（容重18KN/m3）； 位于抗浮水位以下的覆土厚度：200mm（容重18-9.8=8.2KN/m3）； 顶板厚：250mm；底板厚：400mm； 底板面层厚（容重20KN/m3）：50mm； 选取计算轴网： 单柱负荷面积：S1=（8.1+8.1）/2×（7.5+6.6）/2=57.105 m2 S2=（8.1+8.1）/2×（5.4+6.6）/2=48.6m2 2.计算经验公式：G ＞1.05* F浮力 3. 计算过程： (1)顶板上覆土重：1×18+0.2×8.2=18+1.64=19.64kN/m2 顶板重：0.25×25=6.25kN/m2 底板重：0.4×25=10 kN/m2 共2页第1页
底板上面层重：0.050×22=1.1 kN/m2 顶板底部抹灰层：20×0.02=0.4 kN/m2 合计：19.64+6.25+10+1.1+0.4=37.39 kN/m2 G’1=37.39×57.105=2135.16KN 梁自重：(（7.5+6.6）/2+8.1）×0.4×（0.8-0.25）×25=83.325KN 梁竖向加腋自重：0.4×1.2/2×0.4×25×2=4.8KN 柱自重：（3.65-0.25）×0.5×0.5×25=21.25KN 柱墩自重（容重25-9.8=15.2 KN/m3） (2.52×0.4+0.42/2×2.5×4)×(25-9.8)=50.16KN G1=2135.16+83.325+4.8+21.25+50.16=2294.695KN (2)水浮力(地下水容重取9.8KN/立方) （0.4+3.65）×9.8=39.69 kN/m2 F=39.69×57.105=2266.49745KN；1.05×F=2379.82 KN 4. 计算结果：F-G1=2379.82-2294.695=8 5.125KN 5. 结论：本工程地库抗浮满足设计要求。 2
车库抗浮验算计算书
抗浮验算计算书 一、整体抗浮验算（盈建科计算结果） *--------------------------------------------------------------------------------* * yjk-F 抗浮稳定性验算* *--------------------------------------------------------------------------------* 计算时间：2018年8月1日当前版本：1.8.3.0 筏板区域-1（含筏板-1,筏板-2,筏板-3,筏板-4,筏板-5,筏板-6,筏板-7,筏板-8,筏板-9,筏板-10,筏板-11,筏板-12,筏板-13,筏板-14,筏板-15,筏板-16,筏板-17,筏板-18,筏板-19,筏板-20,筏板-21,筏板-22,总面积54191平米） *--------------------------------------* 自重及压重之和Gk(kN) 3904164 浮力作用值1995150 Gk/Nw,k 1.96 抗浮稳定安全系数 1.05 *--------------------------------------* 满足 二、局部抗浮验算结果（参见附图）局部抗浮不足，反力为0，由结构刚度抵抗局部浮力。 三、防水板弯矩详见附图。 四、基础配筋详见附图。 五、手算复核： 对东方君御地下车库按带柱帽无梁楼盖手算复核。手算方法采用经验系数法。 依据《钢筋混凝土升板结构技术规范》第3.3.4条。 及《建筑地基基础设计方法及实例分析》P193计算 依据勘察报告设计抗浮水位-2.74m。防水板底标高-6.4m，防水板板厚300mm，室内覆土300mm。 基本组合 q=1.0*25*0.3+1.0*18*0.3-1.2*9.8*(6.4-2.74）=30KN/M2（向上） by=8.4m；lx=8.4m；bce=3.6+0.5*2（斜坡）=4.6m Mx=qby（lx-2bce/3）（lx-2bce/3）/8=30x8.4x(8.4-2x4.6/3)(8.4-2x4.6/3)/8=896KN.m 柱上板带 端跨： 1.边支座截面负弯矩0.33Mx=0.33*896=296kn.m b=4200mm，h0=250mm As=296x106/（0.9*250*360）=3654mm2 3654/4.2=870mm2 870x0.15=130.52柱上板带边支座底部配筋，选用14@150 2.第一内支座负弯矩0.5Mx=0.5*896=448KN.m 验算配筋 b=4200mm，h0=250mm As=448x106/（0.9*250*360）=5531mm2 5531/4.2=1317mm2/m
(完整版)地下室抗浮计算书
地下室抗浮计算书 图一地下室剖面示意图 图二计算平面 一、条件：取跨度最大的区域进行计算，选择如图二所示计算区域。
地面标高H1=0.000m，顶板标高H2=-0.650m，底板标高H3=-4.850m，设计水位标高Hw=-1.550m； 顶板厚度d1=250mm，考虑梁高，折算厚度取d1=300mm，底板厚度d2=400mm，挡土墙墙厚度d3=300，地下室层高h=4200mm。 底板建筑垫层厚d4=100mm，覆土容重γ`=20kN/m； 二、计算： 1、水浮力F w=|h3+d2-h w|×10=|-4.850+0.4+1.550|×10=37.00 kN/m 2、抗浮力： (1)、顶板自重：G1=d1×25=300×0.001×25=7.5 kN/m (2)、底板自重：G2=d2×25=400×0.001×25=10.0 kN/m (3)、覆土重量：G o=d o×γ=0.650×18=11.70 kN/m 抗浮力G=∑(G o+G1+G2+G3+G4+G5+G6)=∑(7.50+10+11.7)=29.2kN/m 3、抗拔桩需承担浮力：nR>F w-G/K=37-29.2/1.05=9.2 kN/m 图二所示中间桩，桩径1000，桩长取6m，根据《全国民用建筑工程设计技术措施》（地基与基础）（2009版） 基桩抗拔承载力特征值： R tk=T ua+G=∑λi q sik u i l i=0.75*45*3.14*1*2+0.7*35*3.14*1*4=520kN 其中抗拔系数λ在残积粉质粘土层取0.75，圆砾层取0.7，桩位于残积粉质粘土层桩长取2m，圆砾层取4m。 图二所示，中间桩需承担抗浮面积为：s=14.4*14.2/4=51m2(取周边面积的四分之一) 单桩需抵抗浮力为R=51*9.2=469.2kN< R tk=520kN 满足要求 正截面受拉承载力验算： N=1.35*469.2=634kN≤f y A s=300*3016=905kN 满足要求
抗浮设计计算书
[ 目录 一、前言 (1) 、工程概况 (1) 、地质条件 (2) 二、设计依据 (4) 三、抗浮锚杆设计 (4) 、抗浮范围 (4) * 、抗浮锚杆计算 (5) 四、其他说明 (9)
一、前言 、工程概况 新亚总部位于河北省廊坊开发区华祥路西侧，云鹏道北侧。由霸州市新亚金属制品有限公司建设开发，北京炎黄联合国际工程设计有限公司负责设计。 本方案涉及办公楼A地下车库及下沉式庭院，工程概况分述如下： 1）办公楼A 地上16层，地下2层，±相当于绝对标高，筏板基础，基础底板底面相对标高（相当于绝对标高）。根据勘察报告，基础持力层为粉质粘土⑤层，天然地基承载力特征值为120kPa，不能满足设计要求，需要进行CFG桩复合地基进行加固处理，设计条件如下： A区：相应于荷载效应标准组合时,基底反力为481kPa；相应于荷载效应准永久组合时,基底反力为450kPa。 B区：相应于荷载效应标准组合时,基底反力为502kPa；相应于荷载效应准永久组合时,基底反力为470kPa。 C区：相应于荷载效应标准组合时,基底反力为442kPa；相应于荷载效应准永久组合时,基底反力为412kPa。
各区允许的最终沉降量≤50mm，整体倾斜变形≤，相邻柱基沉降差小于柱距。 2）地下车库和下沉式庭院 环绕办公楼A周边为纯地下车库，地下2层，±相当于绝对标高，筏板基础，基础底板底面相对标高～。 办公楼A和研发用房之间为下沉式广场，±相当于绝对标高，筏板基础，基础底板底面相对标高～。 根据勘察报告，地下水水位埋深为~米，高程为~米，高差米。拟建场地近年最高水位为地表下米。水位年变幅1~米，近年最高水位按米考虑。场地抗浮设防水位可按地表下米，即标高按米考虑。由于结构荷重较小，地下水水位高于基础底面，结构可能出于超补偿状态，需要采取抗浮措施。 、地质条件 工程地质条件 根据派力工程有限公司提供的《新亚总部岩土工程勘察报告》，勘察时，场地自然地面标高为～。 本次勘探揭露60m深度范围内，地层为人工填土层、新近沉积层、第四系全新统河湖相沉积，上更新统沉积层，岩性以粘性土、粉土和粉砂为主，按地层的岩性特征及形成环境，将勘探深度范围内的地层划分为11个地层单元，18个工程地质层，现自上而下简述如下： 人工填土层 ①层素填土：褐黄色，以粉质粘土为主，土质不均匀，夹粉土、夹植物根系。层厚～米，层底标高～米。 新近沉积层 ②层粉质粘土夹粉土: 褐黄色，粉质粘土：软塑。中等-高压缩性，干强度中等，中等韧性，稍有光泽；粉土：稍湿-湿，中密-密实，干强度低，低韧性，摇震反应中等，无光泽，含云母。层厚～米，层底标高～米。 层粉砂：黄色，稍湿-湿，松散，局部中密，主要成分：石英、长石、② 1 云母，颗粒级配较差。层厚～米，层底标高～米。 第四系全新统河湖相沉积
地下室抗浮计算
地下室底板抗浮配筋计算 1.-3F地下室底板，板厚h=500mm.复核大于8m以外的板跨度 （一）、以最大跨度9.3m跨为例进行验算，基本资料、参数如下： 地下室底板混凝土等级为C30，钢筋采用HRB400级： f t＝1.43N/m2f y＝360N/m2 底板＋素混凝土垫层的厚度：0.50＋0.10＝0.60mm，G＝25×0.5+20x0.1＝14.5kN/m2； 底板面层：2.0kN/m2； 按照中盐勘察设计院提供的补充资料地下抗浮水位按102.50米考虑，底板面绝对标高按96.8m计，则抗浮水位高度为5.7m,计至垫层底的水浮力Q＝10×(5.7+0.6)＝63.0 kN/m2； 底板使用荷载：4.0kN/m2 （承压）， 2.0kN/m2（抗浮） 1、枯水期，考虑底板下土体脱空 （1）.底板抗弯验算 底板荷载设计值q1＝1.2×(14.5+2.0)+1.4×4＝25.4kN/m2，考虑柱下承台对底板的抗弯贡献，按经验系数法算得， M0=1/8x25.4x(9.3-2/3x2)2=201.5 kN·m/m 内跨板的弯矩如下： 柱上板带，支座弯矩M1’＝0.5M0 B/(0.5B)=201.5kN·m/m 跨中弯矩M1＝0.18M0 B/(0.5B)=72.5 kN·m/m 跨中板带，支座弯矩M2’＝0.17M0 B/(0.5B)=68.50kN·m/m 跨中弯矩M2＝0.15M0 B/(0.5B)=60.4kN·m/m 按柱上板带进行配筋，考虑支座0.9的调幅，支座与跨中的弯矩调整后如下： 支座弯矩M’＝181.35 kN·m/m 跨中弯矩M＝79.75 kN·m/m 底板柱上板带支座弯矩设计值M’＝ 181.35kN·m/m，按b×h＝1000×500的截面计，As’＝1216mm2，实配支座面筋14@150+12@300 (As’＝1403mm2)，满足要求。 底板柱上板带跨中弯矩设计值M＝79.75kN·m/m，按b×h＝1000×500的截面计，As’＝535mm2，实配底筋14@150(As’＝1026mm2)，满足要求。 （2）.底板裂缝验算 按经验系数法算得柱上板带支座弯矩M k’＝120.8 kN·m/m，最大裂缝宽度验算 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算： ρte＝ A s / A te（混凝土规范式 8.1.2－4）
抗浮设计计算书..
目录 一、前言 (1) 1.1、工程概况 (1) 1.2、地质条件 (2) 二、设计依据 (4) 三、抗浮锚杆设计 (4) 3.1、抗浮范围 (4) 3.2、抗浮锚杆计算 (5) 四、其他说明 (9)
一、前言 1.1、工程概况 新亚总部位于河北省廊坊开发区华祥路西侧，云鹏道北侧。由霸州市新亚金属制品有限公司建设开发，北京炎黄联合国际工程设计有限公司负责设计。 本方案涉及办公楼A地下车库及下沉式庭院，工程概况分述如下： 1）办公楼A 地上16层，地下2层，±0.00相当于绝对标高13.350m，筏板基础，基础底板底面相对标高-12.00m（相当于绝对标高1.350m）。根据勘察报告，基础持力层为粉质粘土⑤层，天然地基承载力特征值为120kPa，不能满足设计要求，需要进行CFG桩复合地基进行加固处理，设计条件如下： A区：相应于荷载效应标准组合时,基底反力为481kPa；相应于荷载效应准永久组合时,基底反力为450kPa。 B区：相应于荷载效应标准组合时,基底反力为502kPa；相应于荷载效应准永久组合时,基底反力为470kPa。 C区：相应于荷载效应标准组合时,基底反力为442kPa；相应于荷载效应准永久组合时,基底反力为412kPa。
各区允许的最终沉降量≤50mm，整体倾斜变形≤0.002，相邻柱基沉降差小于0.002柱距。 2）地下车库和下沉式庭院 环绕办公楼A周边为纯地下车库，地下2层，±0.00相当于绝对标高13.350m，筏板基础，基础底板底面相对标高-7.00m～-10.90m。 办公楼A和研发用房之间为下沉式广场，±0.00相当于绝对标高13.350m，筏板基础，基础底板底面相对标高-8.55m～-10.90m。 根据勘察报告，地下水水位埋深为5.30~5.70米，高程为6.45~7.98米，高差1.53米。拟建场地近年最高水位为地表下2.00米。水位年变幅1~1.5米，近年最高水位按2.00米考虑。场地抗浮设防水位可按地表下2.00米，即标高按10.00米考虑。由于结构荷重较小，地下水水位高于基础底面，结构可能出于超补偿状态，需要采取抗浮措施。 1.2、地质条件 1.2.1工程地质条件 根据派力工程有限公司提供的《新亚总部岩土工程勘察报告》，勘察时，场地自然地面标高为12.05～14.08m。 本次勘探揭露60m深度范围内，地层为人工填土层、新近沉积层、第四系全新统河湖相沉积，上更新统沉积层，岩性以粘性土、粉土和粉砂为主，按地层的岩性特征及形成环境，将勘探深度范围内的地层划分为11个地层单元，18个工程地质层，现自上而下简述如下： 人工填土层 ①层素填土：褐黄色，以粉质粘土为主，土质不均匀，夹粉土、夹植物根系。层厚0.50～0.80米，层底标高11.25～13.58米。 新近沉积层 ②层粉质粘土夹粉土: 褐黄色，粉质粘土：软塑。中等-高压缩性，干强度中等，中等韧性，稍有光泽；粉土：稍湿-湿，中密-密实，干强度低，低韧性，摇震反应中等，无光泽，含云母。层厚1.90～5.20米，层底标高7.88～10.27米。 ② 层粉砂：黄色，稍湿-湿，松散，局部中密，主要成分：石英、长石、1