降低石钢烧结矿低温还原粉化率的研究

降低石钢烧结矿低温还原粉化率的研究

摘要根据石钢烧结矿冷态性能较好，但低温还原粉化性较差的情况，进行了降低烧结矿低温还原粉

化率的实验室试验。结果发现，烧结矿中次生Fe

2O

3

含量高、微裂纹多是导致其低温还原粉化性恶化

的主要原因，要降低还原粉化率，应着重改善其微观结构。在石钢烧结原料条件下，烧结矿中MgO控

制在2.3%时，烧结矿微观结构改善。

关键词 MgO含量矿物组成微观结构 RDI

1 前言

随着高炉冶炼技术的不断提高，对入炉原料质量的要求也越来越高，不仅要求其具有良好的理化性能，而且要有良好的冶金性能。石钢烧结厂目前生产的高碱度烧结矿（R

2

=2.1，MgO含量控制在1.8%）棱台性较好，但其低温还原粉化率较高，对高炉操作有很大的影响。为解决此问题，我们应石钢要求，进行了降低烧结矿温度还原粉化率的试验研究。

有资料表明，适量MgO的存在，有稳定烧结矿RDI的作用。其机理是Mg2+能进入磁铁矿品格中取代Fe2+，并填充与八面体空位中，降低磁铁矿的晶格缺陷程度，从而稳定磁铁矿，防止或减轻其氧化成再生赤铁矿，达到抑制烧结矿低温还原粉化的目的。基于这一考虑，我们对不同MgO含量的烧结矿进行了矿相研究和高温冶金性能试验，以寻求解决石钢烧结矿低温还原粉化的途径。

2 试验原料及准备

试验模拟石钢烧结原料条件，其含铁物料配比为：酸性精粉：碱性精粉：澳矿：杨迪矿：巴西矿：麦

克矿=23：5：10：32：25：5；配碳量：4.0%；碱度：R

2

=2.1；返矿（外配）：23%。用白灰调节碱度，用高镁灰调节MgO含量，根据石钢的烧结生产情况，拟定MgO从1.8%~3.0%，梯度为0.3%。

按以上配比制取烧结矿试样，其化学成分列于表1。

由表可知，随着MgO含量增加，烧结矿TFe含量无明显变化，碱度基本保持同一水平。3 冶金性能检测

对烧结矿冶金性能进行测定，其结果列于表2。

由表可知，烧结矿还原度（RI）较高，达到84%~90%，但低温还原粉化指数（RDI

+3.15

）较低（为55%~67%）。

随MgO含量增加，烧结矿RDI

+3.15呈先升后降的趋势，当MgO含量为2.3%时，RDI

+3.15

达到最高值66.8%；

此后，随MgO含量继续增加，RI逐渐降低，MgO含量增至3.0%时，RI降至８４％。

４微观结构分析

为了揭示不同MgO含量对烧结矿强度影响的实质，我们借助光学显微镜对烧结矿矿物组成及内部显微结构进行了分析和研究。

4.1 矿物组成

烧结矿的矿物组成列于表3。

从表3可看出，随MgO含量增加，磁铁矿及金属相略有增加，粘结相略有减少；粘结相中硅酸二钙含量减少；各试样粘结相中强度差的玻璃质含量普遍较低；MgO含量为2.3%时（即3#样）综合指标较好，矿相组成较为合理，粘结相以铁酸钙和硅酸二钙为主，且铁酸钙含量较高，达到40%~45%，玻璃质含量较低。

4.2 显微结构

1）1#样

结构特征：烧结矿矿相结构较均匀，以交织溶蚀结构为主，局部斑状。气孔大小不一，分布不均匀，大气孔偏多且形态不规则，气孔率为25%~30%，裂隙裂纹发育。

铁矿物：磁铁矿多呈他形晶，捷径粒度细小，一般为0.005~0.078mm，被铁酸钙、硅酸二钙胶结形成交织熔蚀结构。磁铁矿多呈他形、半自形、自性晶，分布不均匀，结晶粒度不等，一般为0.005~0.135mm。部分细小他形赤铁矿连接成片，期间被硅酸二钙、钙铁橄榄石、少量钙镁橄榄石和玻璃质胶结形成粒状结构；部分自形、半自形磁铁矿集中分布；还有部分赤铁矿零星分布在磁铁矿中，局部见骸晶状赤铁矿。

粘结相：主要为铁酸钙，多呈针状、板柱状，大量他形铁酸钙连接成片，局部细小针状铁酸钙集中分布，与硅酸二钙共同胶结赤铁矿。硅酸二钙多呈他形粒状、针状，部分柳叶状，分布不均匀，局部见硅酸二钙集中分布。

2）2#样

结构特征：其矿相结构不均匀，以交织熔蚀结构为主。气孔大小不一，分布不均匀，大气孔偏多且形态不规则，气孔率为45%~50%。

铁矿物：磁铁矿多呈细小他性晶，粒度一般为0.005~0.208mm，被铁酸钙、硅酸二钙和少量玻璃质胶结形成交织熔蚀结构。赤铁矿呈自形、半自形、他形晶，分布不均匀，结晶粒度不等，一般为

0.005~0.156mm。自形赤铁矿含量较`#样多；部分他形赤铁矿连接成片，期间被硅酸二钙、钙铁橄榄石和少量玻璃质胶结形成粒状结构；部分赤铁矿呈菱形定向排列，局部在气孔边缘呈条形分布在赤铁矿中。

粘结相：主要为铁酸钙，多呈他形板柱状，部分针状，结晶粒度较粗大，局部可见针状铁酸甘集中分布。硅酸二钙多呈他形粒状、针状，局部呈柳叶状集中分布。钙铁橄榄石多呈板状，与硅酸二钙共同胶结赤铁矿成粒状结构。

3）3#样

结构特征：其矿相结构较均匀，仍以交织熔蚀结构为主。气孔大小不一，分布不均匀，大气孔偏多且形态不规则，气孔率为20%~25%。裂隙裂纹发育。

铁矿物：磁铁矿多呈他形晶，结晶粒度细小，一般为0.005~0.062mm，多被铁酸钙、硅酸二钙胶结，形成胶结熔蚀结构。赤铁矿多呈细小他形晶，少量自形、半自形晶，分布不均匀，结晶粒度不等，一般为0.005~0.078mm。他形赤铁矿连接成片，期间被硅酸二钙、钙铁橄榄石胶结形成粒状结构，部分赤铁矿零星分布在磁铁矿中，局部见骸晶赤铁矿。

粘结相：主要为铁酸钙，多呈他形板柱状，部分针状，结晶粒度较粗大，分布不均匀。硅酸二钙主要呈他形粒状，针状，部分柳叶状，与铁酸钙共同胶结磁铁矿形成交织熔蚀结构。

4）4#样

结构特征：其矿性结构较均匀，主要为交织熔蚀结构。气孔大小不一，分布不均匀，大气孔偏多且形态不规则，气孔率为45%~50%。有连接两个气孔的微隙裂纹。

铁矿物：金属相主要为磁铁矿，磁铁矿多呈他形晶，粒度一般为0.005~0.208mm，被铁酸钙、硅酸二钙胶结形成交织熔蚀结构。赤铁矿主要呈自形、半自形、他形晶，分布不均匀，结晶粒度不等，一般为0.01~0.27mm，最大达0.52mm。气孔边缘赤铁矿结晶粒度细小，多呈他形或条形分布在磁铁矿中，部分赤铁矿集中分布，局部见骸晶状赤铁矿。

粘结相：其矿物组成简单，主要为铁酸钙、硅酸二钙、玻璃质和少量钙镁橄榄石。铁酸钙主要呈针状，板柱状，局部可见针状铁酸钙集中分布。硅酸二钙多呈柳叶状、麦粒状、针状，与铁酸钙共同交织磁铁矿形成交织熔蚀结构。钙镁橄榄石主要呈柱状，结晶粒度较小。局部出现旱井赤铁矿和集中分布的针状铁酸钙。

5）5#样

结构特征：其矿相结构不均匀，主要呈粒状结构，部分熔蚀结构，局部见共晶结构。气孔大小不一，分布不均匀，大气孔偏多且形态不规则，多连通，气孔率为35%~40%。裂隙裂纹较发育。

铁矿物：磁铁矿多呈他形、半自形晶，少量自形晶。粒度一般为0.001~0.172mm。半自形、自形磁铁矿被钙镁橄榄石、钙铁橄榄石、硅酸二钙和玻璃质胶结形成粒状结构，它形磁铁矿被铁酸钙、硅酸二钙和玻璃质胶结形成熔蚀结构。赤铁矿多呈他形晶，分布不均匀，一般为0.005~0.104mm，主要出现在气孔边缘，局部呈菱形定向排列。弗氏体主要呈他形混匀粒状、树枝状，集中分布。

粘结相：主要为硅酸二钙、铁酸钙、钙镁橄榄石、钙铁橄榄石、玻璃质和少量黄长石。硅酸二钙多呈柳叶状、麦粒状、针状。铁酸钙主要呈板柱状、他形晶，部分针状，局部见针状铁酸钙集中分布。钙镁橄榄石多呈柱状，与硅酸二钙、玻璃质共同胶结磁铁矿。

6）6#样

结构特征：其矿相结构不均匀，以熔蚀结构为主，部分斑状-粒状结构，局部共晶结构。气孔大小不一，分布不均匀，大气孔偏过且形态不规则，气孔率为30%~35%。有连接两个气孔的微细裂纹。

铁矿物：磁铁矿为主要金属相，多呈他形、半自形、自形晶，结晶粒度较粗大，一般为0.01~0.172mm。他形磁铁矿别铁酸钙、硅酸二钙和少量玻利胶结形成熔蚀结构，半自形、自形磁铁矿被钙铁橄榄石、钙镁橄榄石、硅酸二钙和玻璃质胶结形成斑状-粒状结构。局部见雏形晶磁铁矿，期间被钙铁橄榄石、钙镁橄榄石、硅酸二钙和少量玻璃质胶结形成共晶结构，局部见骸晶状磁铁矿。赤铁矿多呈他形晶，少量自形、半自形晶，分布不均匀，结晶粒度不等，一般为0.005~0.208mm，主要出现在气孔边缘。部分他形赤铁矿连接成片，其鉴别硅酸二钙、钙铁橄榄石、少量钙镁橄榄石和玻璃质胶结形成粒状结构，局部可见赤铁矿呈条形分布在磁铁矿中。

粘结相：主要为铁酸矿，多呈他形板柱状、部分针状，局部可见针状铁酸钙集中分布，与硅酸二钙共

同胶结磁铁矿。硅酸二钙多呈他形粒状、针状、柳叶状，分布不均匀。钙铁橄榄石主要呈细小他形粒状、柱状。

有上述观察发现，烧结矿矿样中均不同程度的存在着骸晶状赤铁矿，该矿物在温度变化过程中发生像变而使体积膨胀，实施岗烧结矿低温还原粉化严重的主要原因。此外，赤铁矿存在相对集中，且边缘有明显的微裂纹市发生一场粉化的又一重要原因。

MgO含量的变化对烧结矿矿像结构无明显影响，除5#样式以粒状结构为主外，其他均以牢固的熔蚀结构为主，部分成斑状-粒状结构、局部共晶结构。

MgO为1.8%~2.3%时，随其含量增加，烧结矿低温还原粉化性能指标改善。3#样的矿相结构合理，粘结相主要是强度和还原性均好的铁酸钙，其含量较高，呈他形板柱状、部分针状；硅酸二钙与铁酸钙共同胶结次铁矿形成交织熔蚀结构；脆性大，还原性差的玻璃质含量较少。

MgO对烧结矿具有双重影响，其含量过高时，烧结矿中玻璃质含量增加，强度下降，粉化指标恶化。4#样中骸晶状赤铁矿数量增加且相对集中，烧结矿粉化指标恶化。继续提高MgO含量，铁酸一钙大量减少、玻璃质量含量相对增加，而且粘结相中形成镁橄榄石和钙铁橄榄石等新矿物的倾向增大，导致烧结矿强度下降。

5 结语

1）烧结矿矿样中运不同程度的存在着骸晶状赤铁矿，且矿体周围存在细小的微裂纹，这实施岗烧结矿低温还原粉化严重的主要原因。

2）试验发现，添加适量MgO有利于抑制烧结矿的低温还原粉化，改善烧结矿微观结构；然而MgO对烧结矿具有双重影响，当MgO含量过高时，烧结矿中玻璃质增加，强度下降，分化指标恶化。

3）综合质量指标和显微结构分析，烧结矿中MgO含量控制在2.3%时，其微观结构得到改善，有效的抑制了低温还原粉化。

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评论者：

烧结厂岗位职责

烧结厂岗位职责 一、安全科长（1人） 负责配合安全处完成公司下达的安全工作。协助生产主任建立健全安全生产管理体系。纠正一切违章指挥、违章作业的行为和不安全状态。做好安全生产中规定资料的记录、收集、整理和保管，并制定相关的安全操作规程。严格按照厂规厂纪要求检查，并对违反人员按照规定进行考核。及时向厂部汇报发现的隐患及问题，并想办法落实整改。抓好现场文明生产及劳保用品穿戴工作。认真完成厂部及安全处下达的安全管理任务。 二、安全员（2人） 负责配合安全科长完成厂部下达的安全工作。协助安全科长建立健全安全生产管理体系。纠正一切违章指挥、违章作业的行为和不安全状态。做好安全生产中规定资料的记录、收集、整理和保管。严格按照厂规厂纪要求检查，并对违反人员按照规定进行考核。及时向厂部汇报发现的隐患及问题，并想办法落实整改。抓好现场文明生产及劳保用品穿戴工作。认真完成安全处下达的安全管理任务。 三、作业长（1人） 负责烧结厂人员日常管理，管理首先要制定严明的制度，用制度去管理，用企业的文化去感染熏陶手下的员工，要用“有责任感，敢于负责任”的工作态度去教育员工，让员工感受到家的文化，家的氛围。负责组织完成公司下达的各项生产任务，对过程控制及结果导向进行跟踪，注重细节管理（细节决定成败），及时向上级领导提出建议，对完成的结果给予反馈，并提出更高的标准。负责烧结厂日常安全生产管理工作，夯实安全基础，加大安全检查、隐患排除力度。提高全员自我安全防护意识，杜绝三违。负责烧结厂机电设备管理工作，加强设备动态检查，静态维护质量，提高设备运转率，强化岗位责任心，杜绝设备事故。负责落实技术部配矿计划，并进一步降低配矿成本，在落实配比的同时，还要对配比实施的情况进行总结分析，判断配比的可行性，是否降低配矿成本，对烧结矿的冶金性能是否有影响，并对分析结果做出系统的总结，形成详细文字报告反馈给技术部，再此基础上分析是否有降本的空间，向上级领导提出自己的想法。 四、生产段长（3人） 负责配合生产主任完成公司下达的各项任务指标。负责各工段人员日常管理，管理首先要制定严明的制度，用制度去管理，用企业的文化去感染熏陶手下的员工，要用“有责任感，敢于负责任”的工作态度去教育员工，让员工感受到家的文化，家的氛围。负责落实完成厂部下达的各项任务，对过程控制及结果导向进行跟踪，注重细节管理（细节决定成败），及时向生产主任提出建议，对完成的结果给予反馈，并提出更高的标准。负责各工段日常安全生产管理工作，夯实安全基础，加大安全检查、隐患排除力度。提高全员自我安全防护意识，杜绝三违。负责机电设备的岗位日常点检管理工作，加强设备点巡检，提高设备运转率，强化岗位责任心，杜绝设备事故。负责落实烧结厂部配矿计划，并进一步降低配矿成本，在落实配比的同时，还要对配比实施的情况进行总结分析，判断配比的可行性，是否降低配矿成本，对烧结矿的冶金性能是否有影响，并对分析结果做出

试验铁矿石900℃间接还原性能检测

实验三、 铁矿石900℃间接还原性能检测 【实验性质】综合性实验；学时：4 3.1实验目的 （1） 了解并掌握铁矿石还原动力学性能测定方法。 （2） 了解所用设备的工作原理及基本操作方法。 （3） 进一步巩固所学冶金物理化学过程热力学、动力学等专业基础知识，并运用所学相关知识，对影响铁矿石还原动力学性能的相关因素进行分析讨论，提高理论联系实际的水平。 （4） 通过实验，使得同学们的动手能力和分析问题与解决问题的能力得到提高。 3.2实验装置及实验原理 现代高炉生产中，铁矿石的还原是高炉冶炼要完成基本任务，还原过程包括两部分，既间接还原和直接还原。间接还原是指还原剂是气体为即CO或H2的还原过程；直接还原是指用固体C完成的还原。间接还原是高炉上部最主要的反应，在目前高炉冶炼技术条件下，尽量发展间接还原。充分利用高炉煤气中的CO(H2)，对于改善高炉冶炼过程的能量利用，降低焦比具有重要的意义。间接还原的反应是由高价氧化物到低价氧化物的反应，即： 3Fe2O3+CO(H2)=2Fe3O4+CO2(H2O) Fe3O4+CO(H2)=3FeO+CO2(H2O) FeO+CO(H2)=Fe+CO2(H2O) 所谓铁矿石的还原性，是指铁矿石中的氧化铁被CO(H2)还原的难易程度。高炉工作者力求铁矿石具有良好的还原性，因此需要通过实验测定铁矿石的还原性。还原性是评价铁矿石冶炼价值的重要指标。 在本实验采用热天平失重法，其原理为：在900℃条件下，将悬挂于电子天平下反应管内的500克铁矿石通入还原气体CO或H2，铁氧化物中的氧与还原性气体发生反应，生成CO2或H2O而排出反应管外，铁矿石因失氧而重量逐渐减轻，这样便可计算出各时刻的相对还原度；画出还原度随时间变化的还原曲线。 本实验方法为《铁矿石的还原性测定方法》GB/T13241-91标准方法，该方法参照ISO7215标准实验装置见图3-1。

烧结矿与球团矿的区别

3.4球团矿的显微结构及矿物组成 与烧结矿比较，球团矿的矿物组成比较简单。因为球团矿的原料含铁品位高。杂质少。球团矿的配料也较简单，几乎为单一的铁精矿粉，只配进极少量添加剂。仅在生产自熔性球团矿时，才配加熔剂。此外焙烧工艺也较简单，一般为高温氧化过程。 一、对于酸性球团矿 95%以上为赤铁矿。球团矿的固结，以赤铁矿单一相固相反应为主，液相数量极少。在氧化气氛中石英与赤铁矿不进行反应，所以可见到独立的石英颗粒。赤铁矿经过再结晶和晶粒长大连成一片。少量添加剂-皂土已经熔融，粘附在赤铁矿晶粒表面，只有放大显微倍率，才能偶尔发现尚未全熔的大颗粒皂土，由于球团矿的固结，以赤铁矿单一相固相反应为主，液相数量极少。它的气孔呈不规则形状，多连通气孔，全气孔率与开口气孔率的判别不大。这种结构的球团矿，具有相当高的抗压强度和良好的低温、中温还原性。目前世界上大多数球团矿属于这一类。 用磁铁矿精矿生产球团矿，如果氧化不充分，其显微结构将内外不一致，沿半径方向可分三个区域： 表层氧化充分，和一般酸性球团矿一样。赤铁矿经过再结晶和晶粒长大，连接成片。少量未熔化的脉石，以及少量熔化了的硅酸盐矿物，夹在赤铁矿晶粒之间。 中间过渡带的主要矿物仍为赤铁矿。赤铁矿连晶之间，被硅酸铁和玻璃质硅酸盐液相充填，在这个区域里仍有未被氧化的磁铁矿。 中心磁铁矿带，未被氧化的磁铁矿在高温下重结晶，并被硅酸铁和玻璃质硅酸盐液相粘结，气孔多为圆形大气孔。 具有这样显微结构的球团矿，一般抗压强度低。因为中心液相较多，冷凝时体积缩小，形成同心裂纹，使球团矿具有双层结构。即以赤铁矿为主的多孔外壳，以及以磁铁矿和硅酸盐液相为主的坚实核心，中间被裂缝隔开。因此用磁铁矿生产球团矿时，务必使它充分氧化。 二、对于自熔性球团矿 自熔性球团矿与酸性球团矿相比，其矿物组成比较复杂。除赤铁矿为主外，还有铁酸钙、硅酸钙、钙铁橄榄石等。焙烧过程中产生的液相较多，故气孔呈圆形大气孔，其平均抗压强度较酸性球团矿低。, 实验证明，当有硅酸盐同时存在的情况下，铁酸盐只有在较低温度下才能稳定。1200℃时，铁酸盐在相应的硅酸盐中固溶，超过1250℃，铁酸盐在熔体中已难发现，球团矿的粘结相中出现了玻璃质硅酸盐。 用磁铁矿生产自熔性球团矿，若氧化不充分，沿球团矿半径方向，也会出现明显的层状结构。, 综上分析，可以看出，影响球团矿的矿物组成和显微结构的因素有二：一为原料的类别和组成，二为焙烧工艺条件，主要是温度、气氛以及在高温下保持的时间。球团矿的矿物组成和显微结构，对其冶金性质影响极大。

提高减少烧结矿强度、改善粒级组成

提高减少烧结矿强度、改善粒级组成 刘永刚王艳于占海 （宣钢炼铁厂） 摘要：炼铁厂针对影响烧结矿强度、小粒级的因素，制定科学有效的攻关措施，并对攻关措施逐项落实，强度提高，小粒级指标有明显改善 关键词：强度粒级改善 前言 近年来，高炉冶炼技术高速发展，“精料方针”越来越受到冶金工作者的高度重视。特别是降低烧结矿5-10mm小粒级含量对高炉强化冶炼具有重要意义.宣钢有64m2烧结机两台，86m2烧结机一台，36m2步进式烧结机六台，360 m2烧结机一台；烧结系统围绕提高产量进行了较大的改造，但受原燃料质量波动等因数影响，烧结矿强度不高，5-10mm粒级含量高，高炉槽下烧结返矿率偏高。为提高烧结矿有效烧结矿量，降低机烧损耗，提高烧结矿强度，减少烧结矿小粒级含量展开技术攻关。 1、减少烧结矿小粒级措施 1.1 优化入烧原料、熔剂、燃料粒级。 入烧原燃料粒级粗，会造成大部分矿物颗粒之间仅靠点接触粘结，用手即可掰开、强度差，5-10mm粒级明显增加，为从源头解决影响我厂烧结矿小粒级的因数，我们采取了以下作法： （1）、对进口原矿进行破碎，除产生高炉使用的合格块外，进圆锥破碎机加工成烧结用粉料，控制烧结粉料+5mm粒级≤15%；对进厂粒级较粗的伊朗矿进行筛粉处理，筛上物经破碎，粒度合格后入烧。 （2）、控制灰石、云石、钙灰、镁灰粒度-3mm达到８５%，调整入烧燃料粒级由原来的-3mm在80%以下，为-3mm在82以上。 1.2 优化高炉返矿和自循环返矿粒级。 烧结车间定期更换烧结冷、热筛筛板，加强日常检修对筛板缝的补焊，控制烧结自循环返矿+5mm粒级在20%以下。将一烧冷筛改为棒条筛，提高筛粉效果。加强高炉槽下返矿粒度的测定，及时更换和修补入炉矿筛筛板，保高炉槽下返矿+5mm 粒级在25%以下。 1.3 优化铁混料结构，确定适宜360m2烧结机烧结参数，控制烧结矿适宜碱度、FeO、

铁矿粉烧结生产工艺流程

铁矿粉烧结生产工艺流程 1.烧结的概念 将各种粉状含铁原料，配入适量的燃料和熔剂，加入适量的水，经混合和造球后在烧结设备上使物料发生一系列物理化学变化，将矿粉颗粒黏结成块的过程。 2. 烧结生产的工艺流程 目前生产上广泛采用带式抽风烧结机生产烧结矿。烧结生产的工艺流程如图2—4所示。主要包括烧结料的准备，配料与混合，烧结和产品处理等工序。 图2-4 抽风烧结工艺流程 ◆烧结原料的准备 ①含铁原料 含铁量较高、粒度<5mm的矿粉，铁精矿，高炉炉尘，轧钢皮，钢渣等。

②熔剂 要求熔剂中有效CaO含量高，杂质少，成分稳定，含水3％左右，粒度小于3mm的占90％以上。 在烧结料中加入一定量的白云石，使烧结矿含有适当的MgO，对烧结过程有良好的作用，可以提高烧结矿的质量。 ③燃料 主要为焦粉和无烟煤。 对燃料的要求是固定碳含量高，灰分低，挥发分低，含硫低，成分稳定，含水小于10％，粒度小于3mm 的占95％以上。 对入厂烧结原料的一般要求见表2—2。 表2-2 入厂烧结原料一般要求 ◆配料与混合 ①配料 配料目的：获得化学成分和物理性质稳定的烧结矿，满足高炉冶炼的要求。 常用的配料方法：容积配料法和质量配料法。

容积配料法是基于物料堆积密度不变，原料的质量与体积成比例这一条件进行的。准确性较差。 质量配料法是按原料的质量配料。比容积法准确，便于实现自动化。 ②混合 混合目的：使烧结料的成分均匀，水分合适，易于造球，从而获得粒度组成良好的烧结混合料，以保证烧结矿的质量和提高产量。 混合作业：加水润湿、混匀和造球。 根据原料性质不同，可采用一次混合或二次混合两种流程。 一次混合的目的：润湿与混匀，当加热返矿时还可使物料预热。 二次混合的目的：继续混匀，造球，以改善烧结料层透气性。 用粒度10～Omm的富矿粉烧结时，因其粒度已经达到造球需要，采用一次混合，混合时间约50s。 使用细磨精矿粉烧结时，因粒度过细，料层透气性差，为改善透气性，必须在混合过程中造球，所以采用二次混合，混合时间一般不少于2．5～3min。 我国烧结厂大多采用二次混合。 ◆烧结生产 烧结作业是烧结生产的中心环节，它包括布料、点火、烧结等主要工序。 ①布料 将铺底料、混合料铺在烧结机台车上的作业。 当采用铺底料工艺时，在布混合料之前，先铺一层粒度为10～25mm，厚度为20～25mm的小块烧结矿作为铺底料，其目的是保护炉箅，降低除尘负荷，延长风机转子寿命，减少或消除炉箅粘料。 铺完底料后，随之进行布料。布料时要求混合料的粒度和化学成分等沿台车纵横方向均匀分布，并且有一定的松散性，表面平整。 目前采用较多的是圆辊布料机布料。 ②点火 点火操作是对台车上的料层表面进行点燃，并使之燃烧。 点火要求有足够的点火温度，适宜的高温保持时间，沿台车宽度点火均匀。

提高白云石配比对烧结生产的影响

烧结提高白云石配比试验效果分析 魏愈宋 2006年4月1日，烧结厂按照公司高MgO试验的统一安排，将白云石配比由原来的1.8%提高到4%，4月8日根据生产要求白云石配比调整为3.5%。针对白云石配比调整前后烧结的生产实际及指标变化情况，进行试验总结。 一、试验期前后原料配比情况 表1 试验期前后原料配比情况

二、提高白云石配比对烧结矿产、质量指标的影响 试验条件：烧结矿碱度为1.7。 影响因素： A、老系统2#、1#机分别于3月27日和4月6日全密封技术改造完成开始投入使用；130烧结机4月8日全密封技术改造完成开始投入使用。 B、130烧结机系统3月份进行增效剂的开发试用与对比试验。 表2 白云石配比对130m2烧结机产、质量指标的影响 表3 白云石配比对老系统烧结机产、质量指标的影响

由表2、表3可见，白云石配比提高到3.5～4%后： 1、新、老系统烧结矿转鼓指数与3月份相比均降低约1～1.8%。而130m2烧结机转鼓指数与2006年1、2月份相比降低约2.1%(因3月份进行增效剂的开发试用与对比试验，转鼓指数有所降低)，降低的幅度更大； 2、内部返矿率提高1～1.5%，外部返矿率较3月份提高1%、较1、2月份提高1.5%，较05年提高2.7%。而白云石配加3.5%时由于全密封及烧结混匀料烧结性能变化等因素的影响，内、外部返矿率明显降低； 外部返矿率新、老系统分开： 130m2烧结机系统外部返矿率由于成4#电子秤校称及全密封技术的应用影响，没有反应出实际的变化情况。 3、利用系数，排除全密封、烧结矿送料情况、烧结机开、停机及原料烧结性能变化等因素的影响，利用系数略有降低。 从以上数据及分析来看，提高白云石配比后，烧结矿的强度明显降低。提高白云石配比使烧结矿强度降低的原因是：首先，白云石配比提高后，烧结温度必须有所提高，高温保持时间也需延长，所需燃料用量稍高，否则，对分解后的MgO矿化不利，会出现大量未反应的MgO 颗粒被烧结过程中生成的铁酸镁(MgO·Fe2O3)液相所胶结；其次，白云石与硅酸盐矿物常混在一起，生成镁橄榄石和钙铁橄榄石，其结晶细小，

铁矿粉烧结理论

铁矿粉烧结理论 烧结过程是许多物理化学变化的综合过程。这个过程不仅错综复杂，而且瞬息万变，在几分钟甚至几秒钟内，烧结料就因强烈的热交换而从70 ℃以下被加热到1200～1400℃，与此同时，它还要从固相中产生液相，然后液相又被迅速冷却而凝固。这些物理化学变化包括：燃料的燃烧和热交换；水分的蒸发及冷凝；碳酸盐的分解，燃料中挥发分的挥发；铁矿物的氧化、还原与分解；硫化物的氧化和去除；固相间的反应与液相生成；液相的冷却凝结和烧结矿的再氧化等。 1 烧结过程料层的变化 烧结混合料点火以后，整个烧结过程是在9．8～15．71kPa负压抽风下自上而下进行的，根据料层的变化可将烧结过程沿料层的高度分为5个带(图3—1)：烧结矿带、燃烧带、预热带、干燥带和过湿带。它们在点火后依次出现，然后又相继消失，到烧结机尾只剩下烧结矿带。在烧结混合料中的燃料被点燃后，随抽入的空气继续燃烧，于是料层的表面形成了燃烧层，当这一层的燃料燃烧完毕后，下部料层中的燃料继续燃烧，于是燃烧层向下移动，而其上部形成了烧结矿层。燃烧层产生的高温废气进入燃烧层以下的料层之后，很快将热量传递给烧结料，使料温急剧上升。随着温度的升高，到1000℃以上，首先出现混合料中的水分蒸发，达到300～400℃，水分蒸发完毕，继续升高到800℃，混合料中的燃料着火。这样，燃烧层下部形成了100～400℃之间以水分蒸发为主的干燥层和400～800℃之间的预热层。实际上，干燥层和预热层之间没有明显的界限，因此，也有统称为干燥一预热层的。高温废气将热量传递给混合料使之干燥和预热之后，进入干燥层以下的料层，当温度下降到水蒸气的露点(大约60℃)以下时，在干燥层中蒸发进入废气的水分在这里重新凝结，形成了过湿层。随着烧结过程的进行，燃料层、预热层和干燥层逐渐下移，烧结矿层逐渐扩大，湿料层逐渐缩小，最后全部烧结料变为烧结矿层。 2 燃料的燃烧和热交换 2．1烧结矿生产使用的燃料 烧结生产使用的燃料分为点火燃料和烧结燃料两种。 点火燃料有嗣鼻燃料(高炉煤气、焦炉煤气、发生炉煤气和天然气等)和液体燃料(重油)两种，固体燃料已经不再使用。 烧结燃料主要指在料层内燃烧的固体燃料，最常用的是碎焦粉粉末和无烟煤等。无烟煤是各种煤中炭化最好的烧结燃料，在生产上要求无烟煤的发热量大于25000kJ／kg，挥发分小于10％，灰分小于15％，硫小于2．5％，进厂的粒度小于40mm。挥发分高的煤不宜做烧结燃料，因为煤在烧结中的挥发物会被抽入抽风机和抽风系统，冷凝后使除尘器、抽风机等挂泥结垢。 2．2 烧结生产对燃料物理化学性能的要求

返矿率和返矿平衡

返矿率和返矿平衡(return fines and It’s balance) 铁矿石烧结后因强度较差和未完全烧结的烧结矿经破碎筛分处理而返回烧结工序的筛下物称返矿。返矿量与烧结混合料总量之比为返矿率。在西欧国家根据控制技术方面的需要，返矿率均以返矿量占矿石量的百分比来计算。烧结产出的返矿量(R A)与烧结混合料中配入的返矿量(R E)相等时，叫返矿平衡(B)，即B=R A/R E=1。它是烧结过程得以进行的必要条件。 返矿的种类烧结矿返矿分为热返矿、冷返矿和高炉料槽下返矿3种。(1)热返矿。烧结台车运行到烧结机尾时，烧结机两侧和表层的未烧好的烧结矿；黏结成块的热烧结饼经机尾单辊破碎机剪切和热振动筛筛分后的筛下物。(2)冷返矿。热烧结矿经冷却和整粒后的筛下物。(3)高炉料槽下返矿。高炉料槽中的烧结矿在入炉前进行筛分时的筛下物。返矿粒度一般都在5mm以下；热返矿送到烧结混合料皮带上返回烧结；冷返矿和高炉料槽下返矿则返回烧结配料室。 返矿率与返矿质量烧结返矿率取决于原料的性质、原料的准备技术和设备状况以及烧结的操作技术。赤铁矿、褐铁矿和含结晶水脉石高的矿粉，以及不易脱水的高湿度的细精矿等返矿率一般较高，可达40％～50％。混合料的混合和制粒不好、烧结机的布料不均、烧结点火热量不足、烧结终点控制不好或未能烧透以及烧结矿卸出后的多次破碎及筛分等都会增加返矿率。此外，当烧结制度(如料层高度、点火温度、燃料用量、抽风负压等)与原料性质不相适应，或烧结作业失常未能及时调整时，返矿率也会升高。返矿中如含有大量未经烧结的烧结混合料，则返矿细粉多、含碳高、质量差，对烧结过程有不利的影响。质量良好的返矿多数是已烧结成矿但机械强度较差的粒状物料，其粒度一般应在5mm以下。

《烧结矿生产原理与工艺》期末考试卷

第一学期《烧结原理与工艺》期未试卷（A） （适用于沙钢烧结班） （答案附后面） 一、填空题：（每空 1 分，共 15 分） 1．烧结生产要求熔剂粒度：小于3mm部分的百分比应大于。2．烧结混合料中添加生石灰或消石灰以代替部分石灰石粉，可减少燃烧层的吸热量。 3．铁矿中的有害杂质是P、S、Pb、As、Cu、Zn和。 4．烧结矿按碱度可分为非自熔性、自熔性和性烧结矿。5．烧结常用的碱性熔剂有石灰石、生石灰、、白云石等。6．烧结生产使用的原料有、锰矿、熔剂、燃料等。 7．烧结点火使用的煤气有焦炉煤气、高炉煤气。 8．烧结使用的铁矿物有磁铁矿、、褐铁矿和菱铁矿。9．烧结料中配入燃料偏高会使烧结矿升高，同时恶化了烧结矿的还原性。 10．我国烧结厂一般是采用烧结机。 11．?氧化钙与铁矿石的化合程度同烧结温度、及矿石粒度都有关系。12．烧结机的有效面积计算，应该是台车抽风面的宽和 乘积。 13．烧结过程中热的主要来源为和固定炭燃烧。 14．二次混合的主要目的是以便改善烧结料层的透气性。15．水蒸汽的“露点”温度一般为℃。 二、选择题：（每题 1 分，共20 分） 1．烧结机每平方米有效面积( )生产的烧结矿数量为烧结机利用系数。 (A)每昼夜 (B)每小时 (C)每分钟 2．烧结常用的固体燃料有（）。 （A）烟煤（B）无烟煤（C）焦煤 3．高碱度烧结矿的碱度一般指在( )。 （A）1．3 （B）1．5以上（C）2．0以上 4．烧结点火的目的在于将混合料中的煤或焦粉点燃向料层提供热量，借( )作用，继续烧结。 (A)高温 (B)抽风 (C)鼓风 5．烧结过程硫的去除主要条件是( )。 (A)高温 (B)低碱度 (C)高氧势 6．CaO·Fe2O3的熔化温度为( )。 (A)1205℃ (B)1216℃ (C)1150℃ 7．硫化物去硫反应为放热反应，硫酸盐去硫为( )反应。

烧结杯简介及介绍

一，烧结杯简介及介绍 烧结杯是开展铁矿石烧结性能评价，铁矿石烧结配矿优化。烧结工艺参数优化以及提高烧结矿质量相关技术研究的重要手段。烧结杯能够模拟烧结生产工艺流程的全过程，在烧结杯上布料层表面点燃煤气烧嘴，通过引风机将热风引入混合料层并将料层中的燃料点燃，从而达到一定的温度将细小颗粒的混合料烧结成多孔的块矿，然后通过对成品烧结矿的检测得到烧成率，粒度组成，转鼓强度，固体燃料，利用系数等工艺技术指标。 二，烧结杯的组成及生产流程。 1，配料：根据已知原料的化学成分、烧结矿碱度、燃料配加量等数据进行计算，根据计算结果准确称娶相应的原料。 2，混料：各种原料称量完毕后，进行混料，混料分两步进行。首先一次混料，在钢板上将混合料倒数遍，然后加入适量的水进行混匀，一次混料的目的是混匀及加水湿润。然后进行二次混料，将混合料装入圆筒混料机内盖好端盖进行混料，时间为3分钟，混料完毕取100g混合料进行水分测定。 3，装料：在烧结杯底部首先加入1kg10~15mm的烧结矿作为铺底料铺平，以保护烧结杯炉箅，测量料面高度记做H 1 。将经过二次混料机制粒的烧结混合料进行称重，然后采用多点加入法加到烧结杯中，无压实，记录装入的混合料质量记 做G 0。装好后测定料面到烧结杯口的高度记做H 2 ，料层高度H=H 1 -H 2 。 4，点火烧结：开启煤气与助燃风机，准备计时。点火将点火器推到烧结杯上面，同时启动主抽风机，计时烧结开始。调整点火抽风负压到6000Pa，点火时间1.5min。点火完毕移开点火器。将抽风负压调整到10000Pa，每隔2min记录一次废气温度和抽风负压变化。废气温度达到最高值时，烧结结束记录时间T 即为烧结时间。将烧结饼倒出，称重记做G 1 。 5，烧结矿性能检验：落下强度检验是检验烧结矿成品率、利用系数、成品矿粒度组成的指标。它是将烧结饼放到落下装置中，两米高落下四次，然后进行筛分，筛孔尺寸分别为40mm、25mm、10mm、5mm得到的大于25mm、25~10mm、10~5mm 小于5mm烧结矿的质量分别记做G 2、G 3 、G 4 、G 5 。 烧结矿转鼓指数检验是检验烧结矿强度指标。将大于10mm的烧结矿按比例取3kg，加入到标准的1/5转鼓中。转鼓直径为1m，宽度为100mm，内置对称两块挡板，转数为25r/min，时间为8min。转鼓后将烧结矿筛分，筛孔为6.3mm方孔筛。筛上质量记做G6，筛上质量占入鼓质量的百分比为烧结矿的转鼓指数。

梅钢降低3#烧结机内返矿率的生产实践

梅钢降低3#烧结机内返矿率的生产实践 通过理念的创新、工艺和参数的改进、精细化的操作有效的减少了生产的波动，减少了超厚料层和小水分物料引起的生料和夹生料，强化了烧结过程，有效提高了烧结矿强度，降低梅钢3#烧结机的内返矿率。 标签：内返矿厚料层边缘效应 0 引言 内返矿是烧结过程中的筛下产物（－5mm），其中包括没有烧透和没有烧结的混合料，是整個烧结过程中的循环产物。内返矿由于粒度较粗、气孔多，加入混合料中可可改善烧结料层的透气性。同时，由于内返矿中含有已烧结的低熔点物质，它有助于烧结过程液相的生成[1]。但是，过多的内返矿不仅影响烧结成品率，降低烧结矿产量，也增加了内返矿重新加工的能源消耗，导致生产成本的上升。随着目前国际铁矿粉价格的提升，钢铁行业原料成本亦大幅度提高，降低生产成本显得尤为重要，而降低烧结矿返矿率是降低铁前成本的有效途径。 1 影响内返矿的主要因素 梅钢3#烧结机面积为180m2，自投产以来，内返矿率一直处于较高水平，生料、夹生料产生较多，混合料液相形成不足，烧结矿强度不够。造成梅钢3#烧结机生产波动大，烧结矿强度不足的主要因素有几下方面： 1.1 对内返矿率重视不够。过于侧重烧结矿产量和烧结机利用系数，脱离烧结过程参数，盲目提高烧结过程上料量，以为提高上料量就能提高产量，使得烧结终点和终点温度无法得到保障，致使烧不透、跑生料情况的经常出现。 1.2 过程波动大，稳定性不够 1.2.1 物料下料不畅通，熔剂、燃料经常出现悬料、堵料等现象，导致烧结过程热量供应不足，透气性较差，物料结晶不够充分。 1.2.2 水分的波动，由于物料、内返矿质量的波动及生石灰消化器故障，致使混合料水分无法满足生产需要。 1.2.3 设备的故障，如原料圆盘下料电子秤精度不够、设备故障导致切换过程中衔接不够精确、生石灰消化器故障影响生石灰消化效果、小矿槽窜料等。 1.3 熔剂、燃料质量和用量。熔剂和燃料的粒度和粒度组成不够合理，熔剂和燃料有效组分含量较低，岗位人员为降低能耗，最大限度减小焦粉，致使烧结过程热量不够，液相生成不足，影响烧结矿强度。烧结矿异常亚铁和碱度对烧结矿强度和内返矿率的影响见下表：

冶金试验研究方法

废塑料在炼铁工艺中的应用 主要内容 1.问题的提出 2.废塑料的优势 3.废塑料的发展 4.实验设计 5.高炉喷吹塑料的经济效益 6.高炉喷吹塑料的应用 7.结语 1 问题的提出 高炉喷吹技术是现代高炉炼铁生产广泛采用的新技术，它也是现代高炉炉况调节所不可缺少的重要手段之一。喷吹的燃料可以是重油、煤粉、粒煤、天然气或还原煤气，其中，喷吹煤粉日益受到世界各个国家或地区的高度重视。高炉炼铁工艺中采用喷吹煤粉技术，早在1840年就由S.M.班克斯提出来，并于 1840~1845年在法国进行了实际操作，因工艺方面的问题没有得到解决，结果未被推广应用。后来又经过了一个多世纪，到了20世纪60年代初期，以北美为代表的许多地区再度试验了这一技术，其间还将原来的垂直螺旋给料改成了水平螺旋给料，尽管如此，还是以失败告终。最后，在采用了粉体气力输送技术的基础上，喷煤才真正成为在工业上得到应用的技术。这项技术在20世纪八十年取得了明显的进步，国外高炉喷煤量已达到200kg/t的大喷煤比，喷煤率(煤粉对燃料比的比率)达38%~40%，而且在英国克利夫兰厂的大喷煤试验中已经做到煤粉、焦炭各50%(煤300kg/t)，近年来，我国高炉炼铁发展迅速，高炉喷煤的应用取得了较大进步。重点大中型企业的喷煤比和总喷煤量都有较大的提高，2012年我国的平均煤比180kg/t。 经过最近十年的研究和实践，高炉喷煤技术水平日益提高，富氧喷煤技术得

到普遍应用和氧煤喷吹技术日趋成熟，大大提高了提高煤粉的燃烧率，大幅度增加喷煤量。随着高炉喷吹技术的不断发展，喷吹物料的种类也发生了较大的变化，复合喷吹是一项很有发展潜力的高炉冶炼新技术，日本和苏联已提出了综合燃料(如天然气+重油、重油+煤粉、高炉煤气和焦炉煤气+煤粉等)的概念，并成功地进行了工业喷吹。 在炼铁工业中，人们为了降低炼铁成本，采用喷吹煤粉代替部分焦炭的工艺，这早已是一项成熟的技术，将废塑料分类、清洗、干燥等处理后，制造成粒径为6毫米的颗粒，可以代替部分煤粉用于高炉炼铁。喷吹进高炉的废塑料颗粒在炉内高温和还原气氛下，被气化成H2和CO，随热风上升的过程中，它们作为还原剂将铁矿石还原成铁。其反应式见(1.1)和(1.2): 风口区:C n H m+1/2O2=nCO+1/2mH2+Q1（1.1） 气体上升过程:Fe2O3+nCO+mH2=2Fe+nCO2+mH2O+Q2(1.2) 上面2 个反应式中Q1、Q2是反应生成热 2、废塑料的优势： 密度小, 保管和运输费用大；种类多、形状杂, 有袋状、薄膜状、瓶状, 以及模压成形的和泡沫塑料等等；材质种类多, 而且从外观很难判定其材质；废塑料在气化中产生的H2/CO比值要大于等量的煤粉，H2的扩散能力与还原能力均大于CO，因此用废塑料代替煤粉有利用于降低高炉焦比；同时由于塑料的灰分和硫含量很低，可以减少高炉的石灰用量，进而也减少高炉产渣量和炼铁成本;塑料的平均热值约为40.00GJ/kg，大于煤粉的热值(25.00~31.00GJ/kg)，也有利于提高高炉的生产效率。 有关研究表明，废塑料在风口前端区的反应率比煤粉要好得多，这是因为煤

铁矿粉烧结原理与工艺

1；概述抽风烧结过程，按烧结料层自上而下分哪几带？并指出各带的特点以及各带是怎样变化的？ 答：抽风烧结过程是将混合料配以适量的水分，混合、制粒后，铺在带式烧结机的炉箅上，点火后用一定负压抽风，使烧结过程自上而下地进行。烧结从烧结台车上卸下，经破碎、冷却、制粒、筛分，分出成品烧结矿、返矿和铺底料。 自上而下分为：烧结矿层﹑燃烧层﹑预热层﹑干燥层﹑过湿层。 （1）烧结层：温度在1000℃，随着烧结矿层的下移和冷空气的通过，物料温度逐渐下降，熔融液相被冷却，凝固成多孔结构的烧结矿。烧结矿层逐渐增厚，整个料层透气性变好真空度变低;高温熔融物凝固成烧结矿，伴随着结晶和析出矿物，同时抽入的冷空气被预热，烧结矿被冷却，与空气接触的低价氧化物可能被氧化。 （2）燃烧层：被烧结矿层预热的空气进入燃烧层，与固体碳接触时发生燃烧反应，放出大量的热，温度1300—1500℃的高温，形成一定的气相组成；低熔点物质继续发生并熔化，形成一定数量的液相，部分氧化物分解、还原、氧化，硫化物、硫酸盐和碳酸盐等分解。 （3）预热层：热交换很剧烈，废气温度很快降低，此层温度很薄，所处温度在150–700℃之间；部分结晶水，碳酸盐分解。硫化物，高价铁氧化物分解氧化。部分铁氧化物还原以及固相反应等。 （4）干燥层：由于湿料的导热性好，料湿很快升高到100℃以上，水分完全蒸发需要到120–150℃左右；由于升温速度快，干燥层和预热层很难截然分开，有时又称为干燥预热层，其厚度只有20–40nm。 （5）过湿层：根据不同的物料，过湿层增加的冷凝水介于1％–2％之间。但在实际烧结矿时，发现在烧结料下层有严重的过湿现象，这是因为在强大的气流和重力作用下烧结水分比较高，烧结料的原始结构被破坏，料层中的水分向下机械转移，特别是那些湿容量较小的物料容易发生这种现象。水汽冷凝使得料层的透气性大大恶化，对烧结过程产生很大影响。

烧结关键点工艺控制要求

烧结关键工艺控制要求 一、目的 为进一步梳理烧结区域生产工艺技术管理程序，逐步推进烧结生产工艺技术的标准化管理，有效提升管理质量及效率。现对烧结生产各环节工艺控制点进行初步的标准梳理，编制烧结关键工艺控制点控制标准。 二、标准制定的原则 1.有利于质量稳定、指标改善、成本降低、产能发挥及环保达标。 2.1#、3#烧结为同机型，原则上各环节控制标准内容一致，因具体设备负荷、环保设施差异等影响，标准制定略有区别。2#烧结因扩容改造，设备及部分工艺控制参数变动较大，需逐步对控制标准进行优化。 3.出现因设备、工艺技术改造及原燃料条件变动等影响，确需对标准进行重新修订或补充的，由烧结主管工程师组织讨论后，报技术总工审批。 三、关键工艺控制点标准 1.原料准备 ⑵燃料（单位：%） 2．烧结配矿及成分控制 ⑴变料频次：考虑目前含铁料库存控制等因素，变料频次不超10次/月；两次变料间隔时间不低于8小时。 ⑵主要成分及工艺参数控制 烧结矿SiO2含量5.20%～5.80%，ZnO≤0.035%、PbO≤0.010%、Na2O≤0.05%、K2O≤0.10%；Al2O3/SiO2=0.35～0.40，碱度不低于1.85，底限1.80；原料综合烧损率8.50%～9.50%。 ⑶变动幅度

变料前后烧结矿SiO2含量变动量≤0.20%；碱度变动量+0.10倍-0.05倍；TFe变动量≤0.50%。 3.配混料 ⑴保证下料准确、稳定控制烧结矿化学成分在要求范围内，对各种原料计量、粒度检测做到真实记录。 ⑵监督检测各种原料质量情况（粒度、颜色、成分等）。规范取、制样，确保试样具有代表性。 ⑶工艺皮带秤校秤周期：正常情况下，含铁料皮带秤校验在计划检修或具有空仓时进行校验；必要时紧急校验。燃料熔剂计量秤在计划检修时校验。 ⑷各种原料断料时长不得超过3分钟。出现长时间（大于3分钟）断料时，以SiO2、CaO含量相近的料种进行相互替代，即实现熔剂配比微调为原则进行配比调整，确保烧结矿成分稳定。 ⑸加水点：1#、3#烧结以配料石灰消化器加水为主，一、二混处理粘料加水为辅；2#烧结根据石灰粉的残渣合理控制消化器加水量，其余部分从一混加入。 ⑹一混水箱水温≦70℃，根据原料结构的变化，气候条件等合理控制混合料水份在合理范围内。圆辊处料温夏季＞66℃、冬季＞60℃，水份控制在7.50%～8.50%。（1#烧结为管网蒸汽的末端，蒸汽含水量较大，区域未用管网蒸汽，导致烧结混合料温度冬季＞55℃，夏季＞60℃。） 4.烧结 ⑴点火温度： 1100±50℃，各烧嘴火焰均匀，炉膛负压＜15Pa。 ⑵布料：根据机尾断面红矿层均匀程度、布料，做到料面平整，严禁出现风洞、拉沟现象。出现风洞及拉沟后，看火工负责堵漏，同时做好标记对蓖条进行在线整理，若无法在线处理，由值班工长指挥将问题台车更换下线。 ⑶料层厚度：正常生产情况下1#、3#烧结料层控制650mm以上、2#烧结控制600mm以上；特殊情况下， 1#、3#烧结按不低于600mm、2#烧结不低于550mm控制。1#、3#烧结铺底料厚度控制20～30mm。 ⑷终点温度：1#、3#烧结终点温度＞330℃，2#烧结终点温度＞320℃，低于300℃不得超过20分钟；机尾断面目测红矿层比例占烧结矿层厚度

提高烧结矿产能方案

提高烧结矿产量攻关方案 2008年为了充分发挥烧结机的产能，提高高炉烧结矿配比，降低铁系统配矿成本，公司要求生产管理中心牵头组织相关单位进行提高烧结矿产量攻关。 攻关目标：烧结矿平均日产量21200吨，正常日产量21800吨。要求各车间每天烧结矿最低生产量：一烧11800吨，二烧6700吨，三烧6700吨。 攻关措施分解如下： 1、优化并安定烧结配矿方案，提高混合料的烧结性能。 负责单位：生产管理中心参加单位：进出口、采购部、物流中心、科技中心一是确保进口矿配比60%左右，进口矿结构合理，其中澳矿28%以上、南非矿8-10%左右，巴西矿20%左右。二是进口矿、国内精矿和铁皮平均到达，其中铁皮采购量进出口保证2万吨/月，采购部保证3万吨/月，安定配矿方案的目标是一、二、三烧配矿方案分别至少要安定两堆混匀料，以确保烧结工艺控制安定。三是科技中心加强优化配矿方案研究，根据原燃料特点和矿石到达的不平均性，分别研究适合一、二、三烧生产特点的配矿方案。 2、加强生石灰质量管理，提高生石灰质量。 负责单位：生产管理中心参加单位：采购部、科技中心 一是生产管理中心进一步完善生石灰圆盘取样制度，并做到例外供应商输送的生石灰与配料室圆盘一一对应，以便于取样；二是生产管理中心和采购部一起进一步加强生石灰供应商合格供方的管理，做到优胜劣汰；三是科技中心牵头在合适的时候对生石灰质量标准进行从头修定。 3、分级入炉攻关。负责人：杨礼平李竺青 根据测定结果，目前高炉日返矿量约（小于6.3mm含量）3400吨，经检测返矿中大于4mm含量约占20%左右，每天近700吨，这部分粒级的烧结矿强度和还原性能都比较好，若能充分利用，对降低炼铁配矿成本会起到严重的作用。 目前国内同行有宝钢、南京钢厂等进行了烧结返矿小粒级分级入炉改造。

改善烧结矿低温还原粉化研究

改善烧结矿低温还原粉化研究 【摘要】本文结合国内外以及包钢有关改善烧结矿RDI指数的研究，就烧结矿碱度、烧结矿MgO含量、FeO含量、Al2O3含量以及喷洒CaCl2对烧结矿RDI指数的影响进行了全面分析。结果表明：随烧结矿的Al2O3含量升高、MgO含量降低或FeO 含量降低，烧结矿的RDI指标变差；而喷洒CaCl2溶液对改善烧结矿RDI效果明显。 【关键词】烧结矿 RDI Al2O3 CaCl2碱度 1.前言 烧结矿在高炉的低温区会发生低温还原粉化现象，它是烧结矿冶金性能的一项重要指标。RDI升高或波动直接影响高炉料柱的透气性并增加炉顶吹出量。因此，烧结矿的低温还原粉化性能受到国内外的广泛关注。 通常采用增加烧结矿成品中的FeO或MgO量，或减少烧结矿中AL2O3，TiO2量来改善烧结矿的低温还原粉化性能(RDI)。但这些措施往往达不到目的，在某些情况下反而带来反作用。西德矿石准备研究所于1985年首次提出了使用卤化物以改善烧结矿低温还原粉化性能(RDI)的新工艺，1991年武钢在实验室试验的基础上进行了烧结矿表面喷洒CaCL2的工业性试验，并开始应用于工业生产，取得显著效果。 包钢随着生产规模的不断扩大，外矿配比升高、FeO、料层、点火强度等指标的变化，烧结矿RDI迅速恶化，由前几年的10%（-3.15mm）左右，增加到40%（-3.15mm）左右，已严重影响到高炉的顺行高产。 2.AL 2O 3 对烧结矿RDI的影响 为研究烧结矿Al2O3含量对烧结矿RDI指数的影响，分别取备了不同Al2O3含量的各种含铁料，通过搭配分别烧制了不同Al2O3含量的烧结矿，烧结矿的Al2O3含量完全由澳矿配比的不同来调节。烧结工艺参数控制为：料层550mm，负压9800Pa,烧结矿碱度为2.0，MgO含量为2.0%。试样烧制控制返矿内配比例为30%，并考虑返矿平衡，返矿平衡系数控制在1.0±0.05。不同Al2O3含量烧结矿的RDI指数具体数据见图1。 图1 烧结矿Al2O3含量对RDI的影响 从图1中的数据和回归关系式可以看出：烧结矿的RDI与其Al2O3含量相关性很好，随烧结矿Al2O3含量的升高，其RDI明显恶化。从控制烧结矿RDI考虑，应尽可能控制烧结矿的Al2O3含量，以保证烧结矿的RDI能够满足高炉冶炼的要求。 3.烧结矿碱度对烧结矿RDI指数的影响 本次研究依据包钢当前的烧结配料和烧结矿化学组成情况，其工艺参数及除碱度以外的化学组成如前述。随烧结矿碱度变化，其RDI的变化情况见图2。

烧结生产工艺流程

[转]烧结生产工艺流程2011.7.10 1.烧结的概念 将各种粉状含铁原料，配入适量的燃料和熔剂，加入适量的水，经混合和造球后在烧结设备上使物料发生一系列物理化学变化，将矿粉颗粒黏结成块的过程。 2. 烧结生产的工艺流程 目前生产上广泛采用带式抽风烧结机生产烧结矿。烧结生产的工艺流程如图2—4所示。主要包括烧结料的准备，配料与混合，烧结和产品处理等工序。 抽风烧结工艺流程 烧结原料的准备 ①含铁原料 含铁量较高、粒度<5mm的矿粉，铁精矿，高炉炉尘，轧钢皮，钢渣等。

一般要求含铁原料品位高，成分稳定，杂质少。 ②熔剂 要求熔剂中有效CaO含量高，杂质少，成分稳定，含水3％左右，粒度小于3mm的占90％以上。 在烧结料中加入一定量的白云石，使烧结矿含有适当的MgO，对烧结过程有良好的作用，可以提高烧结矿的质量。 ③燃料 主要为焦粉。煤干。煤渣。煤灰。和烟煤。 对燃料的要求是固定碳含量高，灰分低，挥发分低，含硫低，成分稳定，含水小于10％，粒度小于3mm的占95％以上。 对入厂烧结原料的一般要求见表2—2。 入厂烧结原料一般要求

配料与混合 ①配料 配料目的：获得化学成分和物理性质稳定的烧结矿，满足高炉冶炼的要求。 常用的配料方法：容积配料法和质量配料法。 容积配料法是基于物料堆积密度不变，原料的质量与体积成比例这一条件进行的。准确性较差。 质量配料法是按原料的质量配料。比容积法准确，便于实现自动化。 ②混合 混合目的：使烧结料的成分均匀，水分合适从而获得粒度组成良好的烧结混合料，以保证烧结矿的质量和提高产量。 混合作业：加水润湿。

根据原料性质不同，可采用一次混合或二次混合两种流程。 一次混合的目的：润湿与混匀，当加热返矿时还可使物料预热。 二次混合的目的：继续混匀，造球，以改善烧结料层透气性。 用粒度10～Omm的富矿粉烧结时，因其粒度已经达到造球需要，采用一次混合，混合时间约50s。 使用细磨精矿粉烧结时，因粒度过细，料层透气性差，为改善透气性，必须在混合过程中造球，所以采用二次混合，混合时间一般不少于2．5～3min。 我国烧结厂大多采用二次混合。 烧结生产 烧结作业是烧结生产的中心环节，它包括布料、点火、烧结等主要工序。

浅谈烧结低成本配矿

收稿日期:2011-04-15 联系人:马西武(338001)江西新余钢铁公司原料部 浅谈烧结低成本配矿 马西武 彭志强 (江西新余钢铁公司) 摘 要:讨论了低成本配矿的方法、面临的问题及解决措施。新(余)钢利用数学模型优化烧结配矿,初步实现了低成本配矿和原料采购指导。下一步将从基础工作做起,收集详实、准确、完整的生产资料,为建立专家系统数据库做好准备。 关键词:烧结;配矿;成本 中图分类号:TF046 4 文献标识码:B 文章编号:1000-8764(2011)05-0027-03 On Low Cost Proportioning of Sintering Ma X iwu et al Abstract T he met hod,problems and counter -measures of low cost propor tioning w er e discussed M at hemat ical model was used to optimize sinter ing proportioning in Xin (yu)steel,and lo w cost proportioning and raw material procurement guidance w ere realized preliminarily T he nex t step will be star ted from basic wor k and collecting detailed,cor rect and complete production data,making pr epar atio ns for establishing ex pert system database Keywords sintering,proport ioning,cost 1 前 言 目前,国内铁矿资源日益紧缺,进口矿、国内矿种类繁多、质量价格各异。在此情况下,合理利用铁矿石资源,使之满足钢铁工业降本增效的需要,是各钢铁企业研究的重点之一。因此,在制定烧结配矿方案的过程中,除满足其物化性能和冶金性能的要求外,还要特别考虑成本因素,实现低成本配矿,为企业在微利时代争得更多赢利空间。 2 低成本配矿的方法 2 1 低成本配矿要求 烧结配料的目的是在获得化学成分和物理性质稳定、合乎高炉冶炼要求、具有良好的烧结指标的基础上,尽量降低烧结成本。一般来说,一个合适的配矿方案应达到以下四个要求[1]: (l)成分达标:满足高炉需要的烧结矿化学成分; (2)性能达标:满足高炉需要的烧结矿物理性能和冶金性能指标; (3)资源可供:铁矿石的可供资源量能满足配矿需要; (4)成本经济:在满足前三项要求的条件下烧结矿成本最低(或炼铁成本最低)。 其中(1)、(2)体现的是质量,需满足高炉要求;(3)体现的是可执行性,方案再好,资源不到位,也无法实现;(4)体现的是目标。总而言之,要求配矿方案质量达标、成本最优、切实可行。2 2 成本最优计算方法 一般配矿方法是根据对烧结矿成分的要求,对各种矿粉进行配料计算,然后通过烧结杯试验,确定各种矿石的适宜配比和工艺参数,从而得出优质高产的烧结配矿方案。但是,当所使用的含铁原料达十几种乃至数十种、其单位价格各不相同时,要从这些种类繁多、价格各异的矿石中优选出既能满足烧结矿质量要求,又 27 第36卷 第5期2011年10月 烧 结球团 Sintering and Pelletizing