扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算
扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算
在搭建扣件式钢管脚手架时，风荷载是一个需要考虑的重要因素。
根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)中的规定，扣件式钢管脚
手架的风荷载标准值需要根据一系列参数计算得出。
计算参数
在计算扣件式钢管脚手架的风荷载标准值时，需要考虑以下参数：•扣件式钢管脚手架的高度；
•扣件式钢管脚手架的单元面积；
•环境风压力系数；
•设计年限。
计算方法
步骤一：计算风压力
按照地形、建筑类型、设计风速确定到达设计风速的三秒平均风速，然后根据该风速计算风压力。
步骤二：计算单元结构
将扣件式钢管脚手架分成一个个不可分割的单元结构，每个单元结
构面积为1m²，即扣件式钢管脚手架的单元面积。
对于每个单元结构，计算出风荷载，即单元结构的面积乘以单位面
积风荷载。
步骤四：计算风荷载标准值
将所有单元结构的风荷载相加得到总风荷载，然后根据环境风压力
系数和设计年限计算出风荷载标准值。
具体计算过程
下面以具体的实例来说明扣件式钢管脚手架的风荷载标准值的计算
过程。
假设扣件式钢管脚手架高度为10m，单元面积为1m²，环境风压力
系数为0.6，设计年限为50年。根据《建筑结构荷载规范》中的公式，可得到以下计算过程：
步骤一：计算风压力
假设设计风速为25m/s，对应的三秒平均风速为18m/s。根据公式$p=0.6\\times \\frac{1}{2}\\times 1.3\\times v^2=0.7N/m^2$，可得
到风压力为0.7N/m²。
步骤二：计算单元结构
将扣件式钢管脚手架分成一个个不可分割的单元结构，每个单元结
构面积为1m²。
每个单元结构的面积为1m²，根据公式F=pA=0.7×1=0.7N，可
得到单元结构的风荷载为0.7N。
步骤四：计算风荷载标准值
假设扣件式钢管脚手架的总面积为1000m²，那么扣件式钢管脚手
架的总风荷载为1000×0.7=700N。
根据环境风压力系数和设计年限计算得到风荷载标准值：
$Q=0.6\\times 0.8\\times 700×1.3^{50/10}=247N$
因此，当扣件式钢管脚手架高度为10m，单元面积为1m²，环境风
压力系数为0.6，设计年限为50年时，其风荷载标准值为247N。
结论
扣件式钢管脚手架的风荷载标准值是根据其高度、单元面积、环境
风压力系数和设计年限等参数计算得出的。在搭建扣件式钢管脚手架时，需要根据实际情况进行计算，并且采取相应的措施保证施工安全。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 4 荷 载
4 荷载 4．1 荷载分类 4．1．1 作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 4．1．2 脚手架永久荷载包含下列内容： 1 单排架、双排架与满堂脚手架： 1）架体结构自重：包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、扣件等的自重； 2）构、配件自重：包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。 2 满堂支撑架 1）架体结构自重：包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、可调托撑、扣件等的自重； 2）构、配件及可调托撑上主梁、次梁、支撑板等的自重。 4．1．3 脚手架可变荷载应包含下列内容： 1 单排架、双排架与满堂脚手架： 1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重； 2）风荷载。 2 满堂支撑架 1）作业层上的人员、设备等的自重； 2）结构件、施工材料等的自重 3）风荷载。 4．1．4 用于混凝土结构施工的支撑架上的永久荷载与可变荷载，应符合现行行业标准《建 筑施工模板安全技术规范》JGJ162的规定。 4．2 荷载标准值 4．2．1 永久荷载标准值的取值应符合下列规定： 1 单、双排脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，可按本规范附录A表A.0.1采用；满堂 脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，宜按本规范附录A表A.0.2采用；满堂支撑架立杆 承受的每米结构自重标准值，宜按本规范附录A表A.0.3采用； 2 冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板与竹笆脚手板自重标准值，应按表4.2.1－1取用；表4.2.1－1脚手板自重标准值
3 栏杆与挡脚板自重标准值，应按表4.2.1－2采用。 表4.2.1－2栏杆、挡脚板自重标准值 重的标准值不应低于0.01kN/m2。 5 支撑架上可调托撑上主梁、次梁、支撑板等自重应按实际计算。对于下列情况可按表4.2.1-3采用： 1）普通木质主梁（含φ48.3×3.6双钢管）、次梁，木支撑板； 2）型钢次梁自重不超过10号工字钢自重，型钢主梁自重不超过 H100mm×100mm×6mm×8mm型号钢自重，支撑板自重不超过木脚手板自重。 表4.2.1-3 主梁、次梁及支撑板自重标准值（kN/m2） 4．2．2 单、双排与满堂堂脚手架作业层上的施工荷载标准值应根据实际情况确定，且不应低于表4.2.2的规定。 表4.2.2施工均布荷载标准值 4．2．3 当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一个跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得5.0 kN/m2。 4．2．4 满堂支撑架上荷载标准值取值应符合下列规定：
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、脚手架参数 二、荷载设计
计算简图： 立面图
侧面图三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.038+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.038+0.3×1.5/(0+1))+1.4×2×1.5/(0+1)=4.786kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.038+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.038+0.3×1.5/(0+1))+2×1.5/(0+1)=3.4 88kN/m 计算简图如下：
1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[4.786×12/8，4.786×0.152/2]=0.598kN·m σ=M max/W=0.598×106/5080=117.768N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI)， q'a14/(8EI)]=max[5×3.488×10004/(384×206000×121900)， 3.488×1504/(8×206000×121900)]=1.809mm νmax＝1.809mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1000/150，10]＝6.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算
扣件式脚手架计算书
脚手架设计类型 脚手板自重标准值 G kjb (kN/m 2) 安全防护网自重标准值(kN/m 2) 栏杆与挡脚板自重标准值 G kdb (kN/m) 每米立杆承受构造自重标准值 0.129 装修脚手架作业层数 n zj 2 g k (kN/m) 装修脚手架荷载标准值 G kzj (kN/m 2) 2 地区 浙江杭州市 构造重要性系数 γ0 1 脚手架安全等级 II 级 脚手架搭设排数 双排脚手架 脚手架钢管类型 Ф48×3 脚手架架体高度 H(m) 28 步距 h(m) 1.8 立杆纵距或跨距 l a (m) 1.5 立杆横距 l b (m) 0.9 内立杆离建筑物距离 a(m) 0.2 双立杆计算方法 不设置双立杆 扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699-2023 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2023 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》JGJ130-2023 4、《建筑构造荷载标准》GB50009-2023 5、《钢构造设计标准》GB50017-2023 6、《建筑地基根底设计标准》GB50007-2023 一、脚手架参数 二、荷载设计 装修脚手架 脚手板类型 竹芭脚手板 0.1 脚手板铺设方式 2 步 1 设 0.01 挡脚板类型 木挡脚板 0.17 挡脚板铺设方式 2 步 1 设
计算简图： 立面图 安全网设置 全封闭 根本风压 ω0(kN/m 2) 0.3 风荷载体型系数 μs 1.04 风压高度变化系数 μz (连墙件、单立杆 稳定性) 0.81，0.81 风荷载标准值 ωk (kN/m 2)(连墙件、单 立杆稳定性) 0.253，0.253
扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算.docx
扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算 在编制扣件式钢管脚手架安全施工组织设计时，作用于脚手架的水平风荷载，往往是计算的难点之一。我们依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《脚手架规范》）和国家现行《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）（以下简称《荷载规范》）的有关规定，对风荷载的计算参数进行分析，找出规律性的内涵，以便准确地计算，确保施工安全。 脚手架规范第4.2.3条规定：作用于脚手架的水平风荷载标准值，应按下式计算： ωk=0.7μzμsω0 式中ωk——风荷载标准值（kN/m2） μz——风压高度变化系数； μs——脚手架风荷载体型系数 ·ω0——基本风压（kN/m2）。 计算风荷载标准值除修正系数外，还有三个参数，现分析归纳如下： 一、基本风压ω0及修正系数 基本风压ω0应按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用。 荷载规范规定：风荷载标准值ωk=βzμzμsω0，即风荷载标准值中还应乘以风振系数βz，以考虑风压脉动对高层建筑结构的影响。脚手架规范编制时，考虑到脚手架附着在主体结构上，故取βz=1。
荷载规范规定的基本风压是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压ω0乘以0.7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。 二、风压高度变化系数μz 荷载规范规定：风压高度变化系数，应根据地面粗糙度类别按《荷载规范》采用。 地面粗糙度可分为A、B、C三类 A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较烯疏的中、小城镇和大城市郊区 C类指有密集建筑群的在城市市区。 选用风压高度变化系数，应注意以下两种情况： 1．立杆稳定计算，应取离地面5m高度计算风压高度变化系数。经计算，风荷载虽然在脚手架顶部最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力很小，综合计算值最小；5m高度处组合风荷载产生计算值虽较小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值最大。根据以上分析，立杆稳定性计算部位为底部。 2．连墙件计算，应取脚手架上部计算风压高度变化系数。连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比函数关系，即架体升高，风压高度变化系数增大，连墙作轴向力设计值随之增大，架体顶部达到最大。连墙件稳定承载力及扣件抗滑承载力验算，应取连墙件最大轴向力设计值。 三、风荷载体型系数μs 风荷载体型系数按《脚手架规范》4.2.4规定计算。
扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算
扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算 在搭建扣件式钢管脚手架时，风荷载是一个需要考虑的重要因素。 根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)中的规定，扣件式钢管脚 手架的风荷载标准值需要根据一系列参数计算得出。 计算参数 在计算扣件式钢管脚手架的风荷载标准值时，需要考虑以下参数：•扣件式钢管脚手架的高度； •扣件式钢管脚手架的单元面积； •环境风压力系数； •设计年限。 计算方法 步骤一：计算风压力 按照地形、建筑类型、设计风速确定到达设计风速的三秒平均风速，然后根据该风速计算风压力。 步骤二：计算单元结构 将扣件式钢管脚手架分成一个个不可分割的单元结构，每个单元结 构面积为1m²，即扣件式钢管脚手架的单元面积。
对于每个单元结构，计算出风荷载，即单元结构的面积乘以单位面 积风荷载。 步骤四：计算风荷载标准值 将所有单元结构的风荷载相加得到总风荷载，然后根据环境风压力 系数和设计年限计算出风荷载标准值。 具体计算过程 下面以具体的实例来说明扣件式钢管脚手架的风荷载标准值的计算 过程。 假设扣件式钢管脚手架高度为10m，单元面积为1m²，环境风压力 系数为0.6，设计年限为50年。根据《建筑结构荷载规范》中的公式，可得到以下计算过程： 步骤一：计算风压力 假设设计风速为25m/s，对应的三秒平均风速为18m/s。根据公式$p=0.6\\times \\frac{1}{2}\\times 1.3\\times v^2=0.7N/m^2$，可得 到风压力为0.7N/m²。 步骤二：计算单元结构 将扣件式钢管脚手架分成一个个不可分割的单元结构，每个单元结 构面积为1m²。
风载计算
在编制扣件式钢管脚手架安全施工组织设计时，作用于脚手架的水平风荷载，往往是计算的难点之一。我们依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）（以下简称《脚手架规范》和国家现行《建筑结构荷载规定》（GBJ9-87）（以下简称《荷载规范》）的有关规定，对风荷载的计算参数进行分析，找出规律性的内涵，以便准确地计算，确保施工安全。 脚手架规范第4.2.3条规定：作用于脚手架的水平风荷载标准值，应按下式计算： ωk=0.7μzμsω0 式中ωk——风荷载标准值（kN/m2）； μz——风压高度变化系数； μs——脚手架风荷载体型系数； ω0——基本风压（kN/m2）。 计算风荷载标准值除修正系数外，还有三个参数，现分析归纳如下： 一、基本风压ω0及修正系数 基本风压ω0应按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用。 荷载规范规定：风荷载标准值即ωk=βzμzμzω0，即风荷载标准值中还应乘以风振系数βz，以考虑风压脉动对高层建筑结构的影响。脚手架规范编制时，考虑到脚手架附着在主体结构上，故取βz=1。 荷载规范规定的基本风压是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压ω0乘以0.7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。 二、风压高度变化系数μz 荷载规范规定：风压高度变化系数，应根据地面粗糙度类别按《荷载规范》采取。 地面粗糙度可分为A、B、C三类 A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区 C类指有密集建筑群的大城市市区。 选用风压高度变化系数，应注意以下两种情况：
脚手架荷载标准值
㈤脚手架荷载标准值 作用脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： ⑴每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）；本例为0.1278 NG1=0.128×22.00=2.812KN； ⑵脚手板的自重标准值（KN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2=0.300×4×1.600×﹙1.050＋0.3﹚／2＝1.296KN； ⑶栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m）；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15 NG3=0.150×4×1.600／2=0.480KN； ⑷吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/m2）；0.005 NG4=0.005×1.600×22.000=0.176KN； 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1＋NG2＋NG3＋NG4=4.764KN; 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3.000×1.050×1.600×2/2=5.040KN; 风荷载标准值应安照以下公式计算 W =0.7U·U·W0 其中Wo—基本风压（KN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W O=0.600KN/m2; Uz—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用： Uz=0.840 Us—风荷载体型系数：Us=1.200; 经计算得到，风荷载标准值 WK=0.7×0.600×0.840×1.200=0.423（KN/m2）; 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力计值计算公式 N=1.2NG＋0.85×1.4NQ=1.2×4.764＋0.85×1.4×5.040=11.714KN; 风荷载设计值产生的立杆段弯钜MW计算公式为： Mw=0.85×1.4WKLah2/10=0.850×1.4×0.423×1.600×1.8002/10=0.261KN.m; ㈥立杆的稳定性计算 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为 σ= ≦[?] 立杆的轴心压力设计值：N=12.772KN; 计算立杆的截面回转半径：i=1.58㎝； 计算长度附加系数：K=1.155; 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.得：U=1.500 计算长度，由公式1o=kuh 确定：1o=3.119m; Lo/i=197.000; 轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比1o/i的结果查表得到：φ=0.186； 立杆净截面面积：A=4.89㎝2； 立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08㎝3; 钢管立杆抗压强度设计值：[?]=205.000N/㎜2; σ=12772.000、﹙0.186×489.000﹚=140.426 N/㎜2; 立杆稳定性计算σ=140.426小于[?]=205.000 ] N/㎜2满足要求！ 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
扣件式钢管脚手架力学计算
扣件式钢管脚手架 （落地式单、双排脚手架及模板支架） 一、材料选用及构造要求 1、钢管：ф48×3.5钢管，材质要求（含连墙件要求）Q235-A。 构造要求：双排脚手架横向水平杆最大长度2200mm，其他杆件6500mm。 进场检查： 新管检查：进场出具质量合格证及质量检验报告；表面平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，必须涂刷防锈漆。 旧管检查：锈蚀检查每年一次，现场抽取锈蚀严重的钢管三根，检查要求外表面锈蚀深度≤0.5mm,超标禁止使用。 新旧钢管上严禁打孔。 2、扣件：采用可锻铸铁制作，要求螺栓拧紧扭力矩达65N·M时不得破坏。 扣件使用前检查：是否有裂缝、变形，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件均应进行防锈处理。 3、脚手板与立杆底座： 脚手板采用钢跳板，尺寸3m×300mm，材质要求Q235-A。 立杆底座采用螺旋底脚，底座要求可承受40KN压力。 4、构造要求 纵向水平杆设置在立杆内侧，长度贯穿纵向3跨以上，宜采用对接扣件连接，可搭接。搭接相邻接头应相互错开至少500mm且不宜设置在同步或同跨内。接头位置宜靠近主节点位置（立杆与纵横向水平杆三杆紧靠的扣接点），距离应不大于l a/3。
l a为立杆纵距。采用搭接连接时，搭接长度应不小于1m，等间距设3个旋转扣件固定，外侧扣件距离架管端头为100mm，扣件间距不小于400mm。 脚手板可采取搭接或对接，搭接长度不小于200mm,搭接的钢跳板探出长度不小于100mm。对接脚手板下部横向托管间距不大于300mm,对接的钢跳板探出长度为130～150mm。 作业层必须满铺脚手板，端部脚手板探出长度不应大于150mm。 扫地杆设置：必须设置双向扫地杆，横向扫地杆在下，纵向扫地杆距离底座不大于200mm，当立杆基础标高不一致时，高差不得大于1m，应将高处扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。高处扫地杆距离基础标高变化位置不应小于500mm，脚手架底层步距不应大于2m。 立杆除顶层顶部连接，接长必须采用对接扣件；单双排脚手架在外侧立面两端必须各设一道剪刀撑，由底至顶连续设置，搭设高度大于24m的整个外侧立面应连续设置；一字型、开口型凵双排脚手架两端必须设置横向斜撑。 二、计算参数 1、钢管（Q235-A钢） 抗拉、抗压及抗弯强度设计值f=205N/mm2。 弹性模量E=2.06×105 N/mm2。 ф48×3.5钢管面积A=489 mm2，惯性矩I=12.19×104mm4，回转半径i=15.8mm，比重3.84kg/m（0.0384KN/m），截面模量W=5080 mm3。 2、扣件及底座 直角、旋转扣件抗滑承载力设计值N=8KN（双扣件可取12-13KN）。 对接扣件抗滑N=3.2KN
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、脚手架参数 二、荷载设计
立面图 侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=×+G×l/(n+1))+×G×l/(n+1)=×+×(0+1))+×2×(0+1)=m aakkjb正常使用极限状态 q'=+G×l/(n+1))+G×l/(n+1)=+×(0+1))+2×(0+1)=m akjbka计算简图如下： 1、抗弯验算 222/8qa，×2]=·m/2]=max[×1 M=max[ql/8，1maxb622205N/mm≤[f]=/W=×10σ=M /5080=mm max满足要求！ 2、挠度验算 4/(384EI)=max[5q'l，νbmax44/(384×206000×121900)，/(8EI)]=max[5××1000q'a14/(8×206000×121900)]=×150 ν＝≤[ν]＝min[l/150，10]＝min[1000/150，10]＝bmax满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 22/(2×1)=))=×(1+/(2l R=q(l+a bbmax1正常使用极限状态 四、纵向水平杆验算 22/(2×1)=/(2l) R'=q'(l+a)=×(1+bbmax1 承载能力极限状态 由上节可知F=R=max1 q=×=m 正常使用极限状态 由上节可知F'=R'=max1 q'=m 1、抗弯验算 计算简图如下：
扣件式钢管脚手架计算书
目录 1 工程概况 (1) 2 支架结构与材料 (1) 2.1支架结构 (1) 2.2材料特性 (2) 3 荷载标准计算 (2) 4 大横杆计算.................................................................... 错误!未定义书签。 4.1大横杆荷载计算................................................... 错误!未定义书签。 4.2强度计算............................................................... 错误!未定义书签。 4.3挠度计算 (1) 5 小横杆的计算 (1) 5.1小横杆荷载计算 (1) 5.2 强度计算 (1) 5.3挠度计算 (2) 6 扣件的抗滑承载力计算: (2) 7 立杆计算： (3) 7.1荷载计算: (3) 7.2立杆的稳定性计算: (3) 7.3最大搭设高度的计算 (4) 8 连接件的计算 (5) 9 立杆的地基承载力计算 (6)
济南黄河公铁两用桥 扣件式钢管脚手架计算书 1 工程概况 济南黄河公铁两用桥施工起讫里程为DK421+910.6～DK423+703.03，线路全长1792.42m，主桥中心里程为DK422+806.82。 济南黄河公铁两用桥由北向南横穿天桥区吉家庄、济阳县谢家村、跨越黄河北大堤、主河槽及黄河南大堤，穿过历城区付家庄。 公铁两用桥合建段铁路孔跨布置为：(6-32m)预应力混凝土简支梁+122m简支钢桁梁+(7-52m)预应力混凝土简支梁+(128+3*180+128)m刚性悬索加劲连续钢桁梁+(9-32m)预应力混凝土简支梁（该桥为四线桥，货线孔跨布置与客线孔跨布置对应。 石济客专602~607号、610~612号、629~630桥墩和邯济胶济联络线607号、610~611号、607~635号桥墩为单建铁路桥墩，相应的G611、G612左、G627左、G627右、G628、G629、G630号桥墩为单建公路桥墩，单建桥墩墩型均为圆端形实体桥墩。主桥617～620号桥墩采用三柱式单层框架墩；引桥608~609号桥墩采用两柱式单层框架墩；其他公铁合建段桥墩均采用双层框架墩。 2 支架结构与材料 2.1支架结构 脚手架采用扣件式钢管支架，采用两排架形式。 脚手架各种杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，脚手架内侧立杆距墩身模板70cm，立杆排距1.0m，立杆纵向间距1.5m，横杆步距1.8m，每跨内设一道横杆，立杆、横杆均采用一字扣件对接，在搭设过程中立杆要搭设在横杆的外侧，相邻两根杆件接头要相互错开一步且不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。立杆搭设要垂直，横杆搭设要水平，立杆搭设垂直度为1/400，全高不大于±50mm，大横杆搭设要水平，全长水平差不大于±20mm，立杆的间距排距偏差不大于±20mm，小横杆外侧伸出架体的长度为150mm，小横杆偏离主节点的距离不应大于150cm，靠墩一侧的外伸长度不应大于200mm。每隔3.6m设置一道连接件。 脚手架搭设高度应高出墩顶平台120cm。距地面20cm处设扫地杆。 脚手架应设置接地装置。 支架高度暂按36m高计算。
钢管落地式脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书 本工程；属于框架结构;地上6层;地下1层；建筑高度：28.25m；标准层层高：3.50m 。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 30 米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 150 米； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处江苏省南通市，基本风压为0.45 kN/m2； 风荷载高度变化系数μ z 为1.00，风荷载体型系数μ s 为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；
脚手架荷载计算
脚手架荷载计算 摘要： 脚手架是在建筑施工过程中常用的临时支撑结构，其安全性和 稳定性至关重要。脚手架荷载计算是确定脚手架系统设计及施工中 所承受的各种荷载的重要步骤。本文将介绍脚手架荷载计算的基本 原理、相关计算方法和注意事项。 1. 引言 脚手架作为施工过程中的临时支撑结构，主要用于提供工人和 材料的安全通道，同时承受来自施工活动的各种荷载。因此，脚手 架的设计和施工必须符合规范和标准，确保其稳定性和安全性。 2. 脚手架荷载类型 脚手架系统所承受的荷载可以分为以下几种类型： - 人员荷载：包括工人、监理人员和施工管理人员等，需要根据相关规范和标准确定荷载系数。 - 材料荷载：包括各种施工材料的重量，如砖块、水泥、钢筋等。
- 设备荷载：指施工过程中使用的机械设备、工具等的荷载。 - 风荷载：考虑到脚手架用于高层建筑施工时受到的风力荷载。 - 地震荷载：对于地震频繁的地区，需要考虑地震荷载对脚手架的影响。 3. 荷载计算方法 脚手架荷载计算包括以下几个步骤： - 确定各种荷载的引入系数：对于不同类型的荷载，需要根据规范和标准确定相应的引入系数，通常以荷载的最不利工况为基准。 - 计算各种荷载的总和：根据所需的荷载设计指标，将各种荷载按照其引入系数进行加权求和，得到脚手架的设计荷载。 - 校核脚手架结构：根据脚手架的设计荷载，结合脚手架结构的设计和材料参数，进行结构强度的校核，确保其能够承受设计荷载。 4. 注意事项 在进行脚手架荷载计算时，需要注意以下几点：
- 参考规范和标准：脚手架荷载计算必须参考相关的规范和标准，如国家标准、行业标准等。 - 考虑荷载组合：在计算设计荷载时，需要综合考虑各种荷载的组合情况，以确定最不利的工况。 - 考虑结构的变形和位移：除了强度的校核，还需要考虑脚手架结构在承受荷载时的变形和位移，以确保其稳定性和安全性。 5. 结论 脚手架荷载计算是脚手架系统设计和施工中的关键环节，正确 进行荷载计算可以确保脚手架的安全性和稳定性，减少施工事故的 发生。在进行荷载计算时，必须参考相关规范和标准，综合考虑各 种荷载的组合情况，并校核脚手架结构的强度和变形，最终确定脚 手架的设计荷载。
脚手架承载力计算
脚手架承载力计算 规范规定：当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过 5.0KN/㎡（只需要验证这个就好） 一)基本荷载值 钢脚手板：0.3KN/m2 施工人员材料荷载：3.5KN/m2 脚手杆自重：0.25KN/m2 （二）纵横向水平杆计算 MGK=0.55KN/M2*1.52/24=0.052KN.M MQK=3.5*1.52/8=0.66KN.M M=1.2MGK+1.4∑MQK=1.2*0.052+1.4*0.66=0.986KN.M W=5.13CM3 σ=M/W=0.986*106/（5.13*103）=192.3N/MM2 l0=kuh=1.155*1.5*1.5=2.599m λ0=l0/i=2.6*100cm/1.7cm=153 3、由风荷载设计值产生的立杆段弯距： MW=0.85*1.4WK*la*h2/10=0.85*1.4*0.6*1.5*1.2*1.2/10 =0.154 4、稳定性计算： N/φA+MW/W=6410/（0.298*452）+0.154*105/5.13*103 =47.6+30=77.62N/mm2 附件： 脚手架受力验算 1、参数信息 〔1〕脚手架参数 本计算书按照脚手架搭设高度拟定为20米来计算；搭设尺寸为：立杆的纵距为2.438米，立杆的横距为1.268米，大横杆和横撑〔以下称小横杆〕的步距为0.495米； 采用的钢管类型为Φ48x3.25； 横杆与立杆连接方式为双扣件：取扣件抗滑承载为系数为0.80； 〔2〕活荷载参数 施工均布活荷标准值：1.500kN/ m3；脚手架用途：施工行走脚手架； 同时施工层数：2层。 〔3〕风荷载参数 本工程地处盆地南部，根本风压取0.2kN/m2； 风荷载高度变化系数U z 为1.86，风荷载体型系数U s 为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用。 〔4〕静荷载参数 每米立杆承受的构造自重标准值(kN/m2)：0.1126； 脚手板自重标准值(kN/m3)：0.500； 平安设施与平安网(kN/m3)：0.005； 脚手板类别: 5分板； 每米脚手架钢管自重标准值3.84kg。 2、大横杆的计算 按照?扣件式钢管脚手架平安技术规?〔JGJ130-2001 ) 第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 〔1〕均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 10.0384/P kN m = 5 分板的荷载标准值20.5x1/20.25/P kN m == 活荷载标准值1.5x1/20.75/Q kN m == 静荷载的计算值11.2x0.03841.2x0.250.3461/q kN m =+= 活荷载的计算值21.4x0.751.05/q kN m == 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 〔2〕抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 221max 11 0 .080.10M q l q l =+ 跨中最大弯矩为 ()22max 0.08x0.34610.10x1.05x10.1327M kN m =+=⋅ 支座最大弯矩计算公式如下： 222max 110.100.117M q l q l =-－ 支座最大弯矩为 ()22max 0.10x0.34610.117x1.05x 10.1575M kN m =-+=-⋅ 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进展强度验算： 620.157510/508031.004/kN mm σ=⨯= 大横杆的计算强度小于205.0N/mm 2，满足要求。 q 1q 1 q 1q 1 脚手架的计算和荷载 落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001; 计算的脚手架为双排脚手架,立杆采用单立管; 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.80米,立杆的步距1.80米; 采用的钢管类型为48×3.5,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米; 施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设4层; 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面; 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形; 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值: P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值: P2=0.300×0.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值: Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m 活荷载的计算值: q2=1.4×0.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度 大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=0.08×0.142+0.10×1.120×1.5002=0.278kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-0.10×0.142+0.117×1.120×1.5002=-0.327kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.327×106/5080.0=64.332N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:脚手架稳定性验算
脚手架的计算和荷载