扣件式脚手架计算书

脚手架设计类型 脚手板自重标准值 G kjb

(kN/m 2)

安全防护网自重标准值(kN/m 2)

栏杆与挡脚板自重标准值 G kdb (kN/m) 每米立杆承受构造自重标准值 0.129

装修脚手架作业层数 n zj

2

g k (kN/m)

装修脚手架荷载标准值 G kzj (kN/m 2)

2 地区 浙江杭州市

构造重要性系数 γ0 1 脚手架安全等级 II 级 脚手架搭设排数 双排脚手架 脚手架钢管类型 Ф48×3 脚手架架体高度 H(m) 28 步距 h(m) 1.8 立杆纵距或跨距 l a (m) 1.5 立杆横距 l b (m) 0.9

内立杆离建筑物距离 a(m)

0.2

双立杆计算方法

不设置双立杆

扣件式脚手架计算书

计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699-2023

2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2023

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》JGJ130-2023

4、《建筑构造荷载标准》GB50009-2023

5、《钢构造设计标准》GB50017-2023

6、《建筑地基根底设计标准》GB50007-2023

一、脚手架参数

二、荷载设计

装修脚手架 脚手板类型 竹芭脚手板 0.1

脚手板铺设方式

2 步 1 设

0.01

挡脚板类型

木挡脚板

0.17

挡脚板铺设方式

2 步 1 设

计算简图：

立面图

安全网设置 全封闭 根本风压 ω0(kN/m 2)

0.3 风荷载体型系数 μs

1.04

风压高度变化系数 μz (连墙件、单立杆 稳定性)

0.81，0.81

风荷载标准值 ωk (kN/m 2)(连墙件、单 立杆稳定性)

0.253，0.253

侧面图

三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2

横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490

纵、横向水平杆布置

承载力量极限状态

q=1.3×(0.033+G kjb ×l b /(n+1))+1.5×G k ×l b /(n+1)=1.3×(0.033+0.1×0.9/(2+1))+1.5×2×0. 9/(2+1)=0.982kN/m 正常使用极限状态

q”=(0.033+G kjb ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.033+0.1×0.9/(2+1))+2×0.9/(2+1)=0.663kN/ m

计算简图如下：

1、抗弯验算

M max =0.1ql a 2=0.1×0.982×1.52=0.221kN·m

σ=γ0M max /W=1×0.221×106/4490=49.224N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！

2、挠度验算

νmax =0.677q”l a 4/(100EI)=0.677×0.663×15004/(100×206000×107800)=1.024mm νmax ＝1.024mm≤[ν]＝min[l a /150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！

3、支座反力计算承载力量极限状态

R max =1.1ql

a

=1.1×0.982×1.5=1.621kN

正常使用极限状态

R max ”=1.1q”l

a

=1.1×0.663×1.5=1.094kN

四、横向水平杆验算承载力量极限状态

由上节可知F

1=R

max

=1.621kN

q=1.3×0.033=0.043kN/m 正常使用极限状态

由上节可知F

1”=R

max

”=1.094kN

q”=0.033kN/m 1、抗弯验算

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=γ

0M

max

/W=1×0.49×106/4490=109.169N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

、

2挠度验算

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax ＝1.287mm≤[ν]＝min[l

b

/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

横杆与立杆连接方式

单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.85

脚手架架体高度 H

28 脚手架钢管类型 Ф48×3

每米立杆承受构造自重标准值 gk(kN/m)

0.129

满足要求！

3、支座反力计算 承载力量极限状态R max =1.64kN

五、扣件抗滑承载力验算

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：R max =1×1.621/2=0.81kN≤R c =0.85×8=6.8kN 横向水平杆：R max =1×1.64=1.64kN≤R c =0.85×8=6.8kN 满足要求！

六、荷载计算

立杆静荷载计算

1、立杆承受的构造自重标准值 N

单外立杆：

N G1k =(gk+l a ×n/2×0.033/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×28=4.389kN 单内立杆：N G1k =4.389kN 2、脚手板的自重标准值 N

单外立杆：

N G2k1=(H/h+1)×la×l b ×G kjb ×1/2/2=(28/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.559kN

G1k G2k1

G2k

脚手架架体高度 H 28 立杆计算长度系数 μ 1.5 立杆截面抵抗矩 W(mm 3) 4490 立杆截面回转半径 i(mm) 15.9 立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2)

205

立杆截面面积 A(mm 2)

424

1/2 表示脚手板 2 步 1 设单内立杆：N G2k1=0.559kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值 N

单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb ×1/2=(28/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=2.111kN 1/2 表示挡脚板 2 步 1 设

4、围护材料的自重标准值 N

单外立杆：N G2k3=G kmw ×la×H=0.01×1.5×28=0.42kN 5、构配件自重标准值 N 总计

单外立杆：N G2k =N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.559+2.111+0.42=3.09kN 单内立杆：N G2k =N G2k1=0.559kN 立杆施工活荷载计算

外立杆：N Q1k =la×l b ×(n zj ×G kzj )/2=1.5×0.9×(2×2)/2=2.7kN 内立杆：N Q1k =2.7kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.3×(N G1k + N G2k )+1.5×N Q1k =1.3×(4.389+3.09)+ 1.5×2.7=13.772kN 单内立杆：N=1.3×(N G1k + N G2k )+1.5×N Q1k =1.3×(4.389+0.559)+ 1.5×2.7=10.482kN

七、立杆稳定性验算

G2k2

G2k3

1、立杆长细比验算

立杆计算长度 l 0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比 λ=l 0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210 满足要求！

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度 l 0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m

长细比 λ=l 0/i=3.119×103/15.9=196.132

查《标准》表 A 得，φ=0.188

2、立杆稳定性验算组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值

N=1.3(N G1k +N G2k )+1.5N Q1k =1.3×(4.389+3.09)+1.5×2.7=13.772kN

M wd =φw γQ M wk =φw γQ (0.05ζ1w k l a H 12)=0.6×1.5×(0.05×0.6×0.253×1.5×3.62)=0.133kN· m

σ=γ0[N/(φA)+

M wd /W]=1×[13772.158/(0.188×424)+132794.64/4490]=202.35N/mm 2≤[f]=205N/mm

2

满足要求！

八、脚手架架体高度验算

不组合风荷载作用

连墙件布置方式

两步两跨

连墙件布置方式 两步两跨 连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力 N0(kN) 3 连墙件计算长度 l 0(mm)

600

连墙件截面类型 连墙件截面面积 A c (mm 2) 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2) 扣件抗滑移折减系数

H s1=(φAf/γ0-(1.3 ×N G2k +1.5N Q1k ))/(1.3 ×g k )=(0.188×424×205×10-3/1-(1.3 ×3.09+1.5×2.7))/(1.3 ×0.129)=49.341m

组合风荷载作用

H s2=(φAf/γ0-(1.3 ×N G2k +1.5N Q1k +M wd φA/W))/(1.3 ×g k )=(0.188×424×205×10-3/1- (1.3 ×3.09+1.5×2.7+0.133×1000×0.188×424/4490))/(1.3 ×0.129)=35.283m H s =35.283m>H=28m 满足要求！

九、连墙件承载力验算

钢管 连墙件型号

Φ48.3×3.6 506

连墙件截面回转半径 i(mm)

15.9

205

连墙件为扣件连接方式

双扣件

0.85

N lw =1.5×ωk ×2×h×2×l a =1.5×0.253×2×1.8×2×1.5=4.099kN

长细比 λ=l 0/i=600/15.9=37.736，查《标准》表 A.0.5 得，φ=0.896

(N lw +N 0)/(φAc)=(4.099+3)×103/(0.896×506)=15.658N/mm 2≤0.85×[f]=0.85×205N/m m 2=174.25N/mm 2 满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

N lw +N 0=4.099+3=7.099kN≤0.85×12=10.2kN 满足要求！

地基土类型 粘性土

地基承载力特征值 f g (kPa) 140 地基承载力调整系数 m f

0.4 垫板底面积 A(m 2) 0.25 十、立杆地基承载力验算

立柱底垫板的底面平均压力 p ＝N/(m f A)＝13.772/(0.4×0.25)＝137.722kPa ≤u γf g ＝1.254×140 =175.56kPa

满足要求！

扣件式脚手架计算书

脚手架设计类型 脚手板自重标准值 G kjb (kN/m 2) 安全防护网自重标准值(kN/m 2) 栏杆与挡脚板自重标准值 G kdb (kN/m) 每米立杆承受构造自重标准值 0.129 装修脚手架作业层数 n zj 2 g k (kN/m) 装修脚手架荷载标准值 G kzj (kN/m 2) 2 地区 浙江杭州市 构造重要性系数 γ0 1 脚手架安全等级 II 级 脚手架搭设排数 双排脚手架 脚手架钢管类型 Ф48×3 脚手架架体高度 H(m) 28 步距 h(m) 1.8 立杆纵距或跨距 l a (m) 1.5 立杆横距 l b (m) 0.9 内立杆离建筑物距离 a(m) 0.2 双立杆计算方法 不设置双立杆 扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699-2023 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2023 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》JGJ130-2023 4、《建筑构造荷载标准》GB50009-2023 5、《钢构造设计标准》GB50017-2023 6、《建筑地基根底设计标准》GB50007-2023 一、脚手架参数 二、荷载设计 装修脚手架 脚手板类型 竹芭脚手板 0.1 脚手板铺设方式 2 步 1 设 0.01 挡脚板类型 木挡脚板 0.17 挡脚板铺设方式 2 步 1 设

计算简图： 立面图 安全网设置 全封闭 根本风压 ω0(kN/m 2) 0.3 风荷载体型系数 μs 1.04 风压高度变化系数 μz (连墙件、单立杆 稳定性) 0.81，0.81 风荷载标准值 ωk (kN/m 2)(连墙件、单 立杆稳定性) 0.253，0.253

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算 一、脚手架参数 脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架搭设高度H(m) 18 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5 立杆横距l b(m) 0.8 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3 双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计

立面图

侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.8/(1+1))+1.4×3×0.8/( 1+1)=1.89kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.35×0.8/(1+1))+3×0.8/(1+1)=1.37kN/m 计算简图如下：

1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.89×1.52=0.42kN·m σ=M max/W=0.42×106/4490=94.61N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.37×15004/(100×206000×107800)=2.119mm νmax＝2.119mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.89×1.5=3.12kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×1.37×1.5=2.27kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=3.12kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=2.27kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算

扣件式钢管脚手架计算书

扣件式钢管脚手架计算书 基本参数 架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。 一、立杆计算 1、立杆计算长度h k l μ=0（m ） k 为计算长度附加系数，取1.155； μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50； h 为立杆步距，在此取1.8m ； m h k l 638.38.175.1155.10=??==∴μ 2、杆件长细比i l /0=λ的验算 查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ； 2101990158 .0 1.81.751)1(<=??==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。 3、轴心受压构件稳定系数? 2300158 .03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=?； 4、计算Af ?（KN ） A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录 B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =； KN Af 65.182051089.4186.02=???=∴?

工字钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

工字钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计 计算简图：

立面图 侧面图三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.3×0.8/(2+1))+1.4×3×0. 8/(2+1)=1.26kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.3×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.91kN/ m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.26×1.52=0.28kN·m σ=M max/W=0.28×106/4490=62.94N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！

2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.91×15004/(100×206000×107800)=1.41mm νmax＝1.41mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.26×1.5=2.07kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.91×1.5=1.51kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.07kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.51kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m) σ=M max/W=0.55×106/4490=122.42N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算 1、工程概况： 脚手板自重：0.35KN/m 2 施工荷载 ：2.7KN/m 2 脚手架高度H=12m ，排距为1.0m 柱距为1.5m ，步距1.2m 2、由于墩身左右两侧各设置2根纵向落地支撑杆，一端与第二道横杆用扣件固定，则立杆中心受压计算长度lo=3.6m 。 长细比8.22758.1/360/===i lo λ 查表得折减系数146.0=? 其单肢承载能力为 []KN f A N 35.152********.0=??=??=? 实际单肢轴向力 ()KN b H h H a b h H H ab nq m q N 516.113.1222)222(222224.38222)2700350(4.1)2(220121=? ??????+??????+++?+=? ???????++??????+++?+=ωωωγ 所以立杆强度合格。 3、小横杆计算 小横杆按简支梁计算。 小横杆均布荷载由脚手板自重及施工荷载叠加乘以分项系数得来，则： 2 /27.405.34.1)35.07.2(m KN Q q =?=+=γ 按照荷载宽度1.2m 计算，则： q =1.2Q=1.2m*4.27KN/m 2=5.12KN/m 求得m KN ql M ?=?==64.08112.58max 2 2 []226 /215/98.1255078 1064.0max mm N mm N W M =<=?==σσ 小横杆挠度验算 []mm W EI ql W 7.660.21019.12101.2384101012.5538454 59 34=<=???????==，满足。 []KN N N 35.15=<

扣件式钢管脚手架计算书

脚手架计算书 1、计算依据 （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） （3）工程设计图纸及地质资料等 2、脚手架的计算参数 搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。 脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。 3、荷载标准值 （1）结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m （双排脚手架）（2）竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2 （可按实际取值）（3）施工均布活荷载：qk=3 kN/m2 （4）风荷载标准值：ωk=0.7μz·μs·ω0 式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》 并用插入法得39.6米为1.12

μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2 ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2 则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m2 4、纵向水平杆、横向水平杆计算 脚手架搭设剖面图如下： （1）横向水平杆计算 按简支梁计算，计算简图如下： 每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775 kN 每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb =3×1.5×1.1=4.95 kN MGk= kN·m MQk= kN·m M=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN·m

25米扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.35 0.01 脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值 G kmw(kN/m2) 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17 0.129 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值 g k(kN/m) 横向斜撑布置方式5跨1设装修脚手架作业层数n zj 1 装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m2) 2 地区北京北京安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.3 1.2，0.9 风荷载体型系数μs 1.25 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆 稳定性) 0.45，0.34 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单 立杆稳定性)

计算简图： 立面图 侧面图

三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/2)+1.4×2×0.9/2=1.5k N/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/2)+2×0.9/2=1.1kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算

8米扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 二、荷载设计

计算简图： 立面图 侧面图

三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×2×0.9/(2+1)= 1.01kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+2×0.9/(2+1)=0.74kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.01×1.52=0.23kN·m

σ=M max/W=0.23×106/5260=43.36N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.74×15004/(100×206000×127100)=0.975mm νmax＝0.975mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.01×1.5=1.67kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.74×1.5=1.23kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.67kN q=1.2×0.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.23kN q'=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：

扣件式单管落地脚手架设计计算书

扣件式单管落地脚手架设计计算书 1．计算参数设定 （1）基本参数 脚手架塔设高度40.00m,立杆材料采用Φ48×3.5mm,横向杆上有1条纵向杆,立杆横距1.2m,立杆纵距La=1.20m,立杆步距h=1.80m;连接件按3步3跨布置,连接件材料为预埋钢管。 （2）钢管截面特征 钢管类型Φ48×3.5mm,截面积A=424mm2,惯性矩I=107800mm4；截面模量W=4490mm3,回转半径i=15.9mm,每米长质量0.0326kN/m；Q235钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E =206000N/mm2。 （3）荷载标准值 1）永久荷载标准值 每米立杆承受的结构自重标准值0.1137kN/m 脚手板采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.10kN/m2 栏杆与挡板采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.1600kN/m 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.010kN/m2 2）施工均布活荷载标准值 装修脚手架12.00kN/m2,结构脚手架1.00kN/m2 3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk 脚手架高度为40.00m,地面粗糙度按C类；风压高度变化系数μz=0.74(标高+6m)； 挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 μs=1.3=1.3×0.800=1.040,工程位于广东连南县,基本风压ω0=0.20kN/m2； 水平风荷载标准值ωk=μzμsω0=0.74×1.040×0.20=0.15kN/m2 2.纵向水平杆验算 （1）荷载计算 钢管自重G K1=0.0326kN/m；脚手板自重G K2=0.10×0.40=0.04kN/m； 施工活荷Q K=1.00×0.40=0.40kN/m； 作用于纵向水平杆上线荷载标准值 q1=1.2×(0.0326+0.04)=0.09kN/m q2=1.4×0.40=0.56kN/m （2）纵向水平杆受力计算 每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算 L=1.80m。 1）抗弯强度验算 弯矩系数K M1=-0.100 M1=K M1q1L2=-0.100×0.09×1.802=-0.03kN.m 弯矩系数K M2=-0.117

悬挑式扣件钢管脚手架计算书

悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×3.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.4250。 卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！ 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度2.10米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.511×0.8002/8=0.281kN.m σ=0.281×106/4491.0=62.544N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×2.551×800.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.613mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

满堂扣件式钢管脚手架计算书(范本)

满堂扣件式钢管脚手架计算书(范本) 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术 规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 更多建筑工程技术资料请加群( 303362541) 计算参数: 2 钢管强度为205.0 N/mm ,钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为20.0m， 立杆的纵距b=1.50m,立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.20m。 22 施工活荷载脚手板自重0.30kN/m，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 5.00kN/m 2 2.50kN/m2。

--- 、-- 。口口□ o □ a o 图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为© 48.3 X 3.6。 4 4 4 4 钢管惯性矩计算采用匸n (D-d )/64，抵抗距计算采用W=n (D -d )/32D 一、基本计算参数［同上］ 、纵向支撑钢管的计算 H 图落地平台支撑架立面简图鉞向钢管 车D

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 3 截面抵抗矩W = 5.26cm ； 截面惯性矩I = 12.71cm 1. 荷载的计算: (1) 脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m): q 1 =0.000+0.300 x 0.300=0.090kN/m (2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m): q 21 = 5.000 x 0.300=1.500kN/m (3) 施工荷载标准值(kN/m): q 22 = 2.500 x 0.300=0.750kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q 2 = 0.750+1.500=2.250kN/m 2. 抗弯强度计算 纵向钢管计算简图

悬挑式扣件钢管脚手架计算书

悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。 采用的钢管类型为48×3.5， 连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距2.40米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用10号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.2002=0.224kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.2002=-0.263kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.263×106/5080.0=51.845N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.909mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.200/3=0.063kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN 荷载的计算值 P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4×1.260=1.895kN 小横杆计算简图

扣件式钢管脚手架计算书

目录 1 工程概况 (1) 2 支架结构与材料 (1) 2.1支架结构 (1) 2.2材料特性 (2) 3 荷载标准计算 (2) 4 大横杆计算.................................................................... 错误!未定义书签。 4.1大横杆荷载计算................................................... 错误!未定义书签。 4.2强度计算............................................................... 错误!未定义书签。 4.3挠度计算 (1) 5 小横杆的计算 (1) 5.1小横杆荷载计算 (1) 5.2 强度计算 (1) 5.3挠度计算 (2) 6 扣件的抗滑承载力计算: (2) 7 立杆计算： (3) 7.1荷载计算: (3) 7.2立杆的稳定性计算: (3) 7.3最大搭设高度的计算 (4) 8 连接件的计算 (5) 9 立杆的地基承载力计算 (6)

济南黄河公铁两用桥 扣件式钢管脚手架计算书 1 工程概况 济南黄河公铁两用桥施工起讫里程为DK421+910.6～DK423+703.03，线路全长1792.42m，主桥中心里程为DK422+806.82。 济南黄河公铁两用桥由北向南横穿天桥区吉家庄、济阳县谢家村、跨越黄河北大堤、主河槽及黄河南大堤，穿过历城区付家庄。 公铁两用桥合建段铁路孔跨布置为：(6-32m)预应力混凝土简支梁+122m简支钢桁梁+(7-52m)预应力混凝土简支梁+(128+3*180+128)m刚性悬索加劲连续钢桁梁+(9-32m)预应力混凝土简支梁（该桥为四线桥，货线孔跨布置与客线孔跨布置对应。 石济客专602~607号、610~612号、629~630桥墩和邯济胶济联络线607号、610~611号、607~635号桥墩为单建铁路桥墩，相应的G611、G612左、G627左、G627右、G628、G629、G630号桥墩为单建公路桥墩，单建桥墩墩型均为圆端形实体桥墩。主桥617～620号桥墩采用三柱式单层框架墩；引桥608~609号桥墩采用两柱式单层框架墩；其他公铁合建段桥墩均采用双层框架墩。 2 支架结构与材料 2.1支架结构 脚手架采用扣件式钢管支架，采用两排架形式。 脚手架各种杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，脚手架内侧立杆距墩身模板70cm，立杆排距1.0m，立杆纵向间距1.5m，横杆步距1.8m，每跨内设一道横杆，立杆、横杆均采用一字扣件对接，在搭设过程中立杆要搭设在横杆的外侧，相邻两根杆件接头要相互错开一步且不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。立杆搭设要垂直，横杆搭设要水平，立杆搭设垂直度为1/400，全高不大于±50mm，大横杆搭设要水平，全长水平差不大于±20mm，立杆的间距排距偏差不大于±20mm，小横杆外侧伸出架体的长度为150mm，小横杆偏离主节点的距离不应大于150cm，靠墩一侧的外伸长度不应大于200mm。每隔3.6m设置一道连接件。 脚手架搭设高度应高出墩顶平台120cm。距地面20cm处设扫地杆。 脚手架应设置接地装置。 支架高度暂按36m高计算。

扣件式脚手48计算书

扣件式脚手48计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、脚手架参数

g k(kN/m) 装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m2)2地区湖南张家界市安全网设置全封闭基本风压ω 2)0.3 0(kN/m 0.81，0.81，0.904风荷载体型系数μs1风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、 双立杆稳定性) 0.243，0.243，0.271 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立 杆、双立杆稳定性) 计算简图： 立面图

侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)98900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4120

纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.07×0.75/(2+1))+1.4×2×0.75/(2+1)=0.757kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.07×0.75/(2+1))=0.048kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×0.757×1.52=0.17kN·m σ=γ0M max/W=1.1×0.17×106/4120=45.482N/mm2≤[f]=205N/mm2

03附件1涵洞扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书 一、编制依据 1.1计算依据 ⑴《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011; ⑵《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011; ⑶《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 ⑷《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、脚手架参数 表2.01脚手架参数 三、荷载设计 3.1荷载设计 表3.01荷载设计

3.2计算简图 K II II Il M 图3-1立面图

图3-2侧面图 四、纵向水平杆验算 4.1水平杆验算 4.01水平杆验算表

注’纵向水平杆在上时*横向水 平杆上纵向水平杆根數为不包含 两侧水平杆F 如本图制为益 图4-1纵、横向水平杆布置 ⑴承载能力极限状态 q=1.2 x (0.04+Gkjb x lb/(n+1))+1.4 x Gk x lb/(n+1)=1.2 x (0.04+0.35 x 0.9/ (1+1))+1.4 x 3x 09(1+1)=2.127kN/m ⑵正常使用极限状态 q'=(0.04+Gkjb x lb/(n+1))+Gk x lb/(n+1)=(0.04+0.35 x 0.9/(1+1))+3 x 0.9/ (1+1)=1.547kN/m 4.2验算过程 计算简图如下: (±> ㈢ p> 4— WO —— —— ——V 图4-2计算图 ⑴抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1 x 2.127 x 0.92=0.172kN • m (T =Mmax/W=0.17x 106/5260=32.749N/mm2< [f]=205N/mm2 满足要求！ / 横向水平杆 飙向水平杆 立

6米型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

6米型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB50017-2017 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 架体验算 一、脚手架参数

稳定性) 0.139，0.128 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单 立杆稳定性) 计算简图： 立面图

侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490

纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.3×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+0.9×1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.033+0.3×0.9/(2+1))+0.9×1.5×2×0.9/(2+1)=0.97kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))=(0.033+0.3×0.9/(2+1))=0.123kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×0.97×1.52=0.218kN·m σ=γ0M max/W=1×0.218×106/4490=48.623N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.123×15004/(100×206000×107800)=0.19mm νmax＝0.19mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×0.97×1.5=1.601kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.123×1.5=0.203kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数

安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.3 1.429，1.429 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆 稳定性) 0.429，0.429 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立 杆稳定性) 计算简图： 立面图

侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 4 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120

纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.8/(4+1))+1.4×2×0.8/(4+ 1)=0.542kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.8/(4+1))=0.078kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×0.542×1.52=0.122kN·m σ=γ0M max/W=1×0.122×106/4120=29.584N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.078×15004/(100×206000×98900)=0.131mm

外电梯防护架扣件式落地双排脚手架计算书

外电梯防护架扣件式落地双排脚手架计算书计算依据： 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011） 《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012） 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 一、参数信息 1.脚手架搭设参数 2.技术措施 各段卸荷参数表：

3.荷载参数(1)活荷载参数 (2)风荷载参数 (3)静荷载参数1)脚手板参数 2)挡脚板参数 3)防护栏杆 4)围护材料

脚手架搭设体系剖面图

脚手架搭设体系正立面图 50 650 脚手架搭设体系平面图 二、小横杆的计算 小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。 1.均布荷载值计算 作用在小横杆上的荷载标准值： q=0.035+0.350×1.15/5+2×1.15/5 = 0.576 kN/m ； 作用在小横杆上的荷载设计值： q=1.2×（0.035+0.350×1.15/5）+1.4×2×1.15/5 = 0.783 kN/m ；

2.强度验算 最大弯矩 M= ql2/8 =0.783×0.652/8 = 0.041 kN.m； 最大应力计算值σ = M/ W =0.041×106/4.73×103=8.743 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值σ=8.743N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度ν = 5ql4/384EI = 5.0×0.576×6504/(384×2.06×105×11.36×104)=0.057 mm； 小横杆实际最大挠度计算值ν=0.057mm 小于最大允许挠度值min（650/150，10）=4.333mm，满足要求！ 三、大横杆的计算 小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。 1.小横杆传递给大横杆的集中力计算 内排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5ql b (1+a 1 /l b )2=0.5×0.576×0.65×(1+0.05/0.65)2=0.217 kN； 内排大横杆受到的集中力设计值： F=0.5ql b (1+a 1 /l b )2=0.5×0.783×0.65×(1+0.05/0.65)2=0.295 kN； 外排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5ql b [1+(a 1 /l b )2]=0.5×0.576×0.65×[1+(0.05/0.65)2]=0.188 kN； 外排大横杆受到的集中力设计值： F=0.5ql b [1+(a 1 /l b )2]=0.5×0.783×0.65×[1+(0.05/0.65)2]=0.256 kN； 2.大横杆受力计算 大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我国工程长期使用经验值相符。